Chung cư nam việt á, thành phố đà nẵng (đồ án tốt nghiệp xây dựng dân dụng và công nghiệp)

Chung cư NAM VIỆT Á ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP CHUNG CƯ NAM VIỆT Á - TP ĐÀ NẴNG SVTH : NGUYỄN VĂN THÀNH SỐ THẺ SV: 110150159 LỚP: 15X1B GVHD: ThS NGUYỄN THẠC VŨ TS MAI CHÁNH TRUNG Đà nẵng – Năm 2019 SVTH:Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:TS.Nguyễn Thạc Vũ_TS.Mai Chánh Trung Chung cư NAM VIỆT Á LỜI CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để tận dung hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cô giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế : CHUNG CƯ NAM VIỆT Á- TP ĐÀ NẴNG Địa điểm: Lô A-56, A-57, A-58 tổ 11, đường Hồng Văn Thái, phường Hịa Khành Nam, quận Liên Chiểu, Thành phố Đà Nẵng Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: Th.S Nguyễn Thạc Vũ Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: Th.S NguyễnThạc Vũ Phần 3: Thi công 30% - GVHD: TS Mai Chánh Trung Hoàn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với cơng việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy giáo hướng dẫn, đặc biệt Thầy Nguyễn Thạc Vũ giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cô để em hoàn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, 25 tháng năm 2016 Sinh viên: Nguyễn Văn Thành SVTH:Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:TS.Nguyễn Thạc Vũ_TS.Mai Chánh Trung Chung cư NAM VIỆT Á Mục Lục CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH .1 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.1.1 Tên cơng trình 1.1.2 Giới thiệu chung 1.1.3 Vị trí xây dựng 1.1.4 Điều kiện khí hậu, địa chất, thủy văn 1.2 Các giải pháp kiến trúc cơng trình 1.2.1 Giải pháp mặt tổng thể 1.2.2 Giải pháp mặt 1.2.3 Giải pháp mặt đứng 1.3 Các giải pháp kỹ thuật cơng trình 1.3.1 Hệ thống điện 1.3.2 Hệ thống nước 1.3.3 Hệ thống giao thông nội 1.3.4 Hệ thống thơng gió, chiếu sáng 1.3.5 Hệ thống phòng cháy, chữa cháy 1.3.6 Hệ thống chống sét 1.3.7 Vệ sinh môi trường THIẾT KẾ SÀN TẦNG .6 2.1 Phân loại ô sàn sơ chọn chiều dày sàn 2.2 Tĩnh tải sàn 2.2.1 Trọng lượng lớp sàn 2.2.2 Trọng lượng tường ngăn tường bao che phạm vi ô sàn 2.2.3 Hoạt tải sàn 2.3 Xác định nội lực ô sàn 2.3.1 Nội lực sàn dầm 2.3.2 Nội lực kê cạnh 2.4 Tính tốn cốt thép 10 2.4.1 Vật liệu sàn tầng điển hình 10 2.4.2 Tính tốn cốt thép 10 TÍNH TỐN CẦU THANG BỘ 12 3.1 Mặt cầu thang 12 3.2 Tính thang 12 3.2.1 Sơ đồ tính 12 SVTH:Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:TS.Nguyễn Thạc Vũ_TS.Mai Chánh Trung Chung cư NAM VIỆT Á 3.2.2 Xác định tải trọng 13 3.2.3 Xác định nội lực tính tốn cốt thép 14 3.3 Tính sàn chiếu nghỉ 14 3.3.1 Cấu tạo chiếu nghỉ 14 3.3.2 Tính tải trọng 14 3.4 Tính tốn cốn C1 C2 15 3.4.1 Sơ đồ tính 15 3.4.2 Xác định tải trọng 15 3.4.3 Xác định nội lực 16 3.4.4 Tính tốn cốt thép 16 3.5 Tính dầm chiếu nghỉ (DCN1) 17 3.5.1 Sơ đồ tính DCN1 17 3.5.2 Chọn kích thước tiết diện 17 3.5.3 Xác định tải trọng 18 3.5.4 Xác định nội lực 18 3.5.5 Tính tốn cốt thép 18 3.6 Tính dầm chiếu nghỉ ( DCN2) 20 3.6.1 Sơ đồ tính xác định tải trọng 20 3.6.2 Xác định nội lực 20 3.6.3 Tính tốn cốt thép 21 3.7 Tính dầm chiếu tới (DCT1) 22 3.7.1 Sơ đồ tính xác định tải trọng 22 3.7.2 Chọn kích thước tiết diện 22 3.7.3 Xác định tải trọng 22 3.7.4 Xác định nội lực 23 3.7.5 Tính tốn cốt thép 23 TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 25 4.1 Hệ kết cấu chịu lực phương pháp tính tốn 25 4.1.1 Hệ kết cấu chịu lực 25 4.1.2 Phương pháp tính tốn hệ kết cấu 25 4.2 Sơ chọn kích thước kết cấu cho cơng trình 25 4.2.1 Sơ chọn kích thước sàn 25 4.2.2 Sơ chọn kích thước dầm 25 4.2.3 Sơ chọn kích thước cột 26 4.2.4 Chọn sơ tiết diện lõi thang máy 28 4.3 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực 29 4.3.1 Cơ sở xác định tải trọng tác dụng 29 SVTH:Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:TS.Nguyễn Thạc Vũ_TS.Mai Chánh Trung Chung cư NAM VIỆT Á 4.3.2 Trình tự xác định tải trọng 29 4.3.3 Tải trọng gió 31 4.3.4 Xác định nội lực 35 4.4 Tính dầm khung trục 38 4.4.1 Tính tốn cốt thép dầm khung 38 4.4.2 Tính tốn cốt thép dọc 38 4.4.3 Tổ hợp lực cắt dầm khung 40 4.5 Tính tốn cốt thép khung trục 40 4.5.1 Nội lực cột khung 40 4.5.2 Tính tốn cốt thép cột 40 4.5.3 Đánh giá xử lý kết 43 4.5.4 Bố trí cốt thép 43 THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC .45 5.1 Điều kiện địa chất cơng trình 45 5.1.1 Địa tầng 45 5.1.2 Đánh giá đất 45 5.1.3 Lựa chọn mặt cắt địa chất để tính móng 47 5.1.4 Lựa chọn giải pháp móng 47 5.1.5 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 47 5.1.6 Các giả thiết tính tốn 48 5.2 Thiết kế móng M1 ( móng cột C17) 49 5.2.1 Vật liệu 49 5.2.2 Tải trọng 49 5.2.3 Xác định sơ kích thước đài móng 50 5.2.4 Kích thước cọc 50 5.2.5 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 51 5.2.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 52 5.2.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 52 5.2.8 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 54 2.4.3 Kiểm tra độ lún móng cọc 57 2.4.4 Tính tốn đài cọc 58 5.3 Thiết kế móng M2 ( móng cột C7) 60 5.3.1 Vật liệu (Giống móng M1) 60 5.3.2 Tải trọng 60 5.3.3 Xác định sơ kích thước đài móng 61 5.3.4 Kích thước cọc 61 SVTH:Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:TS.Nguyễn Thạc Vũ_TS.Mai Chánh Trung Chung cư NAM VIỆT Á 5.3.5 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 61 5.3.6 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 61 5.3.7 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 61 5.3.8 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 62 5.3.9 Kiểm tra độ lún móng cọc 62 5.3.10 Tính toán đài cọc 63 5.4 Kiểm tra cọc vận chuyển cẩu lắp treo giá búa 65 5.4.1 Kiểm tra cọc vận chuyển 65 5.4.2 Kiểm tra cọc treo lên giá búa 66 TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH ĐỀ XUẤT BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CƠNG CƠNG TRÌNH 67 6.1 Tổng quan cơng trình 67 6.2 Phương hướng thi cơng tổng qt tồn cơng trình 67 6.2.1 Điều kiện khí hậu - địa chất cơng trình 67 6.2.2 Nguồn nước thi công 67 6.2.3 Nguồn điện thi công 67 6.2.4 Tình hình cung cấp vật tư 67 6.2.5 Máy móc thi cơng 67 6.2.6 Nguồn nhân công 67 THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CÁC CÔNG TÁC CHỦ YẾU PHẦN NGẦM 68 7.1 Thi công ép cọc 68 7.1.1 Hạ cọc mặt đất trước đào hố móng 68 7.1.2 Hạ cọc đào hố móng 68 7.1.3 Chọn phương pháp thi công ép cọc 68 7.1.4 Chọn biện pháp thi công hạ cọc 68 7.1.5 Thi công phương pháp ép cọc 68 7.1.6 Tiến độ thi công ép cọc 75 7.2 Công tác thi công đất 78 7.2.1 Lựa chọn phương án đào đất 78 7.2.2 Tính khối lượng đào đất 79 7.2.3 Thể tích phần ngầm chiếm chỗ 80 7.2.4 Chọn máy đào phương án di chuyển máy 81 7.2.5 Chọn ô tô phối hợp với máy để vận chuyển đất 82 7.2.6 Tính hao phí nhân công đào đất 83 SVTH:Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:TS.Nguyễn Thạc Vũ_TS.Mai Chánh Trung Chung cư NAM VIỆT Á THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CƠNG ĐÀI MĨNG 84 8.1 Thiết kế ván khn đài móng 84 8.1.1 Lựa chọn loại ván khuôn sử dụng 84 8.1.2 Tính tốn ván khn móng M1,M2 84 8.2 Tổ chức thi cơng đài móng 87 8.2.1 Xác định cấu trình 87 8.2.2 Phân chia phân đoạn tính nhịp cơng tác 87 8.2.3 Tính nhịp cơng tác dây chuyền phận 88 8.3 Tính thời gian thực cơng tác khác 89 8.3.1 Công tác bê tơng giằng móng: 89 8.3.2 Cơng tác bê tơng lót sàn tầng hầm 90 8.3.3 Công tác thi công sàn tầng hầm 90 8.3.4 Công tác thi công tường tầng hầm 90 8.3.5 Công tác thi công cột, vách tầng hầm 91 TÍNH TỐN, THIẾT KẾ VÁN KHN PHẦN THẦN 93 9.1 Lựa chọn phương án ván khuôn 93 9.1.1 Sơ đồ cấu tạo ván khuôn cột 93 9.1.2 Lựa chọn thông số ván khuôn 93 9.1.3 Xác định tải trọng 93 9.1.4 Tính tốn khoảng cách xà gồ đứng đỡ ván khn 93 9.1.5 Tính tốn khoảng cách gơng cột đỡ xà gồ 94 9.1.6 Kiểm tra khoảng cách cột chống đỡ xà gồ 94 9.2 Ván khuôn sàn 95 9.2.1 Sơ đồ cấu tạo ván khuôn sàn 95 9.2.2 Lựa chọn thông số ván khuôn 95 9.2.3 Xác định tải trọng 96 9.2.4 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp 96 9.2.5 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp 97 9.2.6 Kiểm tra khoảng cách cột chống đỡ lớp xà gồ lớp (2) 97 9.3 Ván khuôn dầm 99 9.3.1 Ván khn dầm 99 9.4 Tính ván khn cầu thang 103 9.4.1 Thiết kế ván khuôn thang 103 9.4.2 Tính tốn ván khn 104 9.4.3 Tính tốn xà gồ lớp 104 9.4.4 Kiểm tra điều kiện làm việc xà gồ lớp 105 SVTH:Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:TS.Nguyễn Thạc Vũ_TS.Mai Chánh Trung Chung cư NAM VIỆT Á 9.4.5 Kiểm tra ổn định chống 105 9.4.6 Thiết kế ván khuôn sàn chiếu nghỉ 106 9.4.7 Thiết kế ván khuôn dầm chiếu nghỉ chiếu tới, cốn thang 106 SVTH:Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:TS.Nguyễn Thạc Vũ_TS.Mai Chánh Trung CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu cơng trình 1.1.1 Tên cơng trình Cơng trình : CHUNG CƯ NAM VIỆT Á- TP ĐÀ NẴNG B GHI CHÚ CƠNG TRÌNH KHU VUI CHOI TR? EM SÂN C? U LƠNG SÂN BĨNG CHUY? N Hình 0.1 Mặt tổng thể 1.1.2 Giới thiệu chung Nằm vị trí trọng điểm, Đà Nẵng trung tâm kinh tế văn hóa trị miền trung nói riêng nước nói chung, địa điểm tập trung đầu mối giao thông Hàng loạt khu công nghiệp, khu kinh tế mọc lên, với điều kiện sống ngày phát triển Với quỹ đất ngày hạn hẹp nay, việc lựa chọn hình thức xây dựng khu nhà cân nhắc lựa chọn kỹ cho đáp ứng nhu cầu làm việc đa dạng thành phố Đà Nẵng, tiết kiệm đất đáp ứng yêu cầu thẩm mỹ, phù hợp với tầm vóc thành phố trọng điểm miền trung Trong hồn cảnh đó, việc lựa chọn xây dựng khu chung cư giải pháp thiết thực 1.1.3 Vị trí xây dựng • Tịa nhà bao có 13 tầng bao gồm tầng ngầm tầng sân thượng, cơng trình có mặt hình chữ nhật có kích thước 24.3x43.2(m2);chiều cao 48.9m; nhà xe bố trí tầng hầm • Các thơng số khu đất gồm: SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung + Tổng diện tích khu đất nghiên cứu: 1565 m2 + Diện tích đất xây dựng: 1050 m2 • Chủ đầu tư: + Tổng công ty lương thực Miền Nam + Trụ sở: 42 Chu Mạnh Trinh, Phường Bến Nghé, Quận 1, TP.Hồ Chí Minh • Đơn vị thiết kế: + Công ty cổ phần tư vấn thiết kế xây dựng ACE + Trụ sở: 96 Định Cơng, Quận Thanh Xn- Hà Nội 1.1.4 Điều kiện khí hậu, địa chất, thủy văn ➢ Khí hậu: Vị trí xây dựng cơng trình nằm Thành phố Đà nẵng nên mang đầy đủ tính chất chung vùng: +Nhiệt độ: Thành phố Đà Nẵng nằm vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa điển hình, nhiệt độ cao biến động: • Nhiệt độ trung bình hàng năm : 25.9 oC; • Tháng có nhiệt độ cao : trung bình 28 - 30 oC (tháng 6, 7, 8) • Tháng có nhiệt độ thấp : tháng 12 18 - 23 +Mùa mưa: từ tháng đến tháng 11: • Lượng mưa trung bình hàng năm : 2504.57 mm; • Lượng mưa cao năm : 550 - 1000 mm; 10 11 • Lượng mưa thấp năm : 23 40 mm; +Gió: có hai mùa gió chính: • Gió tây nam chiếm ưu vào mùa hè; gió đơng bắc chiếm ưu mùa đơng • Thuộc khu vực gió IIB +Độ ẩm: độ ẩm trung bình hàng năm: 80-85% Nắng: tổng số nắng năm: 2156.2 ➢ Địa hình: Địa hình khu đất phẳng, tương đối rộng rãi thuận lợi cho việc xây dựng cơng trình ➢ Địa chất: Theo tài liệu báo cáo kết địa chất cơng trình, khu đất xây dựng tương đối phẳng khảo sát phương pháp khoan Độ sâu khảo sát 50 m, mực nước ngầm độ sâu cách mặt đất tự nhiên 4,2 m Theo kết khảo sát gồm có lớp đất từ xuống dưới: + Phần đất lấp: chiều dày không đáng kể + Sét pha, trạng thái dẻo cứng, dày 5,0m + Cát pha, trạng thái dẻo, dày 6,0m + Cát bụi trạng thái chặt vừa, dày 7,5m + Cát hạt nhỏ hạt trung, trạng thái chặt vừa, dày 8,0m Cát hạt thô lẫn cuội sỏi, trạng thái chặt, chiều dày lớn 60m SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung T = 2, 315  8.48 = 1.96 ca Ta chọn 2ca 10 Ván khuôn cột tầng hầm: Cột C500x700: Sa = (0,5x2,95x2+0,7x2,95x2)x8 = 56,64 m2 Cột C500x800: Sa = (0,5x2,95x2+0,8x2,95x2)x10 = 76,7 m2 Cột C400x600: Sa = (0,4x2,95x2+0,6x2,95x2)x8 = 47,2 m2 Tổng diện tích ván khn cột tầng hầm: S = Sa = 180,54 m2 Thời gian thi công lắp dựng ván khuôn cột tầng hầm tính DMXD 1776, mã hiệu định mức AF.82121, ta tính công tác khác Ta chọn tổ thợ thi công ván khuôn 30 người T = 24, 43  180, 54 = 1.5 ca Ta chọn 1.5 ca 100  15 Công tác tháo ván khuôn cột tầng hầm Ta chọn tổ thợ gồm 10 người T = 5, 46 180, 54 = 0.98 ca Ta chọn ca 100  10 xx Vách tầng hầm Vách tầng hầm có bề dày 30cm Chiều cao vách tầng hầm m Khối lượng bê tông vách tầng hầm: V= (2,55+2,75+3,25+0,8+0,9)x2x3x0,3+3,8x3x0,3= 21,87 m3 Khối lượng cốt thép vách tầng hầm: M = 90x21,87= 1968,3kg = 1,97 Theo DMXD 1776 mã hiệu AF.62111 cốt thép lồng thang máy, đường kính cốt thép < 18mm Nhân công 13.5 công /1 thép Thời gian thi công lắp đặt cốt thép vách Chọn tổ thợ gồm 10 người T = 1,97 13,5 = 2.7 ca Chọn ca 10 Diện tích ván khn : S=(2,55+2,75+3,25+0,8+0,9)x4x3+3,8x3x2= 145,8m2 Thời gian thi công lắp dựng ván khn cột tầng hầm tính DMXD 1776, mã hiệu định mức AF.82121, ta tính cơng tác khác Ta chọn tổ thợ thi công ván khuôn 15 người T = 24, 43  145,8 = 2.4 ca Ta chọn 2,5 ca 100  15 Công tác tháo ván khuôn cột tầng hầm Ta chọn tổ thợ gồm người T = 5, 46  145,8 = 0, 99 ca Ta chọn ca 100  → Tổng khối lượng bê tông cột, vách tầng hầm: V = 21,87+25,728= 47,598 m3 Thời gian để đổ bê tông cột, vách tầng hầm, chọn tổ thợ gồm 10 người Ta tính theo suất thực tế máy bơm T = 47, 598 = 0.82 ca Ta chọn ca 58 92 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung TÍNH TỐN, THIẾT KẾ VÁN KHN PHẦN THẦN Lựa chọn phương án ván khuôn Ta sử dụng ván khuôn gỗ phủ phim loại PolyCore EXTRA công ty TEKCOM Sử dụng cột chống nêm Vĩnh Lợi loại cột chống sử dụng rộng rãi, lắp đặt nhanh, vận chuyển dễ dàng Sử dụng xà gồ thép hộp công ty Nam Việt Sơ đồ cấu tạo ván khuôn cột Lựa chọn cột sàn S4 tầng có kích thước 400x700mm Chiều cao cột: Hc = Htầng Hdầm = 3600 – 700 = 2900mm Lựa chọn thông số ván khuôn Chọn ván khuôn ván khuôn gỗ phủ phim tiêu chuẩn: 1250x2500x18mm Sử dụng xà gồ thép hộp có kích thước 50x50x2mm để đỡ ván khn cột theo phương đứng Xác định tải trọng Áp lực ngang vữa bê tông đổ: chọn chiều cao đổ bê tông h = 75cm, đầm dùi có chiều dài cán đầm R0 = 75cm + Vì R0 = h = 75cm  q1 = bt.h = 25.0,75 = 18,75 (kN/m2) + Tải trọng chấn động đổ bê tông: q2 = (kN/m2) + Tải trọng chấn động đầm bê tơng: q3 = (kN/m2) Tính tốn khoảng cách xà gồ đứng đỡ ván khn • Thơng số kỹ thuật: cắt dãy ván khn có bề rộng b = 1m để tính tốn, thơng số kỹ thuật ván khn (chi tiết phụ lục D.1) • Sơ đồ tính: Xem ván khn làm việc dầm liên tục với gối tựa xà gồ đứng Hình 9.1: Sơ đồ tính ván khn cột • Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = q1.b = 18,75.1 = 18,75 (kN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt = (n1.q1 + n2;3.max(q2;q3)).b = (1,3.18,75 + 1,3.4).1 =29,575(daN/m) (với n1, n2 ,n3 hệ số vượt tải tương ứng) • Kiểm tra điều kiện làm việc 93 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung - Điều kiện cường độ:  = - Điều kiện độ võng: M max  R.n = 180(daN / cm )  l xg = 51,3(cm) W f qtc lxg  f  =  =  lxg = 30,1(cm) l 384 E.J  l  400 Như để đảm bảo điều kiện cường độ độ võng: - Theo kích thước cột (700x2900mm) bố trí xà gồ với lxg = 24cm Tính tốn khoảng cách gơng cột đỡ xà gồ • Thơng số kỹ thuật: xét thép hộp 50x50x2mm.(phụ lục D.2) • Sơ đồ tính: Xem xà gồ làm việc dầm liên tục tựa vào xà gồ lớp Hình 9.2: Sơ đồ tính xà gồ đứng • Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = q1.lxg1 = 18,75.0,24 = 4,5 (kN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt = (n1.q1 + n2;3.max(q2;q3)).lxg1 = (1,3.18,75 + 1,3.4).0,24 = 7,1 (kN/m) (với n1, n2 ,n3 hệ số vượt tải tương ứng) • Kiểm tra điều kiện làm việc M max  R.n = 21(k N / cm )  lgc  104(cm) W f qtc lgc  f  =  =  lgc  121(cm) l 128 E.J  l  400 - Điều kiện cường độ:  = - Điều kiện độ võng: Như để đảm bảo điều kiện cường độ độ võng ta bố trí gơng cột với lgc = 70cm Kiểm tra khoảng cách cột chống đỡ xà gồ • Thông số kỹ thuật: xét xà gồ lớp 2, 50x50x2mm, (phụ lục D.2) • Sơ đồ tính - Xem xà gồ dầm đơn giản gác lên gối tựa cột chống - Ta bố trí lcc = 70cm Từ ta kiểm tra khả chịu lực xà gồ 94 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung P P1 230 P 240 P1 230 700 Hình 9.3: Sơ đồ tính xà gồ ngang • Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ (2) là: Ptc = (q1 lxg1).lxg2 = (18,75.0,24).0,7 = 3,15 (kN) Ptc1 = (q1 lxg1/2).lxg2 = (18,75.0,24/2).0,7 = 1,575 (kN) - Tải trọng tính toán tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ (2) là: Ptt = (n1.q1 + n2;3.max(q2;q3)).lxg1.lxg2 = (1,3.18,75 + 1,3.4).0,24.0,7 = 4,97 (kN) Ptt1 = (1,3.18,75 + 1,3.4).0,24/2.0,7 = 2,48 (kN) (với n1, n2 ,n3 hệ số vượt tải tương ứng) • Kiểm tra điều kiện làm việc - Kiểm tra điều kiện cường độ: Sử dụng chương trình SAP2000 tính tốn giá trị mơ men ứng với tải trọng tính tốn: Hình 9.4: Giá trị mô men xà gồ lớp Từ biểu đồ có Mmax = 0.74 (kN.m) ta kiểm tra điều kiện (sử dụng xà gồ): = M max  R.n = 21(k N / cm )   = 12,52  R.n W - Kiểm tra điều kiện độ võng: Sử dụng chương trình SAP2000 tính tốn độ võng ứng với tải trọng tiêu chuẩn ta được: fmax = 2,55.10-6 (m), ta kiểm tra điều kiện: f max  f  f 2,55.10−6 f  =  max = = 3, 64.10−6    = = 2,5.10−3 l l 400 l 0, l 400     Như vậy, với khoảng cách cột chống lcc = 0,7m đảm bảo điều kiện làm việc xà gồ (2) Ván khuôn sàn Sơ đồ cấu tạo ván khuôn sàn Lựa chọn ô sàn S6 điển hình tầng (xem vẽ KC-01) có kích thước 6600x8100mm, chiều dày sàn 140mm Lựa chọn thông số ván khuôn Chọn ván khuôn ván khn gỗ phủ phim tiêu chuẩn: 1250x2500x18mm Kích thước bố trí ván khn sàn: 95 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung 6600 - bdamchinh =6600 - 350 = 6250 (mm) 8100 -bdamchinh = 8100 – 350 = 7750 (mm)  kích thước bố trí ván khuôn : 6250x7750 (mm) Sử dụng xà gồ thép hộp có kích thước 50x50x2mm làm xà gồ lớp đỡ ván khuôn sàn gác song song với cạnh dài ô sàn Ván khuôn sàn gác vng góc với xà gồ lớp Sử dụng xà gồ thép hộp có kích thước 50x100x2mm làm xà gồ lớp đỡ xà gồ lớp gác song song với cạnh ngắn sàn Xác định tải trọng • Tĩnh tải: - Trọng lượng bê tông cốt thép sàn (hàm lượng thép lấy theo vẽ KC-01 69 daN/m3): q1 = btct.δs = 25.0,14 + 0,69.0,14= 3,6 (kN/m2) - Trọng lượng ván khuôn gỗ: q2 = gỗ.δv = 6,5.0,018 = 0,117 (kN/m2) • Hoạt tải: - Hoạt tải sinh người phương tiện di chuyển bề mặt sàn: q3 = 2,5 kN/m2 - Hoạt tải sinh q trình đầm rung bê tơng: q4 = kN/m2 - Hoạt tải sinh trình đổ bê tông dùng máy bơm bê tông: q5 = kN/m2 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp • Thơng số kỹ thuật: cắt dãy ván khn có bề rộng b = 1m để tính tốn, thơng số kỹ thuật ván khuôn: (chi tiết phụ lục D.1) • Sơ đồ tính: Xem ván khn sàn làm việc dầm liên tục với gối tựa xà gồ lớp Giống sơ đồ tính gơng cột đỡ xà gồ • Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = (q1 + q2).b = (3,6 + 0,117).1 = 3,717 (kN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt = n1.q1+ n2.q2 + n3.q3 + n4;5.max(n4;n5).b • =1,2.3,6 + 1,1.0,117 + 1,3.(2,5 + 4).1 = 12,9 (kN/m) Kiểm tra điều kiện làm việc M max    = 180  lxg1 = 86,8(cm) W f qtc lxg1  f   = - Điều kiện độ võng: =  lxg1  61, 28(cm) l 128 E.J  l  400 - Điều kiện cường độ:  = Như vậy, để đảm bảo điều kiện làm việc ván khuôn, ta bố trí 12 xà gồ theo phương cạnh dài ô sàn với khoảng cách lxg1 = 50cm 96 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp • Thông số kỹ thuật: xét xà gồ lớp thép hộp 50x50x2mm (phụ lục D.2) • Sơ đồ tính: Xem xà gồ lớp làm việc dầm liên tục tựa vào xà gồ (2) • Giống sơ đồ tính gơng cột đỡ xà gồ • Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = (q1 + q2) lxg1 + gxg1 = = 1,89 (kN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt= n1.q1 + n2.q2 + n3.q3 + n4;5.max(q4;q5).lxg1 + nxg1.gxg1 = 5,86 (kN/m)(với n1, n2 ,n3, n4 ,n5 hệ số vượt tải tương ứng) • Kiểm tra điều kiện làm việc - Kiểm tra điều kiện cường độ   R.n = 2100(daN / cm2 )  lxg  128,5(cm) - Kiểm tra điều kiện độ võng: f qtc lxg  f  =  =  lxg  193,36(cm) l 128 E.J  l  400 Như vậy, với khoảng cách lớp xà gồ (2) lxg2 = 100(cm) đảm bảo điều kiện làm việc xà gồ (1) thép hộp Kiểm tra khoảng cách cột chống đỡ lớp xà gồ lớp (2) • Thơng số kỹ thuật: lớp xà gồ (2) thép hình hộp 50x100x2mm, (phụ lục D.3) Sơ đồ tính - Xem xà gồ (2) dầm liên tục gác lên gối tựa cột chống - Ta bố trí lcc = 100cm (= 2.lxg1= khoảng cách giằng ngang cột chống) Từ ta kiểm tra khả chịu lực xà gồ (2) P P q P P P P P P P P P P P P Hình 9.5: Sơ đồ tính xà gồ lớp • Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ (2) là: ▪ Ptc = [(q1 + q2) lxg1 + gxg1].lxg2 = [(3,6 + 0,117).0,5 + 0,03].1,0 = 1,89 (kN) ▪ qtc = gxg2 = 0,05 (kN/m) - Tải trọng tính tốn tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ (2) là: ▪ Ptt = (n1.q1 + n2.q2 + n3.q3 + n4;5.max(q4;q5)).lxg1 + nxg1.gxg1.lxg2 97 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung = (1,2.3,6 + 1,1.0,117 + 1,3.(2,5 + 4)).0,5 +1,1.0,03.1,0 = 6,72 (daN) ▪ qtt = nxg2.gxg2 = 1,1.0,05 = 0,055 (daN/m) • Kiểm tra điều kiện làm việc - Kiểm tra điều kiện cường độ: Sử dụng chương trình SAP2000 tính tốn giá trị mơ men ứng với tải trọng tính tốn ta được: Hình 9.6: Giá trị mơ men xà gồ lớp Từ biểu đồ có Mmax = 0,91 (kN.m) Điều kiện kiểm tra: = M max  R.n = 21(k N / cm )   = 5,87(k N / cm )    = 21(k N / cm ) W - Kiểm tra điều kiện độ võng: Sử dụng chương trình SAP2000 tính tốn độ võng ứng với tải trọng tiêu chuẩn ta được: fmax = 4,4.10-6 (m) Điều kiện kiểm tra: f max  f  f 1 f  =  max = 4, 4.10−6    = = 2,5.10−3 l l  l  400  l  400 Như vậy, với khoảng cách cột chống lcc = 1,0m đảm bảo điều kiện làm việc xà gồ (2) 8.3.7 Tính toán để chọn cột chống - Chiều cao cột chống: hcc = htầng − hsàn − hvk − hxàgồ1 – hxà gồ2 = 3,6 - 0,14 - 0,018 - 0,05 - 0,1 = 3,292 (m) - Tải trọng tác dụng nén lên cột chống biên: cột chống biên ngồi tải sàn cịn có thêm tải trọng 1/2 dầm truyền xuống: + Tải sàn: 0,3.11,66 + 0,5.11,66 = 9,33 kN + Tải 1/2 dầm: 0,175.27,67 = 4,84 kN (giá trị 27,67kN xem phần dầm chính)  tổng tải nén lên cột biên: 4,84 + 9,33 = 14,17 kN - Tải trọng tác dụng nén lên cột giữa: 1.11,66 = 11,66 kN Dựa vào thông số ta tra bảng đặc tính loại cột chống nêm Vĩnh Lợi: chống đứng 49 có L = 2,5m L = 1,0m, dày 2mm • Sơ đồ tính: xem cột chống chịu nén tâm giữ ổn định nhờ hệ giằng 98 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung • Kiểm tra điều kiện làm việc cột chống - Ống dưới: D1 = 49mm; d1 = 45mm; dày 2mm Chiều cao l1 = 200cm - Ống trên: D2 = 49mm; d2= 45mm; dày 2mm Chiều cao l2 = 100cm Sơ đồ tính tốn cột chống chịu nén Bố trí hệ giằng cột chống theo phương Vị trí đặt giằng dự kiến đặt nêm thứ ống dưới, nêm thứ ống khoảng cách giằng l = 1m Các đặc trưng hình học tiết diện: Hình 9.7: Sơ đồ kiểm tra cột chống - Mơ men quán tính: J x1 = J y  D14  d  1 −   =J= 64   D1     4,94 = 64    4,5 4  1 −    = 8,17(cm ) 4,9     - Diện tích F = 2,95 (cm2) - Bán kính quán tính: ix1 = iy = J 8,17 = = 1,664(cm) F 2,95 ▪ Kiểm tra điều kiện ổn định: - Chiều dài tính tốn: lox = loy = l01 = l.m = 100.1 = 100 cm - x =  y = l0x 100 = = 60, 09    = 120 i1 1, 644 ▪ Kiểm tra điều kiện bền: Với λ = 60,09 tra bảng D.8-TCVN 5575-2012 có φ = 0,822 Điều kiện kiểm tra: N 1347,92  max = tt  R.n   max = = 556  21(k N / cm2 ) .F 0,822.2,95  Vậy cột chống đảm bảo điều kiện làm việc theo phương Ván khuôn dầm Ván khn dầm Ván khn đáy dầm • Sơ đồ cấu tạo ván khuôn dầm Lựa chọn dầm ô sàn S5 điển hình tầng (xem vẽ KC-01) có kích thước 350x700m • Lựa chọn thơng số ván khuôn 99 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung Chọn ván khuôn ván khuôn gỗ phủ phim tiêu chuẩn: 1250x2500x18mm Chiều rộng: 350mm, chiều dài: 8100 – 700 = 7400mm Sử dụng xà gồ thép hộp có kích thước 50x50x2mm làm xà gồ lớp đỡ ván khuôn đáy dầm gác song song với dầm Sử dụng xà gồ thép hộp có kích thước 50x100x2mm làm xà gồ lớp đỡ xà gồ lớp Sử dụng cột chống nêm Vĩnh Lợi • Xác định tải trọng ▪ Tĩnh tải: - Trọng lượng bê tông cốt thép dầm (hàm lượng thép lấy theo vẽ KC-03 1,5 kN/m3): q1 = btct.δs = 25.0,7 + 1,5.0,7= 18,55 (kN/m2) - Trọng lượng ván khuôn gỗ: q2 = gỗ.δv = 6,5.0,018 = 0,117 (kN/m2) ▪ Hoạt tải:giống mục 11.2.3 ta có:q3 = 2,5 kN/m2 ; q4 = kN/m2 ; q5 = kN/m2 • Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp ▪ Thông số kỹ thuật: (chi tiết phụ lục D.1) ▪ Sơ đồ tính: Xem ván khn đáy dầm làm việc dầm liên tục với gối tựa xà gồ lớp Hình 9.8: Sơ đồ tính ván khn đáy dầm ▪ Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = (q1 + q2).b = (18,55 + 0,117).1 = 18,667 (kN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt = n1.q1+ n2.q2+ n3.q3 + n4;5.max(q4;q5).b = 27,67 (kN/m) ▪ Kiểm tra điều kiện làm việc - Điều kiện cường độ: chọn khoảng cách xà gồ lớp 17,5cm Điều kiện kiểm tra: qtt lxg2 2 =  R.n = 1,8(k N / cm2 )   = 0,87(k N / cm )  R.n = 1,8(k N / cm ) 8.W - Điều kiện độ võng: f qtc lxg1  f =  l 384 EJ l f 18,667.17,53  f −4 =  = = 4,87.10   400  l l 384 5,5.10 48,6   = 400 Như vậy, với khoảng cách lxg1 = 17,5 (cm) ván khuôn đáy dầm đảm bảo điều kiện cường độ độ võng • Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp 100 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung • Thơng số kỹ thuật: xét xà gồ lớp thép hộp 50x50x2mm (phụ lục D.2) ▪ Sơ đồ tính: Xem xà gồ lớp làm việc dầm liên tục tựa vào xà gồ (2) (Tương tự hình 11.2) ▪ Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = (q1 + q2) lxg1/2 + gxg1 = 1,66 (kN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt =  n1.q1 + n2.q2 + n3.q3 + n4;5.max(q4;q5).lxg1/2 + nxg1.gxg1 = 4,18 (kN/m)(với n1, n2 ,n3, n4 ,n5 hệ số vượt tải tương ứng) ▪ Kiểm tra điều kiện làm việc - Kiểm tra điều kiện cường độ: M max qtt lxg = =  R.n = 21  lxg  152(cm) W 10.W - Kiểm tra điều kiện độ võng: f qtc lxg  f   l  128.E.J = 160(cm) =  = xg 400.qtc l 128 E.J  l  400 Như vậy, với khoảng cách lớp xà gồ (2) lxg2 = 100(cm) đảm bảo điều kiện làm việc xà gồ (1) thép hộp • Tính tốn để chọn cột chống - Chiều cao cột chống: hcc = htầng – hdầm − hvk − hxàgồ1 – hxà gồ2 = 3,6 - 0,7 - 0,018 - 0,05 - 0,1 = 2,732 (m) - Sử dụng chống đà chống console kết hợp với cột chống sàn theo catolog nhà sản xuất, sử dụng loại 1m, ta kiểm tra khả chịu lực chúng - Tải trọng tác dụng nén lên cột chống biên: cột chống biên tải 1/2 dầm truyền xuống cịn có thêm tải trọng sàn: + Tải sàn: 0,3/2.11,66 = 1,75 kN + Tải 1/2 dầm: 0,175.27,67 = 4,84 kN  tổng tải nén lên cột biên: 1,75 + 4,84 = 6,59 kN ▪ Sơ đồ tính: xem cột chống chịu nén tâm ▪ Kiểm tra điều kiện làm việc cột chống Chống đà hay chống console dài 1m, đường kính 49mm, dày 2mm Tính toán kiểm tra tương tự cột chống sàn ta được: ▪ Kiểm tra điều kiện ổn định: x = y = 60,09    = 120 ▪ Kiểm tra điều kiện bền:  max = Ntt  R.n   max = 2, 43  21(k N / cm ) .F  Vậy cột chống đà, chống console đảm bảo điều kiện làm việc theo phương 101 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung Ván khuôn thành dầm Ván khuôn thành dầm giằng chống chịu tải trọng ngang nhờ hệ giằng đứng liên kết với xà gồ (2) ván khuôn đáy dầm có bước với khoảng cách lxg2 tính tốn nên cần kiểm tra lại khoảng cách chống đứng thành ván khn dầm • Lựa chọn thơng số ván khuôn Chọn ván khuôn ván khuôn gỗ phủ phim tiêu chuẩn: 1250x2500x18mm Chiều rộng: 700mm, chiều dài: 8100 – 700 = 7400mm • Xác định tải trọng Chọn chiều cao lớp đổ bê tông h = 70cm - Áp lực ngang vữa bê tông đổ: đầm dùi có chiều dài cán đầm R0 = 75cm Vì R0 = 75cm > h = 70cm  q1 = bt.h = 25.0,7 = 17,5 (kN/m2) - Hoạt tải giống hoạt tải cột ta có: q2 = (kN/m2); q3 = (kN/m2) • Kiểm tra khoảng cách xà gồ lớp ▪ Thông số kỹ thuật: cắt dãy ván khn có bề rộng b = 1m để tính tốn, thơng số kỹ thuật ván khn: (phụ lục F.1) ▪ Sơ đồ tính: Xem ván khn thành dầm làm việc dầm liên tục với gối tựa xà gồ lớp 1, với khoảng cách: hdam = 70cm, ta chọn xà gồ lớp ( giống hình 11.2) ▪ Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = q1.b = 17,5.1 = 17,5 (kN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt = (n1.q1 + n2;3.max(q2;q3)).b= 26,2 (daN/m) ▪ Kiểm tra điều kiện làm việc - Điều kiện cường độ: ta bố trí xà gồ nên khoảng cách xà gồ lớp 28cm Điều kiện kiểm tra:   R.n = 1,8   = 0,51(k N / cm2 )  1,8(k N / cm2 ) - Điều kiện độ võng: f qtc lxg1  f =  l 384 EJ l f  f −3  = 400  l = 1,18.10   l   = 400 Như vậy, với khoảng cách lxg1 = 28 (cm) ván khn thành dầm đảm bảo điều kiện cường độ độ võng • Kiểm tra khoảng cách chống đứng Khoảng cách chống đứng chọn theo khoảng cách cột chống dầm lcđ = 100cm 102 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung ▪ Thông số kỹ thuật: xét thép hộp 50x50x2mm (phụ lục F.2) ▪ Sơ đồ tính: Xem xà gồ lớp làm việc dầm liên tục tựa vào chống đứng ( tương tự hình 11.2) ▪ Tổ hợp tải trọng - Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = q1.lxg1 = 17,5.0,175 = 3,06 (kN/m) - Tải trọng tính tốn: qtt = (n1.q1 + n2;3.max(q2;q3)) lxg1 = 4,585 (daN/m) ▪ Kiểm tra điều kiện làm việc - Kiểm tra điều kiện cường độ:   R.n = 21(k N / cm2 )   = 16,07  21(k N / cm2 ) - Kiểm tra điều kiện độ võng: f f f f −3  =  = 1,13.10    = l l  l  400  l  400 Như vậy, với lcđ =100cm đảm bảo điều kiện làm việc xà gồ (1) thép hộp Tính ván khn cầu thang Tính tốn ván khn cầu thang bao gồm tính tốn ván khn, xà gồ, cột chống đỡ cầu thang thi công đổ bê tơng cốt thép tồn khối Vật liệu sử dụng cho công tác chống đỡ cầu thang : ván khuôn phủ phim Tekcom, xà gồ thép hộp loại 50x50x2mm 50x100x2mm, cột chống đơn Hịa phát, kích tăng đầu U gỗ chêm cho phần nghiêng Chỉ tính tốn ván khn cho cầu thang tính phần kết cấu, cầu thang gồm vế Các cầu thang khác bố trí tương tự.(mặt cầu thang tham khảo vẽ TC 04/05) + Kích thước cầu thang chính: − Chiều dài vế thang: vế 2: 3,6m − Bề rộng vế thang: vế 2: 1,7m − Chiều dày thang: 0,08m + Kích thước chiếu nghỉ: 1,8x3.7 m; dày 0,08m Thiết kế ván khn thang Tính tốn ván khn thang Tĩnh tải: − Tải trọng sàn bê tông cốt thép dày 80mm: q1= 26.0,08=2,08 kN/m2 − Tải trọng thân ván khuôn sàn: q2= 6,5.0,018=0,117 kN/m2 Hoạt tải thi công: − Tải trọng người thiết bị thi công: q3= 2,5 kN/m2 − Hoạt tải tải trọng đầm rung: q4=2 kN/m2 − Tải trọng chấn động bơm bê tông: q5= kN/m2 Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván khuôn theo phương đứng: Tải trọng tác dụng lên ván khuôn theo phương vng góc bề mặt ván khn là: 103 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = (q1+q2) cosα +q3.cosα2 = (2,08+0,117).0,894+2,5.0,8942= 3,96 kN/m2 Tải trọng tính tốn: qtt = ( q1.n1 + q2 n2 ) cos + ( q3 n3 + max ( q4 ; q5 ) n4 ) cos = ( 2, 08.1, + 0,117.1,1) 0,894 + ( 2,5.1,3 + 4.1,3) 0,8942 = 9,20 kN / m2 Tính tốn ván khn Xét dải ván khn có bề rộng 1m theo phương cạnh ngắn: Tải trọng tác dụng vào dải ván khuôn: Tải trọng tiêu chuẩn : qtc = 3,96.1=3,96 kN/m Tải trọng tính tốn: qtt = 9,20.1=9,2 kN/m Coi ván khuôn thang dầm liên tục có nhịp l, có gối tựa xà gồ lớp Tính tốn theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng l l l l l l l l Hình 9.9: Sơ đồ tính ván khn cầu thang Tính tốn theo điều kiện cường độ Công thức kiểm tra:  = M  n.R = 1,8daN / cm  l1  103cm W Tính tốn theo điều kiện độ võng Công thức kiểm tra: f   f   l2  128.E.I = 60,0cm 400.qtc Khoảng cách xà gồ lớp trên: l=min(103;60,0)cm Vậy chọn khoảng cách xà gồ lớp trên: l= 50 cm Tính tốn xà gồ lớp Khoảng cách xà gồ lớp cho đảm bảo điều kiện làm việc xà gồ lớp cường độ độ võng Sơ đồ tính tốn xà gồ lớp dầm liên tục, gối tựa xà gồ lớp (tương tự hình 11.2) - Tải trọng tác dụng lên xà gồ lớp tải trọng sàn truyền vào xà gồ tải trọng thân xà gồ: q=qs+qxg - Tải trọng tác dụng lên xà gồ tính sau: Trong đó: qtcs=0,5 3,96 =1,98 kN/m, qtts=0,5 9,2 =4,55 kN/m qxgtc= 0,03 kN/m, 104 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung qxgtt=1,1.0,03=0,033 kN/m - Suy tổng tải trọng tác dụng lên xà gồ: qtc=1,98 +0,03=2,01 kN/m qtt=4,55 +0,033=4,583 kN/m Tính tốn theo điều kiện cường độ Công thức kiểm tra:  = M R.W 10 2100.5,9.10  n.R  l1  = = 164cm tt W q 4,5829 Tính tốn theo điều kiện độ võng 128.E.I 128.2,1.106.14,77 = = 170cm Công thức kiểm tra: f   f   l2 = 400.qtc 400.2,001 Khoảng cách xà gồ lớp dưới: l=min(164; 170)cm Vậy chọn khoảng cách xà gồ lớp dưới: l= 150 cm Kiểm tra điều kiện làm việc xà gồ lớp Chiều rộng nghiêng 1,7m, ta bố trí cột chống Xà gồ lớp làm việc dầm đơn giản chịu tải tập trung từ xà gồ lớp truyền vào miền chịu tải trọng lượng thân xà gồ, gối đỡ cột chống đơn Ptc=1,7.1,98=3,366 kN; Ptt=1,7.4,55= 7,735 kN qxgd tc = 0,046(k N / m) ; qxgd tt = 0,046.1,1 = 0,051(daN / m) Mơ hình tính tốn SAP2000 để xác định nội lực kiểm tra Kiểm tra theo điều kiện cường độ Công thức kiểm tra :  = M  n.R W   = 13,03(k N / cm2 )  n.R = 21(k N / cm2 ) Hình 9.10: sơ đồ nội lưc xà gồ Như điều kiện cường độ đảm bảo Kiểm tra theo điều kiện độ võng Nhập tải trọng chạy nội lực Sap2000 ta có chuyển vị lớn xà gồ lớp 0,000032m Độ võng cho phép xà gồ lớp f = l 1,5 = = 0, 00375m 400 400 Ta thấy chuyển vị lớn xà gồ nhỏ cho phép, khoảng cách cột chống l=1,5 đảm bảo điều kiện làm việc bình thường xà gồ Kiểm tra ổn định chống Cột chống sử dụng cột chống đơn C40 Vĩnh Lợi có thơng số kỹ thuật sau: 105 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung Tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ (chính phản lực gối tựa): P=14,15 kN Dựa vào chiều cao tầng H=3,6m chọn loại cột chống C40 Có đặc trưng sau: Ống ngồi: có chiều cao l1=1,7m; F=8,64cm2; I=32,92cm4; r=1,95cm Ống trong: có chiều cao l2=3,6-1,7-0,08-0,018-0,1-0,05= 1,652m; F=5,81cm2; I=10,13cm4; r=1,32cm Ống Quan niệm chịu nén đầu khớp Chiều dài tính tốn l0=1,7m l 170 = 87    = 150   = 0,721 Kiểm tra độ mảnh:  = = r 1,95 N 14,15 = = 2, 27(k N / cm2 )    = 21(k N / cm2 ) Kiểm tra ổn định:  = .F 0,721.8,64 Ống Ta coi chịu nén hai đầu khớp Chiều dài tính tốn l0=1,652m tính tốn tương tự ống ngồi ta có Kiểm tra độ mảnh  == 125    = 150   = 0, 416 Kiểm tra ổn định:  = 5,855(k N / cm2 )    = 21(k N / cm2 ) Vậy khoảng cách tiết diện cột chống ván đáy chọn thoả mãn yêu cầu ổn định cường độ Đối với chiếu nghỉ, không nhân hệ số quy nghiêng nằm ngang nên tải trọng nhỏ hơn, bố trí theo khoảng cách nghiêng thỏa mãn Thiết kế ván khn sàn chiếu nghỉ - Kích thước sàn 1800x3700mm, dày 80mm - Do chiều dày sàn chiếu nghỉ bé sàn tầng, tải trọng không đổi nên để an tồn đơn giản thi cơng ta bố trí cốp pha giống - Cột chống sử dụng cột chống đơn C40 Vĩnh Lợi Thiết kế ván khuôn dầm chiếu nghỉ chiếu tới, cốn thang Với kích thước bxh = 200x300mm dầm chiếu nghỉ chiếu tới,cốn thang 100x300mm ta bố trí hệ ván khuôn, xà gồ, cột chống tương tự dầm phụ 106 SVTH: Nguyễn Văn Thành_15X1B GVHD:Th.S Nguyễn Thạc Vũ_T.S Mai Chánh Trung ... em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, 25 tháng năm 2016... số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế : CHUNG CƯ NAM VIỆT Á- TP ĐÀ NẴNG Địa điểm: Lô A-56,.. .Chung cư NAM VIỆT Á LỜI CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công