Đang tải... (xem toàn văn)
Bài viết là để trình bày một bước ban đầu ITST trong nghiên cứu tình hình sạt lở đất ở nông thôn định cư ở chân núi từ năm 1992. Nghiên cứu cũng nêu một số kết quả và khuyến nghị trong góp phần giảm thiểu và ngăn chặn sạt lở ở khu vực dân cư miền núi ở Việt Nam.
Nghiên cứu nguyên nhân định hƣớng biện pháp phòng ngừa trƣợt đất điểm dân cƣ vùng núi việt nam Doãn Minh Tâm* Study on causes of landslide and prevention solutions at mountainous at resident areas in Vietnam Abstract: According to collected data, over the past 15 years in Vietnam, there have been many landslides causing serious damages to people and assets of many houses at the mountain foot The dominated characteristic of al landslides is that they are caused by the combination between human activities and natural disasters Study results showed that all landslides stemmed from human activities such as cultivation, urbanization, road widening, in mountainous towns In geotechnical point of view, the residents are found to be illiterate about mountain - side and slope stability Once the natural stability of mountain-side and slope is destroyed, a fatal consequence may happen The article is to present an initial step of ITST in studying the landslide situation of rural houses settling in mountain foots since 1992 The study is also to state some results and recommendations in contribution to diminish and to prevent landslide in mountainous resident areas in Vietnam I Giới thiệu chung Như Báo Lao Động ngày 17/ 9/ 2004 đưa tin thật gây bất ngờ đau xót cho tất người : trận lở núi kinh hồng thơn Sùng Hồng, xã Phìn Ngan, huyện Bat Xát (Lao Cai) vào hồi 21h ngày 13,9 với vạn mét khối đất đá từ cao đổ ập xuống tạo chiều rộng vết trượt 100m, dài 400m vùi lấp hồn tồn ngơi nhà đồng bào dân tộc Dao, 23 người chết tích với trâu bị, lợn, gà, thóc lúa, đồ đạc bị chơn vùi tích tắc Gia đình ơng Chảo Sình Kinh có người người khơng cịn sống sót Gia đình Chảo Láo Lù có người chết Gia đình Chảo Láo Sử có người chết Gia đình Chảo Díu Ngan chết nhỏ, vợ chồng lên nương thảo cịn sống Ngồi ra, nhiều người từ nơi khác đến, thời điểm xảy tai hoạ có mặt ngơi nhà này, trở thành nạn nhân bị đất vuì lấp thiệt mạng Trước đó, tháng 7/2004, Km 119+100, Quốc lộ 4D (từ Sa Pa Lao Cai), ban ngày trời nắng, đất sụt lở từ sườn núi đổ ập xuống dãy nhà lán trại * Viện Khoa học Công nghệ GTVT No.1252 Đường Láng, Đ.Đa, Hà Nội Tel: công trường Công ty xây dựng cầu đường, làm chết người hất xuống suối Móng Sến làm trơi xe ôtô tải vùi lấp, làm hư hại số xe khác Cũng tuyến đường QL4D Km 119+300, vào tháng 7/ 1998, vào khoảng 10h sáng, lúc trời hửng nắng sau nhiều ngày mưa, đất sụt lở dạng dòng bùn đá từ sườn núi cao 120m, bất thần đổ ập xuống làm chết người sinh sống nhà tạm chân núi vùi lấp làm chết người khác qua đường họ cố gắng vượt qua đống đất sụt ngổn ngang đợt sụt đất đợt sụt tiếp sau ập đến Vào tháng 7/1995, khu vực Km 125 Km 126, Quốc lộ 37, đoạn đường qua chân đồi lớn trung tâm thị xã Yên Bái, khối đất sườn đồi từ độ cao 60-70m, bị ổn định trượt xuống, phá huỷ 24 nhà xây dựng kiên cố chân đồi, làm thiệt mạng người Khối đất trượt tạo nên vách trượt phía đỉnh đồi cao 8m làm trồi mặt đường nhựa lên cao 1,50m đê Tại tỉnh Sơn La, sau đợt lũ quét lịch sử xảy vào tháng 9/ 1991, đoạn Km 324, Quốc lộ 6, mặt đường bị trượt xuống 0,50m phía taluy âm Khối đất trượt phá huỷ toàn 20 dãy nhà xây vừa hoàn thành Khu tập thể ngân hàng nằm phía taluy âm Rất may, thời điểm chưa có gia đình dọn đến ở, không xảy thiệt mạng người Đồng thời vào thời điểm đó, khu vực thị xã Sơn La đường Tô Hiệu - tuyến phố thuộc trung tâm thị xã, xuất khối đất ổn định sườn đồi Khau Cả từ độ cao 70m, chiều dài 120m, trượt xuống phá huỷ 12 nhà chân đồi, làm đổ vỡ tường chắn trạm bán xăng Khối đất trượt gây nên nhiều vách trượt vết nứt chạy ngang sườn đồi, làm trồi đất lên cao 0,50m cắt đứt tất móng nhà xây khơng gây thiệt hại người Như theo thống kê, mùa mưa bão hàng năm, đất trượt xảy vùng núi năm gây nên vài vụ vùi lấp nhà cửa làm thiệt mạng số hộ dân sinh sống chân đồi Từ hầu hết vụ tai hoạ đó, nhà nghiên cứu đất sụt Viện Khoa học Công nghệ GTVT đúc kết dạng trượt đất thường xảy số điểm dân cư vùng núi sau : Dạng 1: Trượt đất ổn định cục thường xảy khu vực dân cư sinh sống ven đường, nơi mà người dân tự tổ chức khoét sâu chân đồi, bạt taluy dốc để tạo diện tích mặt cần thiết đủ để làm nhà mặt đường dưói chân đồi Những nơi trở thành chỗ làm ăn, người dân sinh sống chủ yếu nghề bn bán nhỏ theo trào lưu thị hố ngày tăng vùng ven thị trấn, thị xã miền núi Do sườn đồi bị đào cắt khối chân tỳ, toàn sườn đồi trạng thái ổn định học Trong điều kiện bất lợi nhất, mưa kéo dài nước ngầm hoạt động mạnh, trượt đất xảy khối đất trượt vùi lấp hộ dân làm nhà sống chân đồi Dạng 2: Trượt đất xảy đất sườn đồi bị bão hoà nước, thường xảy khu vực dân cư sống chủ yếu nghề nông, họ làm nhà sườn đồi chân đồi lại có ruộng nương canh tác phía Các ruộng nương thường xuyên dẫn nước lấy từ khe suối để phục vụ tưới tiêu trồng trọt Khi khối đất sườn đồi bị bão hoà nước, khối trượt phát sinh trượt xuống vùi lấp hộ dân sống phía Theo thống kê, khoảng 70% vị trí trượt đất xảy tuyến đường có nguyên nhân giống dạng 1, sườn đồi bị khối chân tỳ lâm vào trạng thái ổn định học cục khoảng 25% giống dạng chịu tác động trực tiếp từ nguồn cấp nước, 5% dạng khác II Phân tích xác định nguyên nhân gây trƣợt đất Về mặt lý thuyết, trượt đất tượng di chuyển khối đất đá theo mặt trượt thuận theo hướng dốc địa hình Quá trình trượt đất diễn nhanh hay chậm, tuỳ thuộc vào điều kiện cụ thể cấu trúc địa chất, địa hình tiêu cơ-lý đất đá Dưới tiến hành phân tích xác định nguyên nhân dạng trượt đất nói thường xảy điểm dân cư sống vùng núi: 2.1 Phân tích xác định nguyên nhân Dạng trượt đất vùng núi Như nói trên, Dạng trượt đất vùng núi có nguồn gốc bắt nguồn từ ổn định cục khối đất chân taluy hay sườn đồi Theo thống kê theo dõi Viện Khoa học Công nghệ GTVT, từ năm 1990 trở lại đây, sóng di dân từ vùng nông thôn rừng núi tập trung làm ăn sinh sống dọc theo hai bên tuyến đường ngày có xu hướng tăng mạnh Xu hướng thị hố vùng ven thị xã, thị trấn thị tứ vùng núi ngày mở rộng phát triển Để tạo mảnh đất làm nhà ven đường, hầu hết hộ dân từ nơi khác chuyển đến, tự làm thuê thợ đấu, công cụ thủ công họ tiến hành cách tự phát việc đào chân đồi, chân núi, bạt taluy với độ dốc tuỳ ý, có đựơc diện tích mặt định đủ để dựng nhà, làm ăn, sinh sống lâu dài Phương kế bám mặt đường để làm ăn sinh sống, buôn bán nhỏ mở quán ăn, dịch vụ, nhiều năm qua cho thấy hiệu rõ rệt đa số người dân Vì vậy, họ theo nhau, truyền bá kinh nghiệm, điểm dân cư tự phát xẻ chân đồi, chân núi để làm nhà bám mặt đường ngày mọc lên Tại nhà này, đa số người dân quan tâm đến mặt trước nhà quay mặt đường, cịn lưng ngơi nhà họ tựa vào vách núi người quan tâm để ý tới Ví dụ thị xã Sơn La, vào năm 1984, đường Tô Hiệu chân đồi Khau-Cả, lúc đường mịn, xe ơtơ khơng qua lại được, người để ý tới Nhưng đến năm 1988-1989, đường mòn thiết kế mở rộng nâng cấp thành đường đô thị rộng 12m Khi nhà thầu phải hạ sâu đường mòn xuống 8-10m để vừa đủ khuôn đường Thế năm 1990-1991, nhiều hộ dân từ nơi khác đến tự ý tuỳ tiện đào sâu thêm vào chân taluy đường từ 15-20m để nhằm tạo dải đất dài 120m phẳng ven đường để làm nhà mặt đường Như vậy, cách ngẫu nhiên, họ tạo nên vách taluy dựng đứng chân đồi, cao tới 15m, tiềm ẩn ổn định học khối đất sườn đồi Tháng 7/ 1991, mùa mưa lũ diễn khốc liệt Sơn La, mực nước sông Nậm La gần dâng cao làm ngập mặt đường khu vực lân cận chân đồi Sau ngày mưa tầm tã, độ ẩm đất tăng vọt, sức kháng cắt đất giảm mạnh, cộng với ổn định học ban đầu, khối đất sườn đồi Khau Cả cao tới 70m bị ổn định trượt xuống, làm phá huỷ toàn hệ thống tường chắn nhà cửa chân đồi Sơ đồ mô tả cấu trúc địa chất diễn biến trình trượt đất sườn đồi Khau Cả (thị xã Sơn La) năm 1991, thể Hình Tương tự trường hợp trên, vào tháng 7/1995 QL37, đoạn cắt qua chân đồi cao nằm trung tâm thị xã Yên Bái, xảy tượng trượt đất lớn Hiện tượng trượt đất khu vực xếp vào loại trượt cổ, đác kỹ thuật tính tốn dự báo độ lún nhà cơng trình hồn tồn dựa lý thuyết cố kết thấm Terzaghi độ lún nhà cơng trình dự báo với độ lớn trình cố kết thấm Các quan trắc lâu dài tồn diện mơ hình thật thân cơng trình xây dựng cho thấy, nhiều trường hợp, ví dụ, đất đất yếu, tải trọng phụ thêm có giá trị lớn, , độ lún thực tế cơng trình thường lớn dự báo sai khác lớn theo thời gian quan trắc Một nguyên nhân gây sai khác độ lún từ biến chưa kể đến Một số nghiên cứu mơ hình thực Pháp Thuỵ Điển [4] cho thấy kết đo lún thực tế trùng với giá trị dự báo lún có kể đến lún từ biến (hình 1) Tại Việt Nam, tính chất từ biến đề cập tới [1,2] cho đất yếu tầng Hải Hưng phổ biến đồng phía Bắc, phương pháp thí nghiệm xác định đặc trưng lún từ biến sử dụng chúng cho tính tốn độ lún nhà cơng trình cịn chưa quy định cụ thể Bài trình bày số kết nghiên cứu độ lún từ biến đất tầng Hải Hưng kiến nghị phương pháp thí nghiệm xác định đặc trưng nén lún từ biến đất phương pháp tính tốn dự báo độ lún từ biến đất Biến dạng tương đơi, % Dự báo có kể từ biến Dự báo khơng kể từ biến Đo đạc Thời gian, ngày Hình Biến dạng tương đối theo dự báo đo đạc thực tế, Mellosa II Từ biến đất phƣơng pháp thí nghiệm phịng xác định đặc trƣng từ biến Từ biến đất Các số liệu thí nghiệm chứng tỏ rằng, tất loại đất từ đất loại sét yếu đến đá cứng có biểu biến dạng theo quy luật chung từ biến Dạng từ biến vai trò chúng tổng biến dạng từ biến định loại đất, xác chất liên kết kiến trúc đất ( Dƣới tác dụng tải trọng nén, đất chịu biến dạng thể tích Biến dạng thể tích đất dƣới tải trọng phân biệt thành hai dạng: biến dạng thể tích giảm thể tích lỗ rỗng đất nƣớc lỗ rỗng bị ép ngồi dƣới tác dụng áp lực nƣớc lỗ rỗng biến dạng thể tích trƣợt khung đất dƣới tác dụng áp lực hữu hiệu Dạng biến dạng đầu đƣợc gọi biến dạng thấm liên quan đến trình thấm thoát nƣớc lỗ rỗng khỏi đất trình biến dạng đƣợc gọi cố kết thấm Dạng biến dạng thứ hai liên quan đến trình biến dạng khung đất, trƣợt cắt mối liên kết hạt đất, cụ thể biến dạng màng nƣớc liên kết chặt bề mặt hạt khống tạo đất Có thể thấy rằng, đất loại sét với mức độ nén chặt bình thƣờng chƣa bị nén chặt, biến dạng thấm chiếm ƣu thế, vƣợt trội biến dạng khung đất độ lỗ rỗng chúng lớn Đất bị nén chặt, có kết cấu chặt xít, biến dạng thấm nhỏ thay biến dạng trƣợt khung Quá trình biến dạng thấm nghiên cứu mơ hình hố lý thuyết cố kết thấm Terzaghi đất bão hoà nước với giả thuyết rằng, cố kết thấm xảy thoát nước lỗ rỗng khỏi lỗ rỗng đất tác dụng áp lực nước lỗ rỗng q trình nước lỗ rỗng tn theo định luật thấm Darcy Lý thuyết cố kết thấm sau nhiều nhà khoa học Nga tiếp tục phát triển thêm với nhiều điều kiện biên khác Ví dụ, theo số tác giả, tải trọng ngồi thời điểm ban đầu khơng hồn tồn truyền vào nước lỗ rỗng mà phân bố khung đất nữa, số liệu thực nghiệm thấy tồn độ bền cấu trúc (ct đất biến dạng tải trọng vượt áp lực Một yếu tố khác ảnh hưởng đến trình cố kết khái niệm gradien áp lực ban đầu io tương đương với sức căng bề mặt màng nước liên kết bề mặt hạt đất trình thấm thoát nước lỗ rỗng xảy gradien thuỷ lực nước lỗ rỗng vượt giá trị Biến dạng khung đất phát triển theo thời gian sức kháng nhớt mối liên kết hạt khống tạo đất, khơng liên quan đến q trình thoát nước lỗ rỗng liên quan với nước liên kết phân bố bề mặt hạt ( Về tƣơng quan biến dạng thấm biến dạng khung đất trình cố kết đất, tồn hai quan điểm Quan điểm thứ cho hai dạng biến dạng xảy đồng thời suốt trình cố kết từ bắt đầu tác dụng tải trọng Nhiều tác giả theo hướng đưa mơ hình học phức tạp nhằm mơ hình hố q trình cố kết lập phương trình miêu tả q trình cố kết có kể đến biến dạng thấm trượt khung (Vialov X.X, Tsưtovits N.A Ter-Martiroxian Z.G , Zaretskii Iu.K ) Quan điểm nguyên tắc đắn, song lời giải phức tạp thường mang ý nghĩa lý thuyết, có ý nghĩa thực tế khơng áp dụng rộng rãi dự báo lún cho cơng trình xây dựng Quan điểm thứ hai cho q trình biến dạng thể tích đất tải trọng bắt đầu trình cố kết thấm trình biến dạng trượt khung đất xảy sau cố kết thấm kết thúc tức áp lực nước lỗ rỗng tiêu tán hết toàn tải trọng chuyển thành áp lực hữu hiệu Do có vậy, nên trình cố kết thấm gọi cố kết nguyên sinh (cố kết thứ nhất) trình biến dạng sau chúng cố kết thứ sinh (thứ hai) thường gọi trình từ biến Quan điểm thực tế lý sau: - Trong thực tế, cố kết thấm cố kết từ biến xảy đồng thời, song hiển nhiên là, giai đoạn cố kết đầu, cố kết thấm chiếm ưu chủ yếu Khi đất bị nén chặt đáng kể, nước trọng lực bị ép hết ngoài, nước đất lại nước liên kết từ trình trượt khung đất diến thay hồn tồn cố kết thấm trình từ biến bắt đầu - Từ biến theo định nghĩa trình biến dạng vật liệu theo thời gian đươi tải trọng tác dụng khơng đổi Trong q trình cố kết thấm, áp lực hữi hiệu tác dụng lên khung đất cố định mà tăng lên theo thời gian ổn định tải trọng giai đoạn cố kết thấm kết thúc Do vậy, trình từ biến đất thể rõ rệt tắc chất giai đoạn cố kết thứ sinh Nghiên cứu từ biến đất, hơn, nghiên cứu giai đoạn -Phân biệt trình biến dạng đất thành hai giai đoạn liên tục, làm thuận tiện cho cơng tác mơ hình hố mơ chúng, xác định đặc trưng biến dạng giai đoạn trình cố kết áp dụng cho tính tốn móng, dự báo độ lún cơng trình Dấu hiệu xác nhận thời điểm chuyển tiếp từ cố kết thấm sang cố kết từ biến phân tán áp lực nước lỗ rỗng tới Thời điểm dễ dàng nhận thấy thí nghiệm cố kết có đo áp lực nước lỗ rỗng Nhiều tác Casagrande, Taylor tìm kiếm phương pháp xác định thời điểm xử lý mối quan hệ biến dạng lún theo thời gian trình cố kết quan hệ S t1/2 S - lgt Một đặc điểm khác biệt hai giai đoạn cố kết thấm từ biến sử dụng để phân biệt hai q trình Đó là, thời gian cố kết thấm phụ thuộc vào chiều dài đường thấm Tiến hành phịng thí nghiệm thí nghiệm cố kết mẫu đất có chiều cao khác nhau, kết thí nghiệm phụ thuộc vào chiều cao mẫu thí nghiệm, có nghĩa cố kết thấm diễn biến không phụ thuộc, ta làm việc với cố kết từ biến Một cách tổng quát, có thời gian cố kết t1 t2 tương ứng với độ dài đường thấm (chiều cao mẫu thí nghiệm) h1 h2 ta có: t1 / t2 = (h1/ h2)n với ( n ( Với cố kết thấm n = 2, với cố kết từ biến n = Đặc trƣng tính chất từ biến đất ( Từ biến đất nghiên cứu thông qua mối quan hệ biến dạng thời gian cấp tải trọng khác Đường cong biểu diễn trình cố kết từ biến đoạn đường cong biến dạng cố kết cố kết thấm đạt 100% Thông thường, biến dạng cố kết theo thời gian biểu diễn mối quan hệ Biến dạng (Tỷ lỗ rỗng) - Logt) độ dốc tiếp tuyến với đường cong đoạn từ biến sử dụng để đánh giá khả biến dạng từ biến đất áp lực xác định (hình 2) Đó hệ số cố kết từ biến, tính theo biểu thức sau: (S = d(/dlogt C( = de/dlogt Nếu xem đoạn đường cong từ biến đường thẳng khoảng thời gian từ t1 đến t2 thì: (S = (2 - (1 / log t2 - log t1 C( = e2 e1 / log t2 - log t1 (S C( hệ số cố kết từ biến; ( e tương ứng biến dạng lún tương đối tỷ lỗ rỗng Biến dạng tương đối Thời gian, Logt Hình2 Quan hệ biến dạng - thời gian bậc tải trọng ( Hệ số cố kết từ biến (S (C() số, mà thay đổi tuỳ thuộc vào giá trị tải trọng tác dụng thay đổi thời gian tác dụng bậc tải Kết thí nghiệm nén khơng nở hơng cho thấy rõ điều Giá trị (S (C() nhỏ ( (( (c tăng lên với ( ( (c Khi ( ( (c, (S (C() tiếp tục tăng theo thời gian cố kết ( ( (c, (S (C() theo thời gian giảm dần Phƣơng pháp thí nghiệm phòng xác định hệ số cố kết từ biến đất Phương pháp thí nghiệm bao gồm điểm sau ( Về nguyên tắc chung -Bản chất phương pháp dựa giả thiết qúa trình cố kết hai giai đoạn: giai đoạn cố kết thấm giai đoạn cố kết từ biến -Thí nghiệm nén xác định hệ số cố kết từ biến C( ((c) nên tiến hành song song đồng thời với thí nghiệm xác định thông số cố kết thấm mẫu đất sử dụng cho thí nghiệm - Khi đất gồm nhiều lớp, nên chọn lựa để thí nghiệm cố kết từ biến cho lớp dự đốn có lượng lún từ biến lớn ( Về phương pháp: Phương pháp thí nghiệm phịng xác định hệ số cố kết từ biến phương pháp nén trục khơng nở hơng có khơng đo áp lực nước lỗ rỗng ( Về trang thiết bị: Đối với thí nghiệm khơng đo áp lực lỗ rỗng, thiết bị dụng cụ thí nghiệm tuân thủ yêu cầu kỹ thuật quy định tiêu chuẩn TCVN 4200:1995 Đất xây dựng - Phương pháp xác định tính nén lún đất phịng thí nghiệm Đối với thí nghiệm có đo áp lực nước lỗ rỗng, thiết bị, dụng cụ thí nghiệm ngồi u cầu kỹ thuật TCVN 4200:1995 cần thêm yêu cầu sau: Hộp nén phải có cấu tạo đặc biệt tạo thành hệ kín tránh tổn hao áp lực, cho phép đo áp lực nước lỗ rỗng với độ xác chấp nhận có phận đo áp lực nước lỗ rỗng với cấu thích hợp ( Về mẫu đất thí nghiệm: Mẫu đất thí nghiệm xác định hệ số cố kết từ biến phải mẫu ngun trạng, có thành phần, tính chất, trạng thái quy cách lắp đặt mẫu đất sử dụng thí nghiệm song song xác định thơng số cố kết thấm ( Về quy trình thí nghiệm - Mẫu đất thí nghiệm xác định hệ số cố kết từ biến nén cấp tải trọng nén tương đương với phụ tải phát sinh đất trình chịu tải lâu dài, thường giá trị phụ tải lớp đất gây lún cần dự báo độ lún cố kết từ biến -Dữ liệu đo ghi q trình thí nghiệm biến dạng lún mẫu đất tương ứng với thời gian Thời điểm đo ghi cần tính tốn để xử lý số liệu cố kết thấm theo hai phương pháp Taylor Casagrande Đối với thí nghiệm có đo áp lực nước lỗ rỗng, áp lực nước lỗ rỗng đo ghi đồng thời với biến dạng lún triệt tiêu hồn tồn Thời điểm đo ghi sau: 15''-30''-45''1'-1.5'-2'-2.5'-3'-3.5'-4'-5'-6'-7'-8'-9'-10'-12'-14'16'-18'-20'-25'-30'-40'-50'-1g-1.5g-2g-2.5g-3g3.5g-4g sau qua hết làm việc Các ngày đo ghi tiến hành đầu cuối làm việc độ lún xem ổn định -Điều kiện ổn định lún cho thí nghiệm xác định thông số biến dạng từ biến biến dạng lún mẫu đất thí nghiệm khơng q 0,001 mm 96 (4 ngày đêm) ( Về chỉnh lý liệu thí nghịêm -Các thơng số cần xác định xem kết thí nghiệm xác định tính từ biến đất bao gồm: thông số cố kết thấm thông số cố kết từ biến Các thông số đặc trưng cho trình cố kết từ biến Thời gian kết thúc cố kết thấm (hoặc thời gian bắt đầu cố kết từ biến) tth Hệ số cố kết từ biến C( (c - Thời gian kết thúc cố kết thấm thời gian bắt đầu cố kết từ biến (tth) xác định theo cách sau (Hình 3): a) Cách thứ 1: Tại thời điểm giá trị áp lực nước lỗ rỗng U giảm đến đồ thị biểu diễn áp lực nước lỗ rỗng theo thời gian U = f(t) b) Cách thứ 2: theo phương pháp Taylor theo phương pháp Casagrande (TCVN 4200:1995) Thuận tiện phương pháp Casagrand S = f(logt) cho phép xác định trực tiếp t100, mẫu đất cố kết 100% c) Cách thứ ba: xem cố kết thấm hoàn toàn kết thúc sau 24 kể từ thời điểm tác dụng áp lực nén Hệ síơ rơng e, Biến dạng lún, ( - Hệ số cố kết từ biến C( ((c) xác định đồ thị biểu diễn quan hệ Hệ số rỗng (Biến dạng lún ) - Logt với giả thiết cho quan hệ khoảng thời gian (t xét tuyến tính tính theo công thức: C( = (e/ (logt (c = ((/(logt C( = (e/ (logt (c = ((/(logt Hình Tính tốn hệ số cố kết từ biến Trong (e, (( gia số hệ số rỗng biến dạng tương đối khoảng thời gian (t kể từ cố kết thấm kết thúc Một cách tổng quát, hệ số cố kết từ biến độ dốc tiếp tuyến với đường cong quan hệ e (() = f(logt) đoạn cố kết từ biến Quan hệ hệ số cố kết từ biến C( (c sau: (c = C( /(1+e0) với e0 hệ số rỗng ban đầu Để thuận tiện cho tính tốn, nên chọn khoảng thời gian (t = t2 - t1 với t2 gấp 10 lần t1 logt2 logt1 = log(t2/ t1) = log10 = (Hình 4) III Tính tốn Dự báo độ lún từ biến ( Độ lún đất tải trọng : S = Stt + St + Stb đó: S - độ lún đất tải trọng; Stt - độ lún tức thời; St - độ lún cố kết thấm; Stb - độ lún cố kết từ biến Độ lún tức thời độ lún cố kết thấm tính tốn theo cơng thức biết ( Độ lún cố kết từ biến dự báo theo công thức sau: Stb = C( H log(t/tth)/(1+eth) Trong đó: Stb - độ lún từ biến; C( - hệ số cố kết từ biến; H - bề dày lớp gây lún cần tính tốn độ lún từ biến; t - thời gian cần tính tốn độ lún có kể đến từ biến, tth - thời gian kết thúc cố kết thấm; eth - hệ số rỗng đất thời điểm kết thúc cố kết thấm Đối với có nhiều lớp, độ lún từ biến đất tải trọng tổng độ lún từ biến lớp quan tâm Thời gian kết thúc cố kết thấm tth tính tốn cho lớp đất gây lún, độ cố kết thấm đạt 100% theo phương pháp tính tốn độ lún cố kết thấm theo thời gian Thời gian cần thiết t để tính tốn dự báo độ lún từ biến chọn xuất phát từ yêu cầu sử dụng công trình, thường tuổi thọ chúng, ví dụ cho nhà dân dụng khoảng 50-100 năm Tài liệu tham khảo Bùi Đức Hải Đặc điểm từ biến đất yếu tầng Hải Hưng ứng dụng kết nghiên ... cơ-lý đất đá Dưới tiến hành phân tích xác định nguyên nhân dạng trượt đất nói thường xảy điểm dân cư sống vùng núi: 2.1 Phân tích xác định nguyên nhân Dạng trượt đất vùng núi Như nói trên, Dạng trượt. .. hoạ đó, nhà nghiên cứu đất sụt Viện Khoa học Công nghệ GTVT đúc kết dạng trượt đất thường xảy số điểm dân cư vùng núi sau : Dạng 1: Trượt đất ổn định cục thường xảy khu vực dân cư sinh sống... tích xác định nguyên nhân gây trƣợt đất Về mặt lý thuyết, trượt đất tượng di chuyển khối đất đá theo mặt trượt thuận theo hướng dốc địa hình Q trình trượt đất diễn nhanh hay chậm, tuỳ thuộc vào điều
