Đang tải... (xem toàn văn)
Bài báo trình bày tóm tắt một số kết quả nghiên cứu thí nghiệm trên mô hình thủy lực xác định giải pháp dầm khoét lỗ đáy so le để triệt phá dòng xiên trên dốc nước và kết cấu tiêu năng hợp lý cho công trình tràn xả lũ Đá Hàn, tỉnh Hà Tĩnh.
NGH IÊN CỨU GIẢI PHÁP DẦM KHO ÉT LỖ ĐÁY SO LE VÀ KẾT C ẤU TIÊU NĂNG HỢ P LÝ C HO C Ơ NG TRÌNH TRÀN XẢ LŨ ĐÁ HÀN, HÀ TĨNH ThS Đặng Thị H ồng H uệ PGS.TS Lê Văn Nghị KS Nguyễn Tiến H ải Phịng Thí nghiệm trọng điểm quốc gia Động lực học sơng biển Tóm tắt: Bài báo trình bày tóm tắt m ột số kết nghiên cứu thí nghiệm mơ hình thủy lực xác định giải pháp dầm khoét lỗ đáy so le để triệt phá dòng xiên dốc nước kết cấu tiêu hợp lý cho cơng trình tràn xả lũ Đá Hàn, tỉnh Hà Tĩnh Sum mary: This paper presents a sum mary of the experimental research results on hydraulic m odel defined staggered bottom hole channel bars solutions for destroying oblique line on the water slope and appropriate energy dissipation structures for the flood spillway ỏ Hn, Ha Tinh province ĐặT VấN §Ị Cơng trình đầu mối hệ thống thuỷ lợi Đá Hàn xây dựng sông Rào Nổ, thuộc địa phận xã Hoà Hải, huyện Hương Khê, tỉnh Hà Tĩnh Tràn xả lũ cơng trình cấp III, thiết kế khác với cơng trình tràn xả lũ thơng thường, tràn phân làm đoạn với hai bên đập tràn tự tràn có cửa van điều tiết Nối tiếp sau tràn dốc nước thu hẹp dần, cuối dốc nước đoạn cong chuyển tiếp nối với bể tiêu đáy Quy mô thơng số cơng trình tràn xả lũ: - Lưu lượng lũ thiết kế: Qtk =1742,0m3/s Lưu lượng lũ kiểm tra: Qkt = 2038,0 m 3/s - Cột nước thiết kế: Htk = 4,44 m Cột nước kiểm tra: Hkt = 4,50 m - Cao trình ngưỡng tràn tự do: 38,36 m Cao trình ngưỡng tràn có cửa: 34,0 m - Chiều rộng tràn tự do: 65,0 m Chiều rộng tràn có cửa: 12,0 m - Chiều dài dốc nước: 25,0 m Chiều rộng dốc nước: 47,2 m đến 49,2 m - Chiều dài đoạn chuyển tiếp: 20,0 m - Chiều dài bể tiêu năng: 50,0 m Cao trình đáy bể tiêu năng: 17,0 m - Cao trình đỉnh tường bể tiêu năng: 29,0 m Chiều sâu bể tiêu năng: 3,50 m - Cao trình đáy kênh hạ lưu sau bể: 20,50 m Địa chất cơng trình: Nền thân đập tràn, dốc nước, đáy bể tiêu đáy kênh hạ lưu đặt mềm yếu đất sét bột kết phong hóa m ạnh đến phong hóa vừa m àu xám vàng, xám nâu, tím gụ lẫn xám xanh Cấu tạo phân lớp m ỏng, đá mềm, cường độ kháng nén khô 2 -5 -5 12,75kg/cm 43,10kg/cm , cường độ kháng kéo từ 3,2010 4,3710 (cm /s) Giai đoạn cơng trình thí nghiệm phương án thiết kế tiêu dòng phun Tuy nhiên địa chất tuyến tràn không tốt so với tài liệu khảo sát ban đầu nên phương án tiêu dòng phun không áp dụng cấp định đầu tư cho phép thay đổi sang phương án tiêu đáy để đảm bảo ổn định cho cơng trình Với điều kiện làm việc tràn xả lũ Đá Hàn có ảnh hưởng lớn tới chế độ thuỷ lực dòng chảy, khả tháo, tác động trường lưu tốc áp lực tràn, biên kết cấu nối tiếp, kết cấu tiêu hạ lưu, diễn biến ổn định kênh dẫn hạ lưu… lý thuyết tính tốn cách xác Vì m hình thủy lực tràn xả lũ Đá Hàn nghiên cứu để xác hố thơng số cơng trình Trong phạm vi báo đề cập tới việc lựa chọn giải pháp bố trí dầm khoét lỗ đáy so le để triệt phá dòng xiên dốc nước kết cấu tiêu hợp lý đảm bảo cơng trình làm việc an tồn hiệu PH ƯƠ NG PHÁP THÍ NGHIỆM 2.1 Thiết kế xây dựng mơ hình Mơ hình thủy lực tràn xả lũ Đá Hàn thiết kế theo tiêu chuẩn Froude Mơ hình xây dựng m hình tổng thể thái lịng cứng tỷ lệ 1/50 Kiểm tra điều kiện tương tự với (Q, H)m in cho kết số Reynolds m ô hình Rem =415945>Regh=10 , mô hình chọn đảm bảo điều kiện tương tự trạng thái thủy lực dịng chảy m h ình ngun hình Phạm vi xây dựng m hình gồm phần lòng hồ, chiều dài tuyến tràn, bể tiêu năng, kênh xả hạ lưu kéo dài hết phạm vi m ặt cắt xác định quan hệ Q=f(Zhạ), với tổng chiều dài 1000m, chiều rộng 420m ; m ô hình với tỷ lệ L =50 xây dựng với kích thước BHL=(8,51,020)m - hình hình ổn định mực nớc hạ lu T f Hinh 1: Mặt bố trí tổng thể mơ hình vật lý tràn xả lũ Đà Hàn Hình 2: Mơ hình tràn xả lũ Đá Hàn 2.2 Các chế độ lưu lượng mực nước thí nghiệm mơ hình Trên m hình thí nghiệm với hai trường hợp: Tràn có cửa tràn tự làm việc; Chỉ có tràn tự làm việc Các tổ hợp lưu lượng mực nước tương ứng trường hợp thí nghiệm bảng Bảng 1: Bảng chế độ xả lũ thí nghiệm mơ hình TT Q (m /s) H Tr (m) ZTL(m ) G hi 2038 5,05 43,41 1742 1400 1100 800 500 138 4,44 3,70 3,07 2,35 1,57 1,00 42,80 42,06 41,43 40,71 39,93 39,36 (1) Trường hợp tràn có cửa mở (cả tràn có cửa tràn tự làm việc) (2) Trường hợp tràn có cửa đóng (chỉ có tràn tự làm việc) Trên mơ hình nghiên cứu hai chế độ xả lũ tràn, nhiên tràn có cửa đóng lưu lượng qua tràn tự nhỏ với chế độ thủy lực dòng chảy, nối tiếp tiêu hạ lưu tốt, phạm vi báo nêu trường hợp tràn có cửa tràn tự làm việc KẾT Q UẢ VÀ THẢO LUẬN 3.1 Kết thí nghiệm phương án thiết kế a Về khả tháo cơng trình Khả xả lũ tràn Đá Hàn đảm bảo yêu cầu nhiệm vụ thiết kế cơng trình phù hợp với kết thí nghiệm phương án thí nghiệm tiêu dịng phun b Về tình hình thủy lực - Dịng chảy từ lịng hồ qua hai đoạn tràn tự đổ xuống đầu dốc nước, tường hai bên bị thu hẹp nên tràn xả lũ dòng chảy va đập vào thành bên đoạn đầu dốc bị thu hẹp sinh hai dải sóng xiên Hai dải sóng chảy gần đến cuối dốc gặp hình thành giao thoa chụm lại thành m ột dải sóng cao gần cuối dốc nước với chiều cao sóng hs= 5,0m ÷7,0m cách đuôi dốc nước từ 9,0m đến 15,0m trước đổ xuống bể tiêu hình Hình 3: Dịng chảy xiên dải sóng dốc nước - PATK - Tại bể tiêu năng: Do hình thành hai dải sóng xiên dốc nên phân bố lưu tốc độ sâu dịng chảy dốc nước khơng mặt cắt ngang, điều dẫn đến phân bố lưu lượng đơn vị cuối dốc không ảnh hưởng tới dạng nước nhảy bể tiêu năng: nước nhảy gần hai bên thành bể, nước nhảy xa tập trung bể, đồng thời tồn tượng nước nhảy thứ cấp dạng nước nhảy sóng sân sau bể tiêu năng, xem hình Nước nhảy thứ cấp Nước nhảy gần hai bên thành bể Nước nhảy xa tập trung bể Hình 4: Nước nhảy bể tiêu nhảy thứ cấp sau bể - PATK - Trên kênh xả hạ lưu: Nối tiếp sau bể dòng chảy đổ kênh xả để đưa nước nhập vào sông Rào Nổ, đến mặt cắt đầu kênh xả đoạn thứ hai ảnh hưởng thu hẹp đầu bờ kênh bên phải hình thành nước đổ từ đầu kênh xuống mái kênh, độ chênh lệch cột nước đổ từ 3,5m đến 4,0m , kênh dòng chảy xiết theo dạng sóng - xem hình Các thơng số nước nhảy bể nước nhảy thứ cấp đầu đoạn kênh xả bảng Tổn thất cột nước đầu kênh bên phải Hình 5: Nước nhảy dạng sóng đầu kênh đoạn - PATK Bảng 2: Bảng thông số nước nhảy - PATK Qxả Thứ tự (m3/s) Nước nhảy bể tiêu Chiều dài nước nhảy Lnn (m) Ghi Nước nhảy thứ cấp sau bể Chiều dài nước nhảy Lnn (m ) 2038 1742 30,00 23,50 nước nhảy xa 25,00 25,00 1400 1100 23,00 23,00 nước nhảy quy 23,00 41,00 800 500 25,00 25,00 nước nhảy gần 45,00 50,00 Ghi nước nhảy dạng sóng c Về lưu tốc dịng chảy Kết thí nghiệm lưu tốc dịng chảy vị trí tràn xả lũ bảng Bảng 3: Giá trị lưu tốc trung bình số vị trí cơng trình - PATK TT Giá trị Vtb (m/s) 10,011,50 12,014,5 15,018,0 6,010,0 11,014,0 4,505,50 8,5÷10,0 10 Vđáy 4,0÷7,0; Vm ái 5,0÷7,5 Vđáy 5,8÷9,0; Vm ái 5,8÷8,8 Vđáy 3,0÷6,0; Vm ái 4,0÷7,9 Vị trí cơng trình Ghi Đầu đốc nước Mặt cắt ngang cuối dốc nước Đầu bể tiêu Bể tiêu năng: Hai luồng dòng chảy đáy hai bên thành bể ảnh hưởng dòng Bể tiêu năng: Luồng dòng đáy chảy tập trung từ cuối dốc phần bể tiêu (tim tuyến), nước đổ xuống Cuối bể tiêu dòng xiết tim Đầu kênh xả thứ tuyến kênh Đầu kênh xả thứ hai Tại đoạn kênh thứ hai Cuối kênh xả thứ hai c Sóng hai bên bờ cơng trình Do mực nước hạ lưu đầu kênh xả thấp có tượng nước nhảy thứ cấp nên dao động sóng hai bên bờ kênh xả lớn, dao động sóng số vị trí cơng trình sau: - Cuối dốc nước : hs= 1,2÷2,5m - Đầu bể tiêu năng: hs= 1,2÷2,5m - Cuối bể tiêu năng: hs= 1,2÷2,5m - Giữa đoạn kênh xả thứ nhất: hs= 1,5÷2,5m - Đầu đoạn kênh xả thứ hai: hs= 1,3÷2,5m - Mái đập phụ bên bờ phải: hs=1,2÷2,0m 3.2 Nhận xét phương án thiết kế Từ kết thí nghiệm mơ hình phương án thiết kế cho nhận xét: Chế độ thủy lực dòng chảy sau tràn phức tạp, dốc nước xuất giao thoa tạo phân bố lưu lượng đơn vị khơng đổ xuống bể tiêu nên hình thành hai loại nước nhảy là: - Dạng nước nhảy gần hai bên thành bể - Dạng nước nhảy xa tập trung bể Nối tiếp dòng chảy cuối bể tiêu kênh xả hạ lưu nước nhảy thứ cấp dạng sóng, giá trị lưu tốc lớn nên lòng kênh lớp địa chất có cường độ kháng nén kháng cắt thấp, loại đá m ềm dễ gây xói lở đáy m kênh Dao động sóng hai bên bờ kênh xả lớn, chiều cao sóng hs=2,0m đến 2,5m Dòng chảy đầu đoạn kênh thứ hai dòng chảy xiết với giá trị lưu tốc trung bình từ 8.59.0m /s gây xói cục đáy m kênh Những tượng thủy lực nêu gầy bất lợi cho cơng trình vận hành cần nghiên cứu thí nghiệm mơ hình để đề xuất giải pháp khắc phục 3.3 Nghiên cứu chọn phương án kết cấu tiêu hợp lý Với tượng thủy lực bất lợi nêu trên, nhóm nghiên cứu mơ hình đề xuất m ột số phương án kết cấu cơng trình để nghiên cứu sở chọn phương án phù hợp 3.3.1 Phương án kết cấu 1: Với m ục đích phân bố lại dòng chảy dốc nước sử dụng giải kết cấu ngưỡng phân dịng, bố trí dốc nước cuối đoạn tường thu hẹp để phân bố lại dòng chảy sau tràn bắt đầu đổ xuống dốc nước bể tiêu Với phương án kết cấu 1: Ngưỡng cao 1,25m, dài 49,2m, rộng 1,0m , kết m hình cho thấy: tác dụng ngưỡng dốc nước có hiệu đáng kể phân bố dòng chảy trước đổ xuống bể tiêu - hình 6, nhiên sau bể tồn nước nhảy thứ cấp dòng chảy xiết với lưu tốc lớn, hiệu tiêu khơng cải thiện nhiều so với phương án thiết kế Hình 6: ngưỡng phân bố lại dịng chảy dốc nước 3.3.2 Phương án kết cấu 2: Với mục đích triệt tiêu nước nhảy thứ cấp đầu kênh xả, cần phải tạo m ực nước đầu kênh xả hạ lưu xấp xỉ với độ sâu nước nhảy liên hiệp cuối bể tiêu năng, tức hc”=hkênh Phương án kết cấu 2: Bố trí ngưỡng cao 1,25m dốc nước nâng đáy kênh xả đoạn thứ hai lên cao trình +21,0m Kết quả: ngưỡng phân dòng dốc nước khắc phục tượng sóng giao thoa dịng chảy chụm dốc nước, phân bố lại dòng chảy với độ sâu cuối dốc trước đổ xuống bể tiêu Việc nâng đáy kênh đoạn thứ hai lên cao trình +21,0m có tác dụng nâng m ực nước đầu kênh xấp xỉ cao độ mực nước cuối bể, khắc phục tượng nước nhảy thứ cấp dạng sóng đầu kênh xả, giảm nhẹ dao động sóng đoạn kênh Tại vị trí cuối bể tiêu đoạn kênh xả thứ dòng chảy với giá trị lưu tốc nhỏ chiều dài nước nhảy cịn lớn Lnn=4250m, cần nghiên cứu giải pháp tiêu phụ để rút ngắn chiều dài bể cách hợp lý 3.3.3 Phương án kết cấu 3: Nội dung phương án kết cấu 3: - Bố trí ngưỡng cao 1,25m dốc - Nâng đáy kênh đoạn thứ hai lên cao trình +21,0m - Bố trí hai hàng mố tiêu phụ đầu bể tiêu năng, mố cao 2m ; hàng thứ gồm m ố hàng thứ hai 10 mố bố trí so le cách hàng thứ 5m - Rút ngắn bể tiêu 20m; Kết phương án kết cấu khắc phục bất lợi phương án thiết kế sau: - Thứ bố trí ngưỡng dốc nước có hiệu rõ với việc phân bố lại dòng chảy dốc nước trước đổ xuống bể tiêu - Thứ hai nâng cao trình đáy kênh đoạn thứ hai tới cao trình +21,0m đồng thời kết hợp bố trí thiết bị tiêu phụ hai hàng mố bể tiêu năng, kết dòng chảy từ dốc nước đổ xuống bể tiêu va vào hai hàng m ố bể có tác dụng tiêu hao lượng, nước nhảy nằm hoàn toàn phạm vi bể tiêu tiền đề để rút ngắn chiều dài bể tiêu m đảm bảo chế độ thuỷ lực dịng chảy ổn định, khơng cịn tượng nước nhảy thứ cấp đoạn kênh xả hạ lưu sau bể - xem hình Hình 7: Hình ảnh dịng chảy dốc nước bể tiêu với phương án kết cấu 3.3.4 Phương án kết cấu đề nghị: Qua nghiên cứu phương án mơ hình cho thấy: tác dụng ngưỡng dốc nước có hiệu đáng kể việc phân bố dòng chảy dốc nước, phân bố lại lưu lượng đơn vị dốc nước trước đổ xuống bể tiêu Tuy nhiên với phương án bố trí ngưỡng (dạng dầm) dốc nước tràn m ới bắt đầu xả lũ (hoặc xả lưu lượng nhỏ) có tượng dịng phóng lên cao hình thành lưỡi nước rơi xuống phía sau ngưỡng, cịn xả với lưu lượng lớn hiệu phân bố dòng chảy phụ thuộc vào chiều cao ngưỡng, chiều cao ngưỡng có tác dụng tốt xả lưu lượng lớn bất lợi lưu lượng nhỏ, qua nghiên cứu phương án m hình nhóm nghiên cứu kiến nghị bố trí ngưỡng có kht lỗ đáy so le Kết cấu phương án kiến nghị sử dụng cho cơng trình tràn xả lũ Đá Hàn - hình 8, hình - Trên dốc nước: Bố trí hai ngưỡng (dạng dầm ) ngưỡng thứ cao 0,50m sau tràn 24m ; ngưỡng thứ hai cách ngưỡng thứ 12m , ngưỡng cao 1.25m dạng dầm khoét lỗ đáy so le, lỗ đáy có kích thước b×h=(2,5×0.5)m , khoảng cách lỗ 2.5m; - Tại bể tiêu bố trí hai hàng m ố đặt so le nhau: Hàng thứ đặt vị trí đầu bể tiêu gồm mố, hàng mố thứ hai đặt cách hàng mố thứ 5m gồm 10 m ố Các mố hình thang cao 2m; chiều rộng mố 2,0m, m ố hàng cách 2m - Chiều dài bể tiêu 30m (rút ngắn bể 20m so với PATK) - Nâng đáy kênh đoạn thứ hai lên cao trình +21m tr Ç c u N g−ìng1 a c o 0.50m réng 0.75m Ng−ìng 2cao 1.25m r éng0 75m M èt ª i u t m i tu ế y n r μ t n tr Ç c u Hình 8: Kết cấu phương án kiến nghị Chi tiÕt ng−ìng thø nhÊt trªn dèc n−íc a a Chi tiÕt ng−ìng thứ hai dốc nớc b c b c Mặt cắt dọc ngỡng thứ hai tr ên dốc Chi ti ết mố tiêu bể Mặt cắt B-B Mặt cắt A-A Mặt cắt C- C 1: 75 m=0.7 Hình 9: Chi tiết kết cấu dầm mố bố trí bể tiêu Kết quả: Hai ngưỡng đặt dốc nước điều chỉnh lại phân bố dòng chảy nên độ sâu dòng chảy đổ xuống cuối dốc tương đối Khi xả lũ với lưu lượng nhỏ dòng chảy sau va vào ngưỡng thứ phân tán m ột phần tiếp tục tới ngưỡng thứ hai dòng chảy phân tán lưỡi nước ngưỡng giảm Phần dòng chảy đáy chảy qua lỗ khoét so le đáy dầm có tác dụng khắc phục tượng dịng phóng lên cao gặp dầm chắn xả lưu lượng nhỏ, đồng thời dòng chảy qua lỗ đáy tạo thành lớp nước đệm sau ngưỡng, tiêu hao m ột phần lượng dòng chảy Do dòng chảy phân tán dốc nước nên chênh lệch độ sâu dòng chảy dốc hai bên dốc giảm 50%÷65%, chênh lệch giá trị lưu tốc cuối dốc vị trí hai bên giảm từ 1.6 lần xuống 1.2 lần, chế độ thủy lực dòng chảy bể tiêu ổn định, chiều dài nước nhảy dọc theo vị trí luồng phóng tim tuyến giảm 25%÷35%, kết độ sâu dòng chảy dốc nước giá trị lưu tốc dòng chảy xem bảng bảng Bảng 4: Độ sâu dòng chảy ngưỡng cuối dốc Q xả (m 3/s) 2038 1742 Vị trí cơng trình Trên ngưỡng Trên ngưỡng Cuối dốc Trên ngưỡng Trên ngưỡng Cuối dốc Độ sâu TT1 (trái) 5,30 4,25 3,75 4,50 4,25 2,50 dòng chảy ngưỡng cuối dốc h(m ) TT2 TT3 TT TT (phải) Ghi 3,25 2,0 3,25 5,30 Các thủy trực đo 5,25 2,5 5,25 4,25 từ đến 3,0 5,25 3,0 5,25 tính từ 3,25 1,9 3,25 4,50 bờ trái 5,0 2,5 5,0 4,25 sang bờ 3,0 4,0 3,0 2,5 1400 1100 Trên ngưỡng Trên ngưỡng Cuối dốc Trên ngưỡng Trên ngưỡng Cuối dốc 2 3,75 4,0 2,5 3,0 4,0 2,5 2,0 4,5 2,0 2,0 1,75 2,0 1,5 2,0 3,5 1,5 1,75 3,0 2,0 4,5 2,0 2,0 1,75 2,0 phải, chia mặt cắt ngang cơng trình 3,75 4,0 2,5 3,0 4,0 2,5 Bảng 5: So sánh giá trị lưu tốc trung bình dịng chảy số vị trí Vtb(m/s) TT Phương án thiết kế Phương án kiến nghị 10,011,50 10,211,5 10,2 ÷ 13,9 12,014,5 15,018,0 6,010,0 3,48,2 11,014,0 2,88,2 4,505,5 8,5÷10,0 Vđáy 4,0÷7,0; Vmái 5,0÷7,5 Vđáy 5,8÷9,0; Vmái 5,8÷8,8 3,75,7 3,20÷6,0 Vđáy 3,85,5; Vm ái 2,6÷4,5 Vđáy 6,38,7; Vm ái 6,3÷8,0 5,5 ÷10,3 Vị trí cơng trình Đầu dốc nước Mặt cắt ngang cuối dốc nước Đầu bể tiêu Bể tiêu năng: Hai luồng dòng chảy đáy hai bên thành bể Bể tiêu năng: Luồng dòng đáy phần bể tiêu (tim tuyến), Cuối bể tiêu Đầu kênh xả thứ Đầu kênh xả thứ hai Tại đoạn kênh thứ hai Chế độ nối tiếp: Nối tiếp dòng chảy sau dốc nước nước nhảy ngập bể tiêu năng, vị trí đầu nước nhảy đẩy lùi vào đoạn cong chuyển tiếp, tác dụng hai hàng m ố bể tiêu tiêu hao thêm m ột phần lượng dòng chảy, m ặc dù rút ngắn bớt chiều dài bể tiêu bể tiêu nước nhảy hoàn chỉnh nằm chọn phạm vi chiều dài bể, bảng Bảng 6: Các thông số nước nhảy TT Q xả 3/s (m ) 2038 1742 1400 1100 800 ZTL(m) 43,38 42,76 42,05 41,40 40,69 ZHL 13-13 (m ) 27,42 26,87 26,47 25,87 24,47 Các thông số nước nhảy hc ' (m) h c" (m) Lnn (m) 3,25 14,0 40,0 2,75 13,5 38,0 2,0 11,5 35,0 1,50 9,5 32,0 1,25 9,0 30,0 Ghi Nước nhảy lùi vào chân đoạn cong chuyển tiếp từ 10m đến 11,0m Nối tiếp với hạ lưu sau bể tiêu khơng cịn tượng nước nhảy thứ cấp, kênh xả sau bể tiêu dòng chảy êm , chiều cao dao động sóng kênh giảm, xem hình 10 Nước nhảy ngập bể tiêu Hình 10: Phân bố dịng chảy dốc nước, bể tiêu kênh xả hạ lưu- PA kiến nghị KẾT LUẬN - Bố trí ngưỡng (dầm ngang) dốc nước có tác dụng triệt tiêu dòng chảy xiên dốc nước, phân bố lại lưu lượng đơn vị dốc trước đồng thời tiêu hao bớt m ột phần lượng trước dòng chảy đổ xuống bể tiêu năng, nhiên xả lũ với lưu lượng nhỏ dòng chảy va vào dầm phóng cao lên tạo thành lưỡi nước rơi xuống phía sau ngưỡng - Với giải pháp ngưỡng khoét lỗ đáy so le có tác dụng khắc phục tượng dịng phóng lên cao, dịng chảy từ tràn đổ xuống gặp ngưỡng m ột phần lưu lượng (dòng chảy đáy) chảy qua lỗ khoét so le đáy dầm , đồng thời dòng chảy qua lỗ đáy tạo thành lớp nước đệm sau ngưỡng có tác dụng tiêu hao thêm m ột phần lượng dòng chảy Sau ngưỡng dòng chảy phân tán mặt cắt ngang dốc nước làm giảm xoáy cuộn hai bên bể tiêu năng, góp phần tăng khả làm việc ổn định cơng trình - Bố trí hai hàng mố tiêu đầu bể tiêu có tác dụng đẩy lùi nước nhảy tiến sâu thêm vào đoạn cong chuyển tiếp vừa tiêu hao thêm lượng đảm bảo nước nhảy hoàn chỉnh phạm vi chiều dài bể, tiền đề rút ngắn chiều dài bể - Nâng đáy kênh xả hạ lưu đến cao trình +21,0m triệt tiêu tượng nước nhảy thứ cấp, kênh xả hạ lưu dòng chảy êm, mực nước hạ lưu m ực nước bể tiêu ổn định, chiều cao sóng hai bờ giảm cịn 0,75m÷1,00m, đồng thời việc nâng cao đáy kênh giảm khối lượng thi công đào đáy kênh Như với phương án kiến nghị áp dụng cho cơng trình tràn xả lũ Đá Hàn chế độ thủy lực dòng chảy nối tiêp hạ lưu thuận, nước nhảy ổn định bể tiêu năng, đồng thời giảm kích thước kết cấu tiêu năng, giảm khối lượng gia cố kênh hạ lưu khối lượng thi cơng, đảm bảo cơng trình làm việc an tồn hiệu kinh tế, phương án kiên nghị tư vấn thiết kế áp dụng thi cơng cho cơng trình tràn xả lũ Đá Hàn - Hà Tĩnh TÀI LIỆU THAM KH ẢO [1].Báo cáo kết thí nghiệm mơ hình thuỷ lực tràn xả lũ Đã Hàn tỉnh Hà Tĩnh (phương án tiêu đáy), năm 2010 [2].Nguyễn Văn Cung, Nguyễn Văn Đặng, Ngơ Trí Viềng - Cơng trình tháo lũ đầu m ối hệ thống thuỷ lợi NXB Khoa học kỹ thuật Hà nội, năm 1977 [3].P.G Kixelep tác giả khác -Sổ tay Thủy lực (Bản dịch tiếng Việt) NXB “Cầu vồng” - Matxcova, năm 1988 [4].Quy phạm thiết kế Trung Quốc (Sổ tay thiết kế thủy công SL-259) Người phản biện: PGS.TS Trần Quốc Thưởng 10 ... kế áp dụng thi cơng cho cơng trình tràn xả lũ Đá Hàn - Hà Tĩnh TÀI LIỆU THAM KH ẢO [1].Báo cáo kết thí nghiệm mơ hình thuỷ lực tràn xả lũ Đã Hàn tỉnh Hà Tĩnh (phương án tiêu đáy) , năm 2010 [2].Nguyễn... lưu lượng nhỏ, qua nghiên cứu phương án m hình nhóm nghiên cứu kiến nghị bố trí ngưỡng có kht lỗ đáy so le Kết cấu phương án kiến nghị sử dụng cho cơng trình tràn xả lũ Đá Hàn - hình 8, hình... trình Trong phạm vi báo đề cập tới việc lựa chọn giải pháp bố trí dầm khoét lỗ đáy so le để triệt phá dòng xiên dốc nước kết cấu tiêu hợp lý đảm bảo cơng trình làm việc an tồn hiệu PH ƯƠ NG PHÁP
