Ảnh hưởng của điện áp cảm ứng và giải pháp giảm tổn thất trên dây chống sét đường dây truyền tải mạch kép trên lưới điện truyền tải miền Bắc Việt Nam

Bài viết trình bày các kết quả tính toán cho hiện tượng cảm ứng điện trên dây chống sét bằng phương pháp mô phỏng điện từ, kết hợp với kiểm nghiệm bằng đo lường thực tế. Mời các bạn cùng tham khảo bài viết để nắm chi tiết nội dung nghiên cứu.

TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) ẢNH HƯỞNG CỦA ĐIỆN ÁP CẢM ỨNG VÀ GIẢI PHÁP GIẢM TỔN THẤT TRÊN DÂY CHỐNG SÉT ĐƯỜNG DÂY TRUYỀN TẢI MẠCH KÉP TRÊN LƯỚI ĐIỆN TRUYỀN TẢI MIỀN BẮC VIỆT NAM EFFECT OF THE LIGNTING INDUCED VOLTAGES AND REDUCTION OF POWER LOSSE IN DOUBLE OVERHEAD TRANSMISSION LINES- MEASUREMENT AND DIMENSIONAL MODELING ON NORTH VIETNAMESE POWER TRANSMISSION LINE Nguyễn Nhất Tùng Trường Đại học Điện lực Ngày nhận bài: 06/04/2020, Ngày chấp nhận đăng: 14/07/2020, Phản biện: TS Phùng Anh Tuấn Tóm tắt: Bài báo trình bày kết tính toán cho tượng cảm ứng điện dây chống sét phương pháp mô điện từ, kết hợp với kiểm nghiệm đo lường thực tế Đối tượng nghiên cứu lưới điện truyền tải 220 kV 500 kV miền Bắc Việt Nam Điện áp cảm ứng tổn thất công suất tượng cảm ứng điện hệ thống dây chống sét tính tốn cho nhiều trường hợp nối đất khác đường dây truyền tải Kết tính tốn cho phép định hướng lựa chọn giải pháp nối đất dây chống sét quan điểm kỹ thuật giảm tổn thất cảm ứng điện dây chống sét lưới điện truyền tải Từ khóa: Điện áp cảm ứng, dây chống sét, lưới điện truyền tải, tổn thất điện Abstract: This paper presents the calculation results for the induced voltage and electric losses on lightning grouding wire by electromagnetic simulation method, combined with real measurements on site of transmission line The object of the study is the lightning protection wire of the 220 kV and 500 kV transmission grids in Northern Vietnam The induced voltage and power loss due to electrical induction on the lightning protection wire are calculated for different cases of grounding method, with each transmission line The results of this paper allow orienting the choice of grounding lightning protection solutions with the point of view of reduction the loss on transmission line Keywords: Induced voltage, lighning groud wire, transmission grid, power loss GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 Đặt vấn đề Hiện nay, hệ thống dây chống sét (DCS) Số 23 lưới điện truyền tải Việt Nam nhiều nước giới sử dụng giải pháp kết gồm dây chống sét thông thường - CGW (Common Ground 39 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) Wire) dây chống sét có lõi cáp quang OPGW (OPtical fiber composite Ground Wire) Dây OPGW sử dụng lõi cho việc lắp đặt hệ thống cáp quang, kênh truyền thông hữu hiệu tận dụng tính truyền khắp, rộng rãi hệ thống truyền tải điện Việc sử dụng đồng thời hai dây chống sét làm giảm suất cắt điện sét cải thiện góc bảo vệ dây chống sét đường dây cao áp siêu cao áp [1] Theo qui định Việt Nam, dây OPGW sử dụng với dây CGW dây kể phải nối đất cột [1] Tuy nhiên, nối đất vị trí cột tạo thành mạch vịng kín, Hình 1, nên có dịng điện cảm ứng dây OPGW, gây tổn thất lượng Các tổn thất nhỏ so với tổn thất dây pha, nhiên giảm tổn thất tiết kiệm chi phí truyền tải điện Hình Sự xuất dòng điện cảm ứng dây chống sét nối đất vị trí cột Nhiều nghiên cứu tổn thất lượng dòng cảm ứng xuất dây OPGW điện áp cảm ứng cao xuất dây CGW vấn đề quan trọng cần tính tốn xem xét cụ thể [2-8] Đặc biệt, lưới 40 truyền tải có khoảng cách dài, sử dụng tiếp địa chung CGW, điện áp cảm ứng xuất cao, gây phóng điện qua cách điện dây tiếp địa, gây nguy hiểm cho an toàn người vận hành Tại Việt Nam, việc xác định nối đất cho đường dây chống sét điện thực dựa tiêu chuẩn quốc tế mà chưa có tính tốn cụ thể Một số cơng trình nghiên cứu nước liên quan đến dây chống sét lại tập trung vào (1) Nghiên cứu thiết kế dây chống sét nhằm đảm bảo an toàn cho TBA hay đường dây [10]; hay (2) Nghiên cứu sử dụng chống sét van để giảm suất cắt điện áp khí đường dây cao áp Trên giới, nghiên cứu lĩnh vực tập trung vào toán giải tích giải pháp mơ điện áp dòng điện cảm ứng hệ thống chống sét để xét đến tổn thất chúng [2,6,11,12,13] Trong đó, mơ hình đường dây trường hợp kết nối hệ thống dây chống sét với đất khác đề cập đến Với xu giảm tổn thất điện lưới, tập đồn Điện lực Việt Nam (EVN) có công văn gửi công thương việc xem xét tách nối đất dây chống sét đường dây 220 kV 500 kV [9] 1.2 Mơ hình giải tích tính tốn tổn thất dây chống sét Mơ hình Militaru [10] nghiên cứu phát triển, có xét đến tổng trở tương hỗ dây pha với dây chống sét Trường hợp tổng quát hình Số 23 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) Uxϕ Điện áp cảm ứng Uyϕ Hình Mơ hình tính tốn tổn thất dây chống sét [10] Hình Mơ hình tính tốn dịng điện dây chống sét [11] Điện áp (UxΦ, UyΦ) cảm ứng dây chống sét dịng điện pha tính tốn theo cơng thức [10]: Từ mơ hình trên, đơn giản hóa pha mang tải đồng đối xứng 120o khơng gian, dịng điện hai dây chống sét tính theo cơng thức: U x   Z xa   U y   Z ya Z xb Z yb I  Z xc   a  I Z yc   b   I c  (1) Trong tổng trở tương hỗ Zxa, Zxb,…, dây chống sét dây dẫn pha biểu diễn biểu thức:  279 p  Zij  0,0954  j 0,1213 ln    d ij   (2) với dij khoảng cách dây dẫn i j, ρ điện trở suất đất, Ia, Ib, Ic dòng điện pha Trong trường hợp hai dây chống sét nối đất dịng điện xuất dây cảm ứng nên điện áp phụ dây lại thông qua tổng trở tương hỗ Zxy mà trị số tính theo cơng thức (2) Mơ hình đơn giản hóa đường dây có dây pha nằng ngang, có hai dây chống sét hình 2, để tính tốn dịng điện cảm ứng dây chống sét giới thiệu hình Số 23 Ix  I   2  y   z g  ze    z xy  ze   z g  ze z  z  xy e z xy  ze  U x    z g  ze  U y  (3) Trong zg = rg + jxg tổng trở dây chống sét, ze tổng trở đất tần số cơng nghiệp tính tốn cơng thức:  ze  0,0954  j 0,1213 ln 279 p  (4) Với giá trị dòng điện cảm ứng dây chống sét, giá trị tổn thất hai dây chống sét tính sau:  Pc  I x  I y 2  r 10 g 3 kW / km (5) Kết tính tốn phương pháp giải tích sai khác so với kết mơ dịng điện cảm ứng 2,9% tổn thất 2,4% [11] Theo đó, số giải pháp tách nối đất hệ thống dây chống sét đề xuất, hình Với phân tích kể trên, nội dung nghiên cứu báo tập trung vào việc mô lưới điện thực tế Việt Nam, kết 41 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) hợp với đo đạc trường, kết so sánh với nghiên cứu [11] để minh chứng đưa đề xuất kiến nghị cho việc nối đất hệ thống dây chống sét lưới điện Việt Nam dài đường dây nằm phạm vi từ 15 km đến 70 km Đặc điểm dây vị trí dây cột thể bảng bảng Các loại cột điện thường sử dụng thể hình Hình Cột đường dây truyền tải Việt Nam a Cột néo; b Cột đỡ Hình Kỹ thuật giảm tổn thất dây chống sét Bảng Vị trí dây cột a) Hốn vị; b) Phân đoạn; c) Vịng mở [11] MƠ HÌNH HỆ THỐNG ĐƯỜNG DÂY TRUYỀN TẢI ĐIỆN 2.1 Đối tượng nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu bao gồm nhiều trường hợp khác lưới điện truyền tải miền Bắc Việt Nam: (1) đường dây mạch kép 220 kV, 500 kV, (2) đường dây mạch 220 kV, (3) đường dây khơng có dây CGW toàn tuyến (220 kV T500 Phố Nối - Phố Nối) Chiều Cao cột Đơn vị :m Cao khoảng cột Khoảng cách đến tâm cột 220 kV Dây chống sét 59,2 57 4,7 Pha A 53,2 49,6 4,7 Pha B 47,2 43,6 4,7 Pha C 40,7 38,4 4,7 500 kV Dây chống sét 58,2 57,5 7,7 Pha A 27,5 26,3 8,6 Pha B 38 36,8 8,1 Pha C 48,5 47,3 7,7 Bảng Đặc điểm tuyến đường dây 220 kV 500 kV Đường dây T500 Phố Nối - Phố Nối Thanh Hóa - Nghi Sơn Rẽ nhánh 220 kV Tây Hà Nội T500 Phố Nối Thường Tín Chiều dài (km) 15,327 65,813 12,7km 34,263 Số mạch 2 Dây dẫn ACCC 477, ACKП 400/51 ACSR 330/43 2xACSR-330/43 ACSR330/42 Dây CGW PHLOX 116 TK 70 PHLOX116 PHLOX116 Dây OPGW OPGW 70 OPGW 81 OPGW 90 OPGW 80 42 Số 23 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) 2.2 Mơ hình mơ N P   I gn Rgn (8) n 1 Với: P1: tổn thất công suất DCS; P2: tổn thất công suất vào đất; Rdcsn: điện trở DCS khoảng cột n; Ropgwn: điện trở OPGW khoảng cột n; Rgn: điện trở hệ thống nối đất cột n KẾT QUẢ MƠ PHỎNG 3.1 Mơ trường hợp vận hành lưới điện Hình Mơ hình mô đường dây Tổn thất DCS khoảng cột tính theo cơng thức: p = R.i² Tổn thất công suất cảm ứng DCS tính tổng tổn thất DCS khoảng cột tổn thất nối đất cột, cụ thể theo phương trình sau: P  P1  P2 N (6) N 2 P1   I dcsn Rdcsn   I opgwn Ropgwn n 1 Số 23 n 1 60 50 IOPGW_hien trang IOPGW_40% IOPGW_70% IOPGW_90% 40 30 20 10 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 Cột số 70 60 ITK-70_hien trang ITK-70_40% ITK-70_70% ITK-70_90% 50 40 30 20 10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 Lưới điện mơ sử dụng mơ hình Line data [15], hình Việc đảo pha thực cách hốn đổi dây pha với nhau, hình Trrong mơ hình, nguồn điện sử dụng chế độ xác lập Dòng điện cảm ứng dây CGW (A) Hình Mơ đảo pha đường dây Dòng điện cảm ứng dây OPGW (A) Kết mô đường dây mạch kép, dây chống sét nối đất cột toàn tuyến thể hình Sự biến thiên đầu cuối chiều dài đường dây cảm ứng tương hỗ đoạn đường dây yếu vị trí này, tiến tới giá trị xác lập đường dây Cột số (7) a) 43 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) Bảng Tổn thất hệ thống DCS lộ có 02 DCS nối đất toàn tuyến - trạng Tải so với định mức Hiện trạng Tổn thất công suất dây chống sét (kW) 220 kV 500 kV 1,62 551,8 (dòng 10% định mức) (dòng 50% định mức) 40 % 50,06 300,3 70 % 147,13 1064,6 2,23 (70%) 31,05 (70%) ΔP (kW/km) Mặt khác, xét đường dây 220 kV có nối đất DCS đặc biệt: T500 Phố Nối - Phố Nối Với dây OPGW nối đất toàn tuyến; dây CGW có từ trạm đầu nguồn đến cột số 19 03 cột gần TBA 220 kV Phố Nối Dây CGW nối đất cột Các kết mô trình bày hình 9, bảng b) Hình Mơ dịng điện cảm ứng lưới điện mạch kép - trạng a) Lưới 220 kV Nghi Sơn 2- Thanh Hóa; b) Lưới 500 kV T500Phố Nối- Thường Tín Trường hợp đường dây có khoảng cách cột, điện trở tiếp địa khác biệt cột, có đảo pha dây, hình 8a, dịng điện cảm ứng DCS biến động Đây đặc điểm khác biệt đường dây qua thành phố, hình 8b, với đường dây qua địa bàn phẳng, thay đổi Ngồi ra, dòng điện cảm ứng DCS tăng tăng công suất truyền tải đường dây Bảng tổng hợp tổn thất công suất DCS theo công suất truyền tải đường dây, trường hợp DCS nối đất toàn tuyến 44 Sự biến thiên dịng điện cảm ứng dây CGW, hình 9a, tương đồng với trường hợp có 02 DCS nối đất vị trí cột Đối với DCS cáp quang, OPGW, hình 9b, từ cột 19 đến cột 41 ko có tham gia dây CGW nên tạo biến thiên dòng điện vị trí lân cận 02 cột Sự tăng nhanh dịng dây OPGW vị trí cột 20 đảo vị trí dây OPGW cột, từ bên phải chuyển sang bên trái cột từ số 20 đến 43, hình 10 a) Số 23 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) khác biệt giá trị dòng cảm ứng cao 1,8 lần dải % công suất truyền tải b) Hình Sự đảo vị trí từ trái qua phải dây OPGW, 220 kV T500 Phố Nối - Phố Nối Hình Mơ lưới 220 kV T500 Phố NốiPhố Nối Bảng Tổn thất DCS lộ 220 kV T500 Phố Nối - Phố Nối - CGW tồn tuyến Tải so với định mức Tổn thất công suất dây chống sét (kW) 40 % 13,93 50 % 19,94 60 % 26,93 70 % 34,87 ΔP (kW/km) 2,27 Tương ứng với dòng điện 02 DCS, ta có biến thiên dịng điện vào dây nối đất vị trí cột, hình 9c Kết mô với đường dây mạch, 220 kV rẽ nhánh TBA 220 kV tây Hà Nội cho kết tương tự phân bố dòng điện cảm ứng 02 DCS Điểm Số 23 Kết mơ có tương đồng so sánh với tính tốn giải tích [11] Trong trường hợp DCS nối đất trực tiếp tồn tuyến, kết mơ tổn thất 1,36 kW/mile (2,23 kW/km) so với 1,2 kW/mile lưới 345 kV [11] Tuy nhiên, có khác biệt không nhỏ trường hợp đường dây 500 kV: 18,9 kW/mile mô so với 4,4 kW/mile [11] Điều giải thích hệ thống nối đất cột mơ hình mơ thực tế nhỏ nhiều so với mơ hình tính tốn [11], 0,5Ω so với 5÷10 Ω, điều làm cho giá trị dòng điện tăng DCS 3.2 Thí nghiệm trường Với đánh giá cịn nhiều tranh cãi 3.1, việc đo đạc thực tế cần thiết để xác định kết mơ Thí nghiệm đo trường thực với 02 lộ đường dây 220 kV 500 kV Phố Nối - Thường Tín, hình 11 Thời điểm đo trường ứng với điểm 45 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) công suất truyền tải 35% Dựa vào bảng kết so sánh, bảng 5, ta thấy dòng điện cảm ứng dây chống sét thường PHLOX dây cáp quang OPGW đường dây 500 kV đường dây 220 kV theo mơ máy tính tương đối phù hợp với kết đo đạc trường (chênh lệch khoảng 5%) Bảng Kết dịng điện mơ đo trường Khoảng cột Kết đo đạc trường (A) Kết mô (A) 220 kV T500 Phố Nối – Phố Nối CGW A) 16-17 19,9 21,03 OPGW (A) 16-17 23 25,63 500 kV T500 Phố Nối – Thường Tín CGW (A) 340-341 55,8 53 OPGW (A) 340-341 - - 3.3 Mô thay đổi tách, nối đất Dây CGW Dây OPGW a) Dây chống sét CGW 500 kV b) Hình 11 Đo dịng điện cảm ứng dây chống sét a) 220 kV; b) 500 kV 46 Sự khác biệt không đáng kể trường hợp lưới 220 kV bảng bảng 4, so sánh 2,23 kW/km 2,27 kW/km, cho thấy thay đổi 01 DCS không đưa lại hiệu nhiều việc giảm tổn thất DCS Đây định hướng cho việc phát triển nghiên cứu tách nối đất nội dung Đối với đường dây 220 kV mạch kép Thanh Hóa - Nghi Sơn 2, nhiều kịch thay đổi hệ thống DCS thực hiện: nối đất thưa (giảm số lượng vị trí nối đất đường dây); đảo vị trí dây chống sét; đảo pha đường dây, ngắt quãng nối đất đầu đoạn Các kết cho thấy, giải pháp giảm số lượng điểm nối đất, đảo vị trí dây chống sét, đảo pha đường dây, không đưa lại hiệu rõ rệt việc giảm tổn thất DCS Kết mô trường hợp giảm điểm nối đất dây CGW trình bày bảng Số 23 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) Bảng Tổn thất nối đất thưa dây CGW, theo độ dài khoảng nối đất ΔP (W) Hiện trạng km 1623 1622 2,5 km km 1624 1592 10 km 1589 Hiệu giải pháp phân tách DCS làm nhiều đoạn rời nối đất đầu đoạn Tuy nhiên, theo yêu cầu chống sét lan truyền TBA, việc nối đất 02 DCS cần giải đảm bảo cột lân cận TBA Ngoài ra, việc phân tách dây OPGW thuận lợi vị trí có cột néo Do đó, giải pháp tách nối đất DCS đề xuất dựa 02 kịch bản: Bảng Tổn thất công suất thay đổi nối đất DCS Tổn thất công suất dây chống sét (kW) Tải so với định mức Hiện trạng Kịch Kịch Đường dây 220 kV T500 Phố Nối - Phố Nối 40 % 13,93 13,6 70 % 34,87 34,21 6,25 ΔP (kW/km) 2,27 2,22 0,41 Đường dây 500 kV mạch kép 40 % 300,3 238,58 47,1 70 % 1064,6 823,61 91,7 ΔP (kW/km) 31,05 24,03 2,67  Kịch 1: thay đổi nối đất dây CGW, dây OPGW giữ nguyên (nối đất vị trí cột) Cụ thể, km đầu trạm dây CGW giữ nguyên (nối đất cột); dây DGW nối liền nối đất đầu đoạn khoảng cột đường dây  Kịch 2: thay đổi nối đất dây OPGW CGW Cụ thể: km đầu từ trạm, DCS giữ nguyên nối đất cột; dây CGW thay đổi giống kịch 1; dây OPGW nối đất đầu khoảng néo, đầu cịn lại để hở Kết mơ tách nối đất DCS đường dây mạch kép theo kịch thể hiện, hình 12 bảng Các giải pháp nêu cho thấy hiệu rõ ràng việc giảm tổn thất dòng điện cảm ứng sinh DCS, với tỷ lệ giảm 22% cho kịch 90% cho kịch (đối với đường dây 500 kV) Số 23 a) 47 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) thực vị trí cột Trong nghiên cứu này, việc mơ chế độ vận hành bình thường đường dây mạch kép, mạch bốn lưới điện truyền tải thực Kết mô kiểm nghiệm thí nghiệm trường cho thấy kết có độ xác cao Giải pháp đề xuất phân tách DCS nối đất đầu cho thấy khả giảm tổn thất đáng kể hệ thống b) Hình 12 Mơ dòng điện cảm ứng lưới điện mạch kép Lưới 500 kV T500Phố Nối- Thường Tín - thay đổi cách nối đất a) Kịch 1; b) Kịch KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Tại Việt Nam, việc nối đất hệ thống DCS thiết kế để đảm bảo an tồn cho đường dây q trình vận hành Tuy nhiên, hệ thống gây tổn thất không nhỏ việc nối đất 02 DCS Đây nghiên cứu ban đầu cho thấy tính khả thi tốn giảm tổn thất lưới điện truyền tải việc giảm tổn thất hệ thống DCS Việc tính tốn yếu tố ảnh hưởng giải pháp đề xuất đến tiêu kỹ thuật lưới điện việc cần nghiên cứu bổ sung LỜI CẢM ƠN Tác giả bày tỏ lời cảm ơn chân thành đến: ông Nguyễn Xuân Phúc, Trưởng Phòng Kỹ thuật trung tâm lưới điện, Viện Năng lượng; ông Lê Bá Tuấn, Công ty Điện lực Thanh Hóa, với giúp đỡ quý báu tính tốn số liệu báo này; đến thành viên Phịng Kỹ thuật Cơng ty Tư vấn điện với giúp đỡ sử dụng phần mềm mô TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] QCVN :2015/BCT, “Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia kỹ thuật điện - Phần 1: Hệ thống lưới điện” [2] Y Baba and V.A Rakov, “Voltages induced on an overhead wire by lightning strikes to a nearby tall grounded object,” IEEE Trans Electromagn.Compat., vol 48, no 1, pp 212–224, Feb 2006 [3] W Xuefeng and L Yanping,“Research on reducing the energy loss in lightning shield line,” High Voltage Eng Chinese, vol 31, no 9, pp 28–30, 2005 [4] P.E Munhoz Rojas, “The effect of discontinuities in a multi-conductor line on lightning-induced voltages,” IEEE Trans Electromagn Compat., vol 51, no 1, pp 53–66, Feb 2009 48 Số 23 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) [5] W Bo-hua, Z.Xiao-jun,and F.Yu,“Study on the performance of insulated ground wire on EHV transmission lines,” Elect Power Chinese, vol 30, no 3, pp 11–12, 1997 [6] L Kai and H Yi, “Analysis and research of grounding modes of optical fiber ground composite wire,” Proc IEEE Power Energy Eng Conf Asia Pacific, 2010, pp 1–4 [7] S.T Sobral, E.O Novaes, and R.A.S Coelho, “Improvement of transmission line ground circuit current carrying limit after system interconnections,” IEEE Trans Power Del., vol 8, no 4, pp 2023–2027, Oct 1993 [8] L Zhenqianget al., “Effect of UHV ground wire disposition on its electric energy loss and second arc current,” Power Syst Technol Chinese, vol 34, no 2, pp 24–28, 2010 [9] Đề tài nghiên cứu “Giảm thiểu cố sét đường dây 110kV”, Công ty Lưới điện Cao miền Bắc Viện Điện – Trường Đại học Bách khoa Hà Nội, 2016 [10] Critian Militaru, "Sectionalizationed OPGW on Extra High Voltage Transmision Lines," International Wire & Cable Symposium, proceedings of 57th IWCS [11] A.J.F Keri, A Nourai, and J.M Schneider, “The open loop scheme: An effective method of ground wires loss- reduction,” IEEE Trans Power App Syst., vol PAS-103, no.12, pp.3615–3624, Dec.1984 [12] H Xiande and Z Hao, “Simulation and analysis of induced voltage and induced current on overhead ground wire of Jindongnan-Nanyang Jingmen 1000 kV UHV AC transmission line, ”in Proc 4th Int IEEE Elect Utility Dereg Restruct Power Technol Conf., pp.622–625 [13] L Benliang et al., “Operation mode of ground wire to reduce ground wire loss of HVAC transmission Lines,”PowerSyst Technol.,vol.35, no 3, pp 98–102, 2011 [14] J Wang, Y Wang, X Peng, X Li, X Xu, X Mao, “ Induced voltage of overhead ground wires in 500kV single-circuit transmission lines”, IEEE Trans Power Del., vol.29, no.3, pp 1054-1062, 2014 [15] Maria Isabel Silva Lafaia Simões, “Transmission Line Modeling For Real-Time Simulations’’, Instituto Superior Técnico Giới thiệu tác giả: Tác giả Nguyễn Nhất Tùng tốt nghiệp đại học Trường Đại học Bách khoa Hà Nội năm 2005, nhận Thạc sĩ năm 2006 Tiến sĩ 2009 ngành kỹ thuật điện Đại học bách khoa Grenoble, cộng hòa Pháp Hiện tác giả Trưởng Bộ môn Nhà máy điện Trạm biến áp, Khoa Kỹ thuật điện, Trường Đại học Điện lực Lĩnh vực nghiên cứu: nhà máy điện đường dây truyền tải, thiết bị hạn chế dòng ngắn mạch, thiết bị điện, lượng bền vững tiết kiệm lượng Số 23 49 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ NĂNG LƯỢNG - TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC (ISSN: 1859 - 4557) 50 Số 23 ... có dịng điện cảm ứng dây OPGW, gây tổn thất lượng Các tổn thất nhỏ so với tổn thất dây pha, nhiên giảm tổn thất tiết kiệm chi phí truyền tải điện Hình Sự xuất dòng điện cảm ứng dây chống sét nối... pha đường dây Dòng điện cảm ứng dây OPGW (A) Kết mô đường dây mạch kép, dây chống sét nối đất cột tồn tuyến thể hình Sự biến thiên đầu cuối chiều dài đường dây cảm ứng tương hỗ đoạn đường dây. .. đường dây cao áp Trên giới, nghiên cứu lĩnh vực tập trung vào tốn giải tích giải pháp mơ điện áp dòng điện cảm ứng hệ thống chống sét để xét đến tổn thất chúng [2,6,11,12,13] Trong đó, mơ hình đường