Đồ án chi tiết máy thiết kế hệ thống dẫn động thùng trộn phương án 9

Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh MỤC LỤC  Lời nói đầu.……………………………………………………Trang  Các thơng số đầu vào…………………………………………………3  Tính tốn chọn động cơ……………………………………………….4  Thiết kế đai……………………………………………………………8  Thiết kế truyền bánh răng……………………………………… 13  Thiết kế trục then…………………………………………………30  Tính tốn chọn ổ…………………………………………………….48  Thiết kế kết cấu vỏ………………………………………………… 54  Thiết kế chi tiết phụ…………………………………………….56  Dung sai lắp ghép……………………………………………………62  Tài liệu tham khảo………………………………………………… 65 SVTH: Nguyễn Anh Khoa MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh LỜI NÓI ĐẦU -*** Thiết kế phát triển hệ thống truyền động vấn đề cốt lõi khí Mặt khác, cơng nghiệp phát triển khơng thể thiếu khí đại Vì vậy, việc thiết kế cải tiến hệ thống truyền động công việc quan trọng cơng đại hố đất nước Hiểu biết, nắm vững vận dụng tốt lý thuyết vào thiết kế hệ thống truyền động yêu cầu cần thiết sinh viên, kỹ sư khí Trong sống ta bắt gặp hệ thống truyền động khắp nơi, nói đóng vai trị quan trọng sống sản xuất Đối với hệ thống truyền động thường gặp hộp giảm tốc phận thiếu Đồ án thiết kế máy giúp ta tìm hiểu thiết kế hộp giảm tốc, qua ta củng cố lại kiến thức học môn học Nguyên lý máy, Chi tiết máy, Vẽ kỹ thuật…, giúp sinh viên có nhìn tổng quan việc thiết kế khí Hộp giảm tốc phận điển hình mà cơng việc thiết kế giúp làm quen với chi tiết bánh răng, ổ lăn,… Thêm vào đó, q trình thực sinh viên bổ sung hồn thiện kỹ vẽ AutoCad, điều cần thiết với sinh viên khí Em chân thành cảm ơn thầy Dương Đăng Danh , thầy cô khoa khí giúp đỡ em nhiều q trình thực đồ án Với kiến thức hạn hẹp, thiếu sót điều khơng thể tránh khỏi, em mong nhận ý kiến từ thầy cô Kính chúc q thầy sức khỏe hạnh phúc SVTH: Nguyễn Anh Khoa MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh ĐỀ TÀI 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG THÙNG TRỘN PHƢƠNG ÁN Hệ thống dẫn động thùng trộn gồm: 1- Động điện; pha không đồng bộ; 2- Bộ truyền đai thang; 3- Hộp giảm tốc bánh trụ hai cấp phân đôi; 4- Nối trục đàn hồi; 5- Thùng trộn Số liệu thiết kế: phƣơng án Công suất trục thùng trộn, P : 3,5 KW Số vòng quay trục thùng trộn, n(v/p) : 30(v/p) Thời gian phục vụ, L(năm) : Quay chiều, làm việc hai ca, tải va đập nhẹ (1 năm làm việc 250 ngày, ngày làm ca, ca làm việc giờ) Chế độ tải: T1= T ;T2 = 0,2T ;T3 = 0,2T ;t1= 12s ;t2 = 60s ;t3= 28s SVTH: Nguyễn Anh Khoa MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh PHẦN THUYẾT MINH TÍNH TỐN -*** PHẦN I: TÍNH TỐN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN BỐ TỈ SỐ TRUYỀN I Chọn động cơ: Xác định hiệu suất hệ thống:  Hiệu suất truyền động:  = η kn ηbr2 η d Trong đó: η kn ηol4 = 0.99 : Hiệu suất khớp nối ηbr1 = 0.98 : Hiệu suất truyền bánh trụ nghiêng η = 0.98 : br2 Hiệu suất truyền bánh trụ thẳng Hiệu suất truyền đai ηd = 0.96 : η = 0.99 : Hiệu suất ổ lăn ol kn η η d η4 = 0,877 η => η = η br br ol Tính cơng suất đẳng trị ( cơng suất tính tốn ):  Cơng suất tính tốn : n ∑ P td = P max  T 2 i T n  t t ∑i i = 3, 12 + 0, 60 + 0, 28 12 + 60 + 28 = 1, 379( KW )  Công suất cần thiết trục động cơ: Pct = Pt 1, 379 = 1, 57( KW ) η = 0,877  Tỉ số truyền chung truyền : uch = ud uh = 3.8 = 24 Trong đó: uh = tỉ số truyền hộp giảm tốc cấp phân đôi ud = tỉ số truyền truyền đai thang SVTH: Nguyễn Anh Khoa MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh  Số vòng quay sơ động cơ: nsb = nlv uch = 30.24 = 720(vòng / phút ) Chọn động điện, bảng thông số động điện:  Động điện chọn phải có cơng suất Pdc số vòng quay đồng thoả mãn điều kiện: Pdc ≥ Pct = 1,57 (KW) + nđb ≈ nsb Dựa vào bảng P1.3 trang 236 sách “ Tính Tốn Thiết Kế Hệ Dẫn Động Cơ Khí Tập Một” Trịnh Chất Lê Văn Uyển ta chọn động + Kiểu động Công suất (KW) 4A132S8Y3 II Vận tốc quay (vòng/phút) 720 cosφ 0,7 η% 83 Tmax/Tdn 2,2 Tk/Tdn 1,8 Phân phối tỉ số truyền:  Chọn tỉ số truyền hệ thống dẫn động: n uch = 720 = dc nlv = 24 30  Ta chọn uh = ( tỉ số truyền hộp giảm tốc bánh trụ hai cấp phân đôi, u1 = 3,08; u2 = 2,6 (bảng 3.1 trang 43 [1]) u 24  ud = ch = = (tỉ số truyền truyền đai thang) uh III Lập bảng đặc tính: Tính tốn cơng suất trục: P = 3, 5( KW ) ct P P= η = ct 3, = 3, 571( 0, 99 0, 99 KW ) kn η P = P3 = 3, 571 = 3, 681( η b r2 0, 98.0, 99 KW ) η ol ol P= P2 η br1 η P = P dc η η = 3, 681 = 3, 794( 0, 98 0, 99 KW ) = 3, 794 = 4( KW ) 0, 99.0, 96 ol ol d Tính tốn số vịng quay trục: SVTH: Nguyễn Anh Khoa MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh n1 = n = n3 = n dc = ud n u2 = 240(vòng / phút) 240 = 3, 08 u1 n 720 = 77,922 2,6 = 77, 922( vịng / phút) = 29,97(vịng / phút) Tính Moment xoắn trục: T = 9, 55.10 P = 9, 55.10 3, 794 = 150969, 58( Nmm) 6 n 240 T = 9, 55.10 P2 = 9, 55.10 3, 681 = 451137, 68( 6 Nmm) 77, 922 n2 P T = 9, 55.10 = 9, 55.10 3, 571 = 1137906, 24( 6 Nmm) n 29, 97 dc P T = 9, 55.10 = 9, 55.10 3.5 = 1115281, 95( Nmm) n 29, 97 lv P T = 9, 55.10 dc = 9, 55.10 = 53055, 56( Nmm) 6 dc 720 n dc *Bảng đặc tính kỹ thuật hệ thống truyền động : Trục động Trục Trục Trục Trục Công Suất 3,794 3,681 3,571 3,5 (KW) Tỉ số 3,08 2,6 truyền u Số vòng 720 240 77,922 29,97 29,97 quay n (vòng/phút) Momen 53055,56 150969,58 451137,68 1137906,24 1115281,95 xoắn T (Nmm) SVTH: Nguyễn Anh Khoa MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh Hình vẽ minh họa vị trí trục: SVTH: Nguyễn Anh Khoa MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh PHẦN II: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THANG Số liệu đầu vào: Công suất: P1 = (KW) Số vòng quay: nđc =720 (v/p) Tỷ số truyền: ud = Điều kiện làm việc: quay chiều ,làm việc hai ca, tải va đập nhẹ (1 năm làm việc 250 ngày, ngày làm ca, ca làm việc giờ) 1.Chọn loại đai: Dựa vào Pdc = (KW) n = 720 (v/p) hình 4.22 trang 153 sách “Cơ sở thiết kế máy“ Nguyễn Hữu Lộc thông số kĩ thuật ta chọn đai dạng B Từ bảng 4.3 trang 128 sách “Cơ sở thiết kế máy“ Nguyễn Hữu Lộc ta có thơng số kĩ thuật đai loại B là: bp = 14 mm bo = 17 mm h = 10,5 mm yo= 4mm d1 = 140 – 280 mm l = 800 – 6300 mm A = 138 mm2 Đƣờng kính bánh đai nhỏ: d1 = 1,2dmin = 1,2.140 = 168 (mm) - Theo tiêu chuẩn (trang 148 sách “Cơ sở thiết kế máy“ Nguyễn Hữu Lộc) ta chọn : 3.Vận tốc đai: d = 180 mm v1 = 60000 πd1n1 = π.180.720 60000 = 6, 786 ( m / s) 4.Đƣờng kính bánh đai lớn: SVTH: Nguyễn Anh Khoa MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh Theo kết cấu biểu đồ moment trục ta thấy tiết diện nguy hiểm cần kiểm tra độ bền mỏi: - Trục 1: tiết diện A1 (lắp bánh đai); tiết diện C1 (lắp bánh răng) - Trục 2: hai tiết diện lắp bánh B2;C2 - Trục 3: tiết diện lắp bánh B3 ; lắp nối trục D3 Chọn lắp ghép: Các ổ lăn lắp lên trục theo k6, lắp bánh đai, nối trục, bánh theo k6 kết hợp với lắp then Ta có: Moment cản uốn W trục có then: W = π d −bt ( d − t) 32d Moment cản xoắn Wo trục có then:  Wo π d −bt ( d − t)2 162d Kích thước then bằng, trị số moment cản uốn xoắn ứng với tiết diện trục sau: Tiết diện Đường kính trục (mm) bxh t1 Wj (mm3) W0j (mm3) A1 28 10x8 1743,70 3893,84 C1 34 10x8 3240,279 7098,94 B2 45 14x9 5,5 7611,30 16557,47 C2 60 18x11 18256,3 39462,05 B3 70 22x14 7,5 29070,15 62744,1 D3 60 20x12 17928,58 39134,33 e) Xác định hệ số Kζdj Kηdj tiết diện nguy hiểm: Ta có cơng thức xác định Kζdj: SVTH: Nguyễn Anh Khoa 44 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh K K σ dj  σ  + Kx =  εσ Ky −1  Công thức xác định Kηdj: K   + Kx ε  τ = Ky τ K τ dj −1  -Các trục gia công máy tiện,tại tiết diện nguy hiểm yêu cầu đạt độ nhám Ra = 2,5÷0,63.Theo bảng 10.8 trang 197 sách Trịnh Chất ta có hệ số tập trung ứng suất Kx = 1,1 -Không dùng phương pháp tăng bề mặt nên Ky = -Ta dung dao phay ngón để gia cơng rãnh then nên từ bảng 10.12 trang 199 sách Trịnh Chất ta có: Kζ = 2.01 Kη = 1,88 - Theo bảng 10.10 trang 198 sách Trịnh Chất ta được: d A1 = 28 dC1 = 34 d = 45 B2 d = 60 C2 ⇒ ε σ = 0, 88 ετ = 0, 81 ⇒ ε σ = 0, 88 ετ = 0, 81 ⇒ ε σ = 0, 85 ετ = 0, 78 ⇒ ε σ = 0, 81 ετ = 0, 76 ετ = 0, 73 ετ = 0, 76 dB3 = 70 ⇒ ε σ = 0, 76 dD3 = 60 ⇒ ε σ = 0, 81 Từ bảng 10.11 trang 198 sách Trịnh Chất với ζb = 850 (MPa) ta tra Kσ εσ Kτ lắp căng tiết diện nguy hiểm Hệ số an toàn s ετ tiết diện nguy hiểm: ≥ s j = s s σ j τ j s + s2 σ j τ [s] j [s] = 1,5÷2,5 : hệ số an tồn cho phép Kết tính tốn ghi vào bảng sau: SVTH: Nguyễn Anh Khoa 45 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy Tiết d diện (mm) GVHD: Dương Đăng Danh Kσ εσ Kτ ετ Rãnh Lắp Rãnh then căng then Lắp căng K ζd K ηd sζ sη - 4,43 ζ η aj s 19,67 - aj A1 28 2,28 2,44 2,32 1,86 2,38 2,42 C1 34 2,28 2,44 2,32 1,86 2,38 2,42 2,37 B2 45 2,36 2,44 2,41 1,86 2,46 2,51 2,52 12,33 59,62 6,81 2.47 C2 60 2,48 2,97 2,47 2,28 2,58 2,57 3,20 28,71 44,79 2,86 3.18 B3 70 2,64 2,97 2,58 2,28 2,74 2,68 3,07 8,74 44,03 9,01 2,89 D3 60 2,48 2,97 2,47 2,28 2,58 2,57 5,62 14,6 - - 8,19 65,53 10,63 2,28 Ta thấy tiết diện nguy hiểm trục đảm bảo an tồn mỏi D.TÍNH KIỂM NGHIỆM ĐỘ BỀN CỦA THEN: Với tiết diện trục dùng mối ghép then , ta tiến hành kiểm nghiệm mối ghép độ bền dập ζd độ bền cắt ηc  d c = 2T dlt ( h − t1 = 2T ) ≤ [σd ] ≤ [τ ] dlt b c Với lt = (0,8÷0,9)lm = (0,8÷0,9) (1,2÷1,5)d Đối với then đầu trịn lt = l - b Tính chọn theo tiêu chuẩn ta có chiều dài then cho bảng Ta có bảng kiệm nghiệm then nhƣ sau: SVTH: Nguyễn Anh Khoa 46 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy Tiết d GVHD: Dương Đăng Danh l bxh t1 T(Nmm) ζd(MPa) ηc(MPa) diện A1 28 45 10x8 150969,6 93,19 29,97 C1 34 45 10x8 150969,6 93,19 25,37 B2 45 50 14x9 5,5 225568,8 83,16 19,89 C2 60 70 18x11 225568,8 38,36 8,03 B3 70 100 22x14 7,5 1137906 72,94 18,95 D3 60 125 20x12 1137906 91,03 18,06 Theo bảng 9.5 trang 178 sách Trịnh Chất tập với tải trọng tĩnh, va đập nhẹ, dạng lắp cố định:  [ζd] = 100 (MPa) [ηc] = 20 ÷30 (MPa) Vậy tất mối ghép then đảm bảo yêu cầu độ bền dập độ bền cắt SVTH: Nguyễn Anh Khoa 47 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh PHẦN V: TÍNH TỐN CHỌN Ổ A.TRỤC 1:  Đường kính trục ổ: dB1 = dE1 = 30 (mm)   Số vòng quay: n1 = 240 (vòng/phút) Tuổi thọ: thời gian làm việc hộp giảm tốc lớn nên ta chọn tuổi thọ ổ phù hợp.Chọn thời gian làm việc ổ năm  Thời gian làm việc ổ năm thay lần: Lh = 2.250.2.8 = 8000 (giờ) Vì lực dọc trục Fa (Fz13 ,Fz14 ) tự động triệt tiêu nên ta chọn ổ bi đỡ dãy; tra bảng P2.7/ tr.255[1] ta chọn ổ lăn có ký hiệu 206,là cỡ nhẹ có thơng số: d= 30(mm); D= 62(mm); B= 16(mm); r= 1,5(mm); C= 15,3(kN); Co= 10,2(kN) a) Phản lực ổ: Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ B1: FRB1 = Fx210 + Fy210 = 2203, 612 + ( −11, 32) = 2203, 64 ( N ) Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ E1: FRE1 = Fx211 + Fy211 = 2203, 612 + ( −1129,81) = 2476, 36 ( N ) Vì FRB1 < FRE1 nên ta tính tốn chọn ổ cho trục thơng qua ổ E b) Kiểm nghiệm khả tải động ổ: + Tải trọng động qui ước: Q= ( X V FR +Y Fa ) kt kd Ta có: Fa = => X =1 , Y = Vòng quay nên : V= Tải va đập nhẹ : kd = 1,1 Hệ số ảnh hưởng nhiệt độ (to Q = 2476,36.1,1 = 2723,996 (N) SVTH: Nguyễn Anh Khoa 48 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh Tải trọng thay đổi nên: (công thức 11.24 sách “cơ sở thiết kế máy”- “ Nguyễn Hữu Lộc”) = Q E  ∑Qim Li L m ∑ = 3 i Q 13.12 + 0, 3.60 + 0, 3.28    12 + 60 + 28   1369, 37( kN ) + Khả tải động: Cd = Q.m L Với m = L: tuổi thọ tính triệu vòng quay: L = 60.n1 Lh = 10 =  Cd 60.240.8000 = 115, (triệu vòng) 106 = 1369, 37 115, = 6663, 03( N ) Vậy Cd = 6663,03 (N) < C = 15300 (N) Khả tải động ổ bảo đảm c) Khả tải tĩnh ổ: Qt = X FR +Y0 Fa Ta có: Fa =  Qo= Xo.FR = 0,6.2476,36 = 1485,816 N với Xo = 0,6 (bảng 11.6 trang 221 [1]) Vì Qo < FR nên chọn: Qo = 2476,36 (N) Vậy: Qo = 2476,36 (N) < Co = 10200 (N) Khả tải tĩnh ổ đƣợc bảo đảm B.TRỤC 2:  Đường kính trục ổ: dA2 = dE2 = 40 (mm)  Số vòng quay: n2 = 77,922 (vòng/phút)  Tuổi thọ: thời gian làm việc hộp giảm tốc lớn nên ta chọn tuổi thọ ổ phù hợp.Chọn thời gian làm việc ổ năm SVTH: Nguyễn Anh Khoa 49 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh  Thời gian làm việc ổ năm thay lần: Lh = 2.250.2.8 = 8000 (giờ) Lực dọc trục Fa (Fz22 ,Fz24 ) tự động triệt tiêu nhiên qua trình chế tạo khơng thể xác hồn tồn tải trọng tác động tương đối lớn nên ta dùng ổ bi đỡ chặn Ta chọn ổ bi đũa trụ ngắn đỡ 2210 với : d = 40 (mm); D = 80 (mm); b = 18; C = 33,7 (kN); Co = 24(kN) a) Phản lực ổ: Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ A2 : FR = Fx220 + Fy220 = ( −6231, 625) + ( −510, 4) = 6252, 49 ( N ) Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ E2 : FR1 = FR0 = 6252,49 (N) b) Kiểm nghiệm khả tải động ổ: Tải trọng động qui ước: Q= ( X V FR +Y Fa ) kt kd Ta có: Fa = => X =1 , Y = Vòng quay nên : V= Tải va đập nhẹ : kd = 1,1 Hệ số ảnh hưởng nhiệt độ (to Q = 6252,49.1,1 = 6877,739 (N) Tải trọng thay đổi nên: (công thức 11.24 sách “cơ sở thiết kế máy”- “ Nguyễn Hữu Lộc”) = QE  m ∑Qim Li L ∑ = 10/3 10/3 Q i  110/3.12 + 0, 210/3.60 + 0, 210/3.28    12 + 60 + 28   3677, 86( kN ) Khả tải động: SVTH: Nguyễn Anh Khoa 50 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh Cd = Q.m L Với: m = 10/3 L: tuổi thọ tính triệu vịng quay 60.n L 60.77, 922.8000 h= = L= 10  Cd 37, (triệu vòng) 106 = 3677,86.10/3 37, = 10900, 76 ( N ) Vậy Cd = 10900,76 (N) < C = 33700( N) Khả tải động ổ đƣợc bảo đảm c) Khả tải tĩnh ổ: Qt = X FR +Y0 Fa Ta có Fa = Qo= Xo.FR = 0,6 6252,49= 3751,494 N với Xo = 0,6 (bảng 11.6 trang 221 [1]) Vì Qo < FR nên chọn Qo = 6252,49 N Vậy: Qo = 6252,49 N < Co = 24000 N Khả tải tĩnh ổ đƣợc bảo đảm A.TRỤC 3:  Đường kính trục: dA3 = dC3 = 65 (mm)   Số vòng quay: n3 = 29,97 (vòng/phút) Tuổi thọ: thời gian làm việc hộp giảm tốc lớn nên ta chọn tuổi thọ ổ phù hợp.Chọn thời gian làm việc ổ năm  Thời gian làm việc ổ năm thay lần: Lh = 2.250.2.8 = 8000 (giờ) Vì lực dọc trục Fa (Fz22 ,Fz24 ) tự động triệt tiêu nên ta chọn ổ bi đỡ dãy ; tra bảng P2.7/ tr.255[1] ta chọn ổ lăn có ký hiệu 213, cỡ nhẹ, vừa; có thơng số: d= 65(mm); D= 120(mm); B= 23(mm); r= 2,5(mm); C= 44,9(kN); Co= 34,7(kN) a) Phản lực ổ: Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ A3 : SVTH: Nguyễn Anh Khoa 51 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh Fx230 + Fy230 = FRA3 = 8443,152 + 1466, 082 = 8569, 49 ( N ) Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ C3 : Fx231 + Fy231 = FRC = ( −387,12) + 1466, 082 = 1516, 33( N ) Vì FRA3 > FRC3 nên ta tính tốn chọn ổ cho trục thơng qua A3 b) Kiểm nghiệm khả tải động ổ: Tải trọng động qui ước: Q= ( X V FR +Y Fa ) kt kd Ta có: Fa = => X =1 , Y = Vòng quay nên : V= Tải va đập nhẹ : kd = 1,1 Hệ số ảnh hưởng nhiệt độ (to < 100 ) nên: kt = => Q = 8569,49.1,1 = 9426,439(N) Tải trọng thay đổi nên: (công thức 11.24 sách “cơ sở thiết kế máy”- “ Nguyễn Hữu Lộc”) QE =  m ∑Qim Li L ∑ = 3 Q i 13.12 + 0, 3.60 + 0, 3.28    12 + 60 + 28   4738, 72( kN ) Khả tải động: Cd = Q.m L Với m = L: tuổi thọ tính triệu vịng quay 60.n L 60.29, 97.8000 h L= = = 14, 39 (triệu vòng) 10  Cd 106 = 9426, 439 14, 39 = 22928,1( N ) Vậy Cd = 22928,1 N < C = 44900( N) SVTH: Nguyễn Anh Khoa 52 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh Khả tải động ổ đƣợc bảo đảm c) Khả tải tĩnh ổ: Qt = X FR +Y0 Fa Ta có Fa = Qo= Xo.FR = 0,6 8569,49= 5141,694 (N) với Xo = 0,6 (bảng 11.6 trang 221 [1]) Vì Qo < FR nên chọn Qo = 8569,49( N) Vậy Qo = 8569,49 N < Co = 34700 (N) Khả tải tĩnh ổ đƣợc bảo đảm Bảng ổ chọn: Trục Ký hiệu ổ d(mm) D(mm) B(mm) 206 30 62 16 15,3 2208 40 80 18 33,7 24 213 65 120 23 44,9 34,7 SVTH: Nguyễn Anh Khoa 53 C (kN) Co(kN) 10,2 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh PHẦN VI: THIẾT KẾ KẾT CẤU VỎ HỘP GIẢM TỐC -Vỏ hộp giảm tốc có nhiệm vụ bảo đảm vị trí tương đối giũa chi tiết phận máy, tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ truyền đến, đựng dầu bôi trơn bảo vệ chi tiết tránh bụi -Vật liệu gang xám GX 15-32 -Bề mặt ghép vỏ hộp qua đường tâm trục để việc lắp ghép chi tiết thuận tiện -Bề mặt lắp nắp than cạo mài, để lắp sít , lắp có lớp sơn lỏng sơn đặc biệt -Mặt đáy hộp giảm tốc nghiêng phía lỗ tháo dầu với độ dốc khoảng 2o Kết cấu hộp giảm tốc đúc, với kích thước sau: 1/ Chiều dày : + thân hộp δ = 0,03a + = 0,03.200 + = (mm) > (mm) (chọn 10mm ) + nắp hộp δ1 = 0,9 δ = (mm) (chọn mm ) 2/ Gân tăng cứng: + chiều dày e = (0,8 ÷ ) δ = (8 ÷ 10 ) + chiều cao h = 50 + độ dốc 20 3/ Đường kính : Bu lơng (d1): d1 > (0,04a+10 =18 mm)=18 >12 mm (chọn M20) Bu lơng cạnh ổ (d2): d2 = (0,7÷ 0,8 ) d1 = 16 mm Bu lơng ghép bích nắp thân (d3): d3 = (0,8÷ 0,9 ) d2 =14 mm Vít ghép nắp ổ (d4): d4 = (0,6÷ 0,7 ) d2 = 10 mm Vít ghép nắp cửa thăm (d5): d5 = (0,5÷ 0,6 ) d2 = mm 4/ Mặt bích nắp thân: Chiều dày bích thân hộp (S3): S3 = (1,4 ÷ 1,8 ) d3 = 25mm Chiều dày bích nắp hộp (S4): S4 = (0,9÷ ) S3 = 25mm Bề rộng bích nắp thân (k3 ): Chọn k3 = 45 SVTH: Nguyễn Anh Khoa 54 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh 5/ Kích thướt gối trục: chọn D=100 Đường kính ngồi tâm lỗ vít: D3 , D2 (tra bảng (18.2 ) [2]) Bề rộng mặt ghép bu lông cạnh ổ(k2 ): k2 = E2 + R2 + ( ÷ 5) mm = 49,4÷ 51,4 mm Chọn k2 = 50 Tâm bu lông cạnh ổ: E2 C ( k khoảng cách từ tâm bulông đến mép lổ ) E2 = 1,6 d2 =25,6 ( không kể chiều dày thành hộp ) R2 = 1,3 d2 =20,8 C = D3/ 2, phải đảm bảo k ≥ 1,2 d2 = 19,2 mm h = mm 6/ Mặt đế hộp: Chiều dày: khơng có phần lồi (S1) S1 = ( 1,3 ÷ 1,5 ) d1 =26 mm Bề rộng mặt đế hộp, k1 q: k1 = 3d1 = 60 mm , q ≥ k1 +2.δ = 74 mm 7/ Khe hở chi tiết: Giữa bánh với thành hộp: ∆ ≥ ( ÷ 1,2 ) δ = 10 mm Giữa đỉnh với đáy hộp: ∆t ≥ ( ÷ ) δ = 40 mm Giữa mặt bên bánh với nhau: ∆1 ≥ δ = 10 ( mm) 8/ Số lượng bulông z: Z = (L + B ) /( 200 ÷ 300 ) = ( ÷ ) = SVTH: Nguyễn Anh Khoa 55 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh PHẦN CÁC CHI TIẾT PHỤ 1.Vòng chắn dầu Không cho dầu mỡ tiếp xúc Chốt định vị: Chốt dịnh vị hình d = 8mm chiều dài l = 58 mm 3.Nắp quan sát: SVTH: Nguyễn Anh Khoa 56 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh Nắp quan sát tra bảng 18.5 trang 98 [2] ta lấy: A B A1 B1 C K (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) 150 100 190 140 175 120 R(mm) Vít Số lương vít 12 M8x22 4 Nút thông Các thông số bảng 18.6 trang 93 [2]: 5.Nút tháo dầu: SVTH: Nguyễn Anh Khoa 57 MSSV: G0901235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh Chọn M30x2.Các thông số bảng 18.7 trang 93 d b M20x2 15 m f L c q D S D0 28 2,5 17,8 30 22 25,4 6.Que thăm dầu dầu bôi trơn: Dùng kiểm tra dầu hộp giảm tốc.Vị trí lắp đặt nghiêng 550 so với mặt bên, kích thước theo tiêu chuẩn Để đảm bảo tốt công việc bôi trơn cho truyền hộp giảm tốc với vận tốc vòng từ dến 2,5 m/s ta dùng dầu nhớt nhiệt độ 50˚C có độ nhớt 186 Theo bảng 18.13 ta chọn loại dầu cơng nghiệp 45 có độ nhớt 38-52 Khối lượng riêng (g/cm3) 20˚C 0,886÷0,926 Bulơng vịng: Bulơng vịng dùng để nâng vận chuyển hộp giảm tốc gia công hay lắp ghép Theo bảng 18.3b ta có khối lượng gần hộp giảm tốc là: Với, a1x a2 = 140x200 => Q=300 (kg) Theo bảng 18.3a ta có kết kích thước bulơng vịng sau: Ren d1 d M12 54 d2 d3 d4 d5 h h1 h2 l≥ f b c r r1 r2 30 12 30 17 26 10 25 14 1,8 3,5 SVTH: Nguyễn Anh Khoa 58 x MSSV: G0901235 ... Khoa MSSV: G 090 1235 Đồ Án Chi Tiết Máy GVHD: Dương Đăng Danh ĐỀ TÀI 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG THÙNG TRỘN PHƢƠNG ÁN Hệ thống dẫn động thùng trộn gồm: 1- Động điện; pha không đồng bộ; 2- Bộ... 3, 571( 0, 99 0, 99 KW ) kn η P = P3 = 3, 571 = 3, 681( η b r2 0, 98 .0, 99 KW ) η ol ol P= P2 η br1 η P = P dc η η = 3, 681 = 3, 794 ( 0, 98 0, 99 KW ) = 3, 794 = 4( KW ) 0, 99 .0, 96 ol ol d... 0, 75.15 096 9, 58 = 130743, 49 ( Nmm) M tdB1 = 52760, 755 + + 0, 75.15 096 9, 582 = 14 098 7, 79 ( Nmm) M tdC1 = 154685,14 + 146540, 0652 + 0, 75.15 096 9, 582 = 2 499 90, 69( Nmm) M tdD1 = 12 299 7,185 +146540,