PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ ỨNG XỬ CỦA ĐẤT NỀN TRUNG TÂM PHÂN PHỐI KHÍ GDC Ô MÔN XỬ LÝ BẰNG BẤC THẤM KẾT HỢP VỚI ĐẤT ĐẮP GIA TẢI TRƯỚC LUẬN VĂN KỸ THUẬT XÂY DỰNG, ĐẠI HỌC BÁCH KHOA

  ĐẠI HỌ ĐẠI Ồ CHÍ MINH HỌC QUỐ QUỐC GIA THÀNH PHỐ PHỐ H  HỒ TRƯỜNG ĐẠI ĐẠI HỌ HỌC BÁCH KHOA NGUYỄN NGUY ỄN PHƯƠNG TRUNG  TRUNG  PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ Ứ NG NG XỬ  XỬ  CỦA  CỦA ĐẤT ĐẤT NỀ NỀN TRUNG TÂM PHÂN PHỐ PHỐI KHÍ GDC Ơ MƠN XỬ  XỬ  LÝ  LÝ BẰ BẰNG BẤ BẤ C THẤ TH ẤM K ẾT HỢ  HỢ P VỚI VỚI ĐẤT ĐẮP ĐẮP GIA TẢI TẢI TRƯỚ C       ̀ NH: K Ỹ THU  THUẬ ẬT XÂY DỰ  DỰ NG NG CƠNG TRÌNH NGẦ NGẦM CHUYÊN NGA NGA Mà SỐ SỐ  : 60.58.02.04  LU LU  S   I  ̃    Ṇ VĂN THA        C̣ SI     TP H ồ Chí  C hí M i nh, thá tháng ng năm 2016    ĐẠII HỌ ĐẠ HỌC QUỐ QUỐC GIA THÀNH PHỐ PHỐ H  HỒ Ồ CHÍ MINH TRƯỜ NG NG ĐẠ ĐẠII HỌ HỌC BÁCH KHOA NGUYỄN NGUY ỄN PHƯƠNG TRUNG  TRUNG  PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ Ứ NG ĐẤT NỀ NG XỬ  XỬ  CỦA  CỦA ĐẤT NỀN TRUNG TÂM PHÂN PHỐ PHỐI KHÍ GDC Ơ MƠN XỬ  XỬ  LÝ  LÝ BẰ BẰNG BẤ BẤ C THẤ TH ẤM K ẾT HỢ  HỢ P VỚI VỚI ĐẤT ĐẮP ĐẮP GIA TẢI TẢI TRƯỚ C       ̀ NH: K Ỹ THU  THUẬ ẬT XÂY DỰ  DỰ NG NG CƠNG TRÌNH NGẦ NGẦM CHUN NGA NGA Mà SỐ SỐ  : 60.58.02.04 LU LU  S   I  ̃    Ṇ VĂN THA        C̣ SI     TP H ồ Chí  C hí M i nh, thá tháng ng năm 2016   CƠNG TRÌNH ĐƯỢC HỒN THÀNH TẠI  TẠI TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOAĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH MINH   Cán hướng dẫn khoa học :  PGS.TS TRẦN TUẤN ANH  Cán chấm nhận xét 1: PGS  PGS.TS TS LÊ BÁ VINH Cán chấm nhận xét 2: TS NGUYỄN KẾ TƯỜNG  Luận văn thạc sĩ bảo vệ Trường Đại học Bách Khoa, ĐHQG    Ch ́ Minh ngày 22 tháng 07 năm 2016 TP Hô  ̀  Ch Thành phần Hội đồng đánh giá luận văn v ăn thạc s  :̃ 1.  PGS.TS NGUYỄN MINH TÂM  2.  PGS.TS LÊ BÁ VINH 3.  PGS.TS TRẦN TUẤN ANH  4.  TS LÊ VĂN PHA  5.  TS NGUYỄN KẾ TƯỜNG  Xác nhận Chủ  tịch hội đồng đánh giá LV Trưở ng ng Khoa quản lý chuyên ngành sau luận văn đượ c sửa chữa (nếu có) Ủ TỊ ĐỒNG CHỦ CH  TỊCH HỘI HỘI ĐỒNG TRƯỞ NG NG KHOA        ̀ NG ĐA TRƯƠ  HO BA ́ CH KHOA KHO A TP TP H HCM CM    Ị HO        C̣ BA     PHÒNG ĐÀO TẠO SĐH  SĐH       ̀ A XA       H VIÊ Ê  NGHI   I A CHU ̉  NGH  HÔ CÔ HO    Ṭ NAM        Ị CHU        NG     ̣ HO ̃ VI ̃ Ơ Đơ T    ư  do  do –  H    phu ́ c    c̣ llâ          â  p̣  –   Tư   a  nh ̣  –   Ha ̣ phu         C̣ SI S   I  ̃ NHIỆM VỤ NHIỆ VỤ LU  LU    Ṇ VĂN THA     Ho   ṿ a  ̀ tên ho  c̣ viên : NGUYỄN PHƯƠNG TRUNG  MSHV  Nga  ̀ y tha ́ ng năm sinh : 17/2/1985  Nơi sinh  Chun nga  ̀nh : KT Xây Dựng Cơng Trình Ngầm M   a  s̃ ố ng  nga  ̀nh      ̀  TA      ̀ I: I.  TÊN ĐÊ  TA : 13090107 :T Tiiền Giang : 60.58.02.04 PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ Ứ NG NG XỬ   CỦA ĐẤT ĐẤT NỀN TRUNG TÂM PHÂN PHỐ PH ỐI KHÍ GDC Ô MÔN XỬ  XỬ  LÝ  LÝ BẰNG BẤ BẤC THẤ THẤM K ẾT HỢ  HỢ P VỚI VỚI ĐẤT ĐẮP ĐẮP GIA TẢ T ẢI TRƯỚ C NHIÊ NHI Ê VU  LUẬN VĂN:        Ṃ VU     LU     ̣ ẬN VĂN:  Mở  đầu Chương 1: Tổng quan về  phương phương pháp xử lý đất yếu bấc thấm k ết hợ  p vớ i gia tải trướ c số trườ ng ng hợ  p nghiên cứu lịch sử  Chương 2: Cơ sở  lý  lý thuyết Chương 3:  Phân tích đánh giá ứng xử  đất xử  lý b ằng hệ  thống thoát nướ c thẳng đứng k ết hợ  p đất đắ p gia tải trướ c Dự án trung tâm phân ph ối khí GDC Ơ Môn K ết luận kiến nghị  Tài liệu tham khảo      ̀ Y GIAO NHIÊ Ê A NHI       M VU    : ̣ 17/08/2015     II.  NG NGA ̣ VU      ̀ NH NHIỆ      ̀ N THA NHIỆM VỤ VỤ: 17/06/2016 THA III.  NGÀY HOA      N  ́ NG D D IV.  CÁN BÔ  ̀ N TUẤ N ANH     HƯƠ      ̣ ̃N:: PGS.TS TR Â  N CÁN BỘ BỘ HƯỚ NG NG DẪ DẪN Tp HCM, ngày tháng năm 20 16 Ủ NHI ỆM BỘ TẠO  CH CHỦ  NHIỆ BỘ MÔN ĐÀO TẠO PGS.TS TR ẦN TUẤ TUẤN ANH PGS.TS LÊ BÁ VINH TRƯỞ NG NG KHOA PGS.TS NGUYỄ NGUYỄN MINH TẤ TẤM   [i] LỜI CẢM ƠN  ƠN  Đầu tiên, tác giả  xin cảm ơn ba mẹ  nuôi dạy khôn lớn, ln động viên, khuyến khích cố gắng học tập Chính điều đó, giúp ích nhiều Tiếp đến, tác giả  xin gửi lời cám ơn đến chuyên gia hướ ng ng dẫn  –  PGS.TS   PGS.TS Tr ần Tuấn Anh –  người dẫn dắt cho tác giả những lờ i khuyên thật sự hữu ích, người dành nhiều th t hờ i vớ i tác giả th ảo lu ận nhiều v ấn đề quan tr ọng k ỹ thuật lẫn vấn đề khơng thuộc về k ỹ thuật ngồi thực tế hiện trườ ng ng Tác giả  xin gửi lời cám ơn đến quý Thầy Cô bộ  môn Địa –   Nền móng: Thầy Châu Ngọc Ẩn, Thầy Võ Phán, Thầy Lê Bá Vinh, Thầy Bùi Trườ ng ng Sơn, Thầy Nguyễn Minh Tâm, Thầy Đỗ Thanh Hải, Thầy Tr ần Xuân Thọ và Thầy ọng Nghĩa đã truyền đạt kiến thức giúp cho tác giả có đượ c Lê Tr ọng tảng kiến thức sở  v  về lĩnh vực ngành nghề Tác giả  thành thật biết ơn Ơng Trưởng phịng đào tạo sau đại học chấ p nhận cho tác giả gia hạn thờ i gian nộ p Lu ận văn Thạc sĩ, tạo điều kiện t ốt để tác giả hoàn thiện Luận văn Thạc sĩ   Cuối cùng, tác giả xin gửi lời cám ơn đến bạn lớp Địa k ỹ thuật Xây dựng khóa 2013 hỗ tr ợợ  tác  tác giả r ất nhiều q trình học tậ p Xin chân thành cám ơn !   TP.HCM, ngày 22 tháng năm 2016 Học viên thực NGUY  ỄN PHƯƠNG TRUNG     [ii] TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ  SĨ  PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ Ứ NG NG XỬ  XỬ   CỦA CỦA ĐẤT ĐẤT NỀ NỀN TRUNG TÂM PHÂN PHỐ PH ỐI KHÍ GDC Ơ MƠN XỬ  XỬ  LÝ  LÝ BẰ BẰNG BẤ BẤC THẤ THẤM K ẾT HỢ  HỢ P VỚI VỚI ĐẤT ĐẤT ĐẮP ĐẮ P GIA TẢI TẢI TRƯỚ C  TÓM TẮ TẮT: Luận văn trình bày nghiên u ứng xử  sét yếu đồng sông Cửu Long xử lý bấc thấm k ết hợp đất đắ p gia tải trướ c công trườ ng ng dự  án Trung tâm phân phối khí GDC Ơ Mơn, Cần Thơ,  Việt Nam Diện tích xử lý 9.2ha, bề dày đất đắ p từ  5.0m đến 5.5m, độ  dốc đắ p xắ p xỉ  2H:1V, thờ i gian gia tải 125 ngày 205 ngày lưu tả i Mực nước tĩnh m ặt đất, cao độ  tương ứng +1.2m, bề dày tầng đất yếu từ  15.0m đến 20.0m Thiết bị quan tr ắc ắc lún đượ c lắp đặt ở   độ  sâu 0.0m; 3.2m; 7.2m; 11.2m; 15.2m Đầu đo áp lực nướ c l ỗ r ỗng lắp đặt ở   độ sâu 3.2m; 7.2m; 11.2m; 15.2m Các phương pháp tính tốn kết qu ả  khảo sát sau xử lý cho thấy sức kháng cắt khơng nước tăng lên đáng kể, kết quả t ừ thí nghiệm VST tăng từ  181% đến 283% so với trướ c xử lý, tính tốn theo Magnan, SHANSHEP, nén UC tăng tương ứ ng 143% - 214%, 132% 166%, 122% - 138% Trong kho ảng độ sâu nhỏ  10.m, kết quả tính tốn theo Magnan phù hợ  p vớ i k ết quả thí nghiệm VST Một số  chỉ  tiêu lý sau xử  lý thay đổi tích cực, độ  r ỗng e giảm 10% đến 45%, độ  ẩm giảm 10% đến 47%, dung tr ọng tự  nhiên tăng 4% đến 17%, k ết quả thí nghiệm nén cố  k ết độ  sâu 8.0m - 9.0m cho thấy chỉ  số  OCR tăng xắ p xỉ  30% Giá tr ị  phân tích ngượ c Chback nằm khoảng  –   12m2/năm, tỷ  số  C(hback)  C(hlab)  nằm khoảng  –   5, tỷ  số  Cf   (k (hback)/k (hlab)) tương ứng khoảng - 5, Chlab = 2C vlab Độ cố k ết tính toán theo lún đạt 93% 95% theo k ết qu ả tiêu tán áp lực nướ c lỗ  r ỗng Phương pháp chuyển đổi hệ  số  thấm ngang tương đương từ  mơ hình đối x ứng tr ục sang mơ hình biến d ạng phẳng c Tuan Anh Tran and Mitachi (2008) đượ c áp dụng Mơ hình Soft Soil đượ c sử  dụng chương trình Plaxis cho k ết quả  đườ ng ng cong lún đườ ng ng cong tiêu tán áp l ực nướ c lỗ  r ỗng phù hợ  p vớ i số  liệu quan tr ắc Sai lệch lớ n giai đoạn lưu tả i 4.4% (174 ngày) vớ i lún mặt, 13.8% (210 ngày) vớ i giá tr ị áp lực nướ c lỗ r ỗng độ sâu 3.2m Hệ  số  Cf   (k hsi/k hlab) nằm khoảng  –   4, Ccsi  nằm khoảng 0.334  –  0.844   0.844 vớ i k hhaa/k ssaa bằng 5, k hhsisi, Ccsi ngoại suy từ mô   [iii] ANALYSING, ASSESSING BEHAVIOR OF GROUND IN IMPROVEMENT I MPROVEMENT USING PRELOADING WITH PREFABRICATED VERTICAL DRAINS (PVDs) AT O MON GAS DISTRIBUTION CENTER ABSTRACT: This Thesis presents the behavior analysis of Mekong River Delta soft clay improved with prefabricated vertical drains (PVDs) to be coupled with surcharge preloading of embankment at the site of O Mon Gas Distribution Center Project, Can Tho Provine, Viet Nam Ground improvement area of 92000m 2, thicknesses of the filling sand varied from 5.0m to 5.5m, approximated 2H:1V side slopes, 125 days of constructed embankment, 205 days of remaining full surcharge  preloading Groundwater is at ground level, approximated level of +1.2m, the thicknesses of soft clay varied from 15.0m to 20.0m Settlement mornitoring equipments are installed at depth of 0.0m; 3.2m; 7.2m; 11.2m; 15.2m Pore water  pressure sensors are installed at depth of 3.2m; 7.2m; 11.2m; 15.2m The calculated methods and investigation results after ground improvement showed that undrained shear strength increased significantly In which, results of VST increased from 181% to 283%, calculated results of Magnan method, SHANSHEP method, UC test increase respectively 143% - 214%, 132% - 166%, 122% - 138% compared to  before improvement It is i s a smaller depth of 10m 10 m below ground surface, calculated results of Magnan method is in agreement with the results from VST Some  physical and mechanical properties of soil change rather positive: the void ratio reduces from 10% to 45 %, The water-content reduces from 10% to 47%, bulk unit weight of the soil increases from 4% to 17%, OCR index increases 30% at depth of 8.0m to 9.0m The back  –  calculated   calculated C(hback) values range from  –   12m2/year, and the ratio of Ch(back) to C h(lab) ranges from to 5, the ratio of Cf  (k   (k (hback) (hback)/k (hlab) (hlab)) ranges corresponding from to 5, in where C (hlab)  = 2C (vlab) Degree of consolidation from calculating final settlement reached 93%, degree of consolidation from calculating dissipated pore water pressure reached 95% The method of Tuan Anh Tran and Mitachi (2008) is applied to vary equivalent horizontal permeability coefficient from Axisymmetric cell unit model to Plane strain model Soft soil model in Plaxis  program is employed to simulate full - scale embankment model, which yields result of settlement curves in line with mornitoring curves, as well as result of pore   [iv] water presure curves are well in line with field curves The maximum deflection of settlement surface is 4.4% (at 174th day) and 13.8% of maximum deflection of pore water pressure (at 210 th  day) at 3.2m depth in stage of remaining full surcharge  preloading The ratio of C f  (k   (k (hsi) (hsi)/k (hlab) (hlab)) ranges from to 4, C csi ranges from 0.334 to 0.844; in where k ha ha/k sa sa = 5, k hhsi si, Ccsi index are extrapolated from simulation   [v] LỜI CAM ĐOAN CỦA TÁC GIẢ LUẬN VĂN  VĂN   Tôi xin cam đoan: Bản Luận văn tốt nghiệ p cơng trình nghiên cứu thực s ự c cá nhân tôi, đượ c th ực hi ện sở  nghiên   nghiên cứu lý thuyết, kiến th ức, số liệu đo đạc thực tiễn dướ i sự hướ ng ng dẫn của: TS Trầ Trần Tuấ Tuấn Anh Các số liệu, mơ hình tính tốn k ết quả trong Luận văn hoàn toàn trung thực Nội dung Luận văn hoàn toàn tuân theo nộ i dung đề  cương Luận văn đượ c Hội đồng đánh giá đề cươ ng ng Luận văn Cao học ngành K ỹ  Thuật Xây Dựng Cơng Trình Ngầm, Khoa K ỹ Thuật Xây Dựng thơng qua Một lần nữa, xin khẳng định về sự trung thực lờ i cam đoan trên Học viên thực NGUY  ỄN PHƯƠNG TRUNG     [vi] MỤC LỤ LỤC LỜI CẢM ƠN i TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ ii LỜI CAM ĐOAN CỦA TÁC GIẢ LUẬN VĂN .v DANH SÁCH BẢ NG BIỂU ix DANH SÁCH HÌNH Ả NH x MỞ ĐẦU 1 ĐẶT VẤN ĐỀ .1 NỘI DUNG NGHIÊN CỨ U Ý NGHĨA KHOA HỌC –  Ý NGHĨA THỰ C TIỄ N  N BỐ CỤC LUẬN VĂN .2 CHƯƠNG TỔ NG QUAN VỀ PHƯƠNG PHÁP XỬ  LÝ  LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰ NG BẤC THẤM K ẾT HỢP VỚI GIA TẢI TRƯỚC VÀ MỘT SỐ  TRƯỜ NG HỢP  NGHIÊN CỨ U TRONG LỊCH SỬ  1.1 KHÁI NIỆM VÀ ĐẶC ĐIỂM ĐẤT SÉT YẾU .4 1.1.1 Khái niệm về đất yếu .4 Đặc điểm sét yếu sét nói chung 1.1.2 .4 1.2 LỊCH SỬ  HÌNH  HÌNH THÀNH VÀ PHÁT TRI Ể N CỦA BẤC THẤM 1.3 TÓM LƯỢT BIỆ N PHÁP THI CÔNG VÀ LẮP ĐẶT HỆ  THỐ NG QUAN TR ẮC Tóm lượ t biện pháp thi cơng 1.3.1 1.3.2 Tấm đo lún bề mặt 1.3.3 Lún lớ  p  p 1.3.4 Áp lựctr nướ  lỗ r  11 11 ỗngc 1.3.5 Quan ắc mcực nướ  ngầm 1.3.6 Quan tr ắc chuyển vị ngang 13 1.4 CÁC K ẾT QU Ả PHÂN TÍCH, DỰ  BÁO   BÁO Ứ  NG XỬ   C C ỦA ĐẤT N Ề N XỬ   LÝ BẰ NG BẤC THẤM K ẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC 14 1.4.1 Sân bay Saga, Nhật (Saga Airport) –  tác  tác giả J  J C Chai & N Miura 14 1.4.2 Bãi Container cảng biển Chittagong Bangladesh –  tác  tác giả Dhar, A.S., Siddique, A., Ameen, S.F 16 1.4.3 Nền đắ p thử nghiệm Muar phía tây Malaysia –  tác  tác giả Y.K Wong, Joseph 19 cứng (CL)  41.0 3.2 19.50 27 40 1.0 0.546 6.0E+05 0.30  HVTH: NGUY   ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -131-  ề n cho mơ hình mô phỏ  B  Bảảng 3.12 (tiế  (tiế  p theo): Thông số  số  đấ t nnề  /p â y Phân lớp địa chất  n ộ ề ê z đ ểi m p h ụ ớl n p T L 2aP1 2a 2aP2 Bùn sét hữu cơ (OH)  2a 2aP3 Bùn sét lẫn cát 2b (OL) Bùn sét lẫn nhiều cát tkP4 (SC) 2b Bùn sét lẫn cát 2bP5 (OL) 2b Sét dỏe cứng đến nửa cứng (CL-CH) Cát lẫn bụi, chặt vừa đến chặt (SM)  Sét nửa cứng đến cứng (CL)  as Cs  s ê T Cát san lấp  H u SP9 d Đ /k a Cc  k B (m) (m) 5.5 0.0 k hp hp  k y  k ha ha  k va va  k wwpp  m/day 1.0 m/day 1.0 m/day 1.0 m/day 1.0 m/day h na  sa  21.53 3.65 3.2 0.033 0.334 1.6E-05 3.2E-06 1.8E-04 9.0E-05 8.7E-01 21.53 3.65 4.0 0.084 0.844 2.0E-05 4.0E-06 2.2E-04 1.1E-04 8.7E-01 21.53 3.65 4.0 0.072 0.715 2.5E-05 5.0E-06 2.8E-04 1.4E-04 8.7E-01 21.53 3.65 EX3-EX4 13.2 4.0 0.041 0.406 1.5E-05 3.0E-06 1.7E-04 8.4E-05 8.7E-01 21.53 3.65 EX4 15.2 17.8 5.1 0.038 0.377 20.3 6.0E-06 1.2E-06 6.7E-05 3.4E-05 8.7E-01 21.53 3.65 SP9-EX1 EX1 EX1-EX2 EX2 EX2-EX3 1.6 3.2 5.2 7.2 9.2 EX3 11.2 28.8 8.5 1.7E-07 1.0E-08 37.8 9.0 1.0E-01 1.0E-01 41.0 3.2 1.7E-07 1.0E-08  HVTH: NGUY   ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -132-  ự các bướ c mơ phỏ ết   Hình 3.28 Trình t ự  k ế  quả xuấ   xuấ t Deformed mesh  HVTH: NGUY   ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -133-  ết   Hình 3.29 K ế  quả lún mơ phỏ Tr ạm GDC Ơ Mơn  HVTH: NGUY   ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -134-  ết  ực nướ c l ỗ  ỗ r   r ỗ  ỗ ng  Hình 3.30 K ế  quả áp l ực ng mơ phỏ Tr ạm GDC Ơ Mơn   HVTH: NGUY   ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -135-   -135-  Bảng 3.13  3.13  Trình bày k ết quả  mô lún áp l ực nướ c lỗ  r ỗng  phase đắp đất theo thờ i gian  Bảng 3.13: K ếế t  quả mô lún PP t ại ại phase đắp đấ t theo thờ i gian  gian  Điểm  A B C D E Bề dày Tải  Thời gian PP1 PP2 PP3 PP4 (m) 0.0 2.1 2.1 4.0 4.0 5.5 5.5 kPa 39 39 74 74 102 102 Ngày 45 55 76 97 125 330 kPa 31.4 60.6 56.3 88.7 69.5 80.4 33.1 kPa 70.6 94.7 90.6 123.5 103.7 116.5 71.7 kPa 109.9 135.2 130.6 158.2 138.4 148.4 110.4 kPa 149.1 174.0 169.3 196.6 177.9 187.7 149.8 SP9 EX1 EX2 EX3 EX4 m m m m m 0.208 0.274 0.600 0.825 1.166 1.642 0.177 0.224 0.493 0.688 0.983 1.405 0.119 0.149 0.311 0.429 0.607 0.830 0.060 0.073 0.153 0.208 0.298 0.413 0.027 0.032 0.066 0.087 0.127 0.180  Hình 3.31 Sơ đồ đắ  p gia t ải theo thờ i gian mơ hình tái t ạo 3.4.5  K ết quả phân tích so sánh dữ  dữ  liệ  liệu quan trắ trắc mô phỏ  Hình 3.32 bi 3.32  bi ểu di ễn k ết qu ả phân tích lún s ố li ệu quan tr ắc mơ tương đồng nhau, điều cho thấ y thơng số  đất áp dụng cho mơ hình hợ  p lý. B lý. Bảng 3.14 cho 3.14 cho thấy, giai đoạn gia tải khoảng thờ i gian 55 ngày độ lệch k ết qu ả quan tr ắc mô 21% SP9 (độ lún tổng); đế n ngày thứ 76 độ  lệch k ết quả quan tr ắc mô 5.7% SP9; đến ngày thứ  125 độ  lệch k ết quả quan tr ắc mô 2.8% SP9  HVTH: NGUY  ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -136-   -136- Trong giai đoạn lưu tải, sai lệch lún k ết quả thực tế và mô nhỏ Cụ  thể, v ới độ lún tổng (SP9) sai số  lớ n chỉ 4.4% thời điểm ngày thứ 174, đến thời điểm 330 ngày sai l ệch không đáng kể Trong khoảng độ sâu 3.2m đến 11.2m (EX1 đến EX2) sai lệch l ớ n nh ất lần lượ t 3.4% - 4.1%, đế n ngày thứ  330 sai lệch không đáng kể Tại EX3 sai lệch lớ n 7.9%, đế n ngày thứ 330 sai số là gần -0.1% Tại EX4 sai lệch l ớ n nh n hất 13.3%, đến ngày thứ 330 sai số  không đáng kể  Như vậy, xét về  độ  lún tổng k ết quả  sai lệch lớ n chỉ  4.4%  HVTH: NGUY  ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -137-  -200 -400 -600    )   m   m -800    (    ừ    t   n    ệ    h-1000   n   a    ủ   c   n    ú    l    ộ -1200    Đ Quan trắc - độ sâu 0.0m (SP9) Quan trắc - độ sâu 3.2m (EX1) Quan trắc - độ sâu 7.2m (EX2) Quan trắc - Độ sâu 11.2m (EX3) Quan trắc - Độ sâu 15.2m (EX4) -1400 Mô - độ sâu 0.0m (SP9) Mô - Độ sâu 3.2m (EX1) -1600 Mô - Độ sâu 7.2m (EX2) Mô - Độ sâu 11.2m (EX3) -1800 Mô - Độ sâu 15.2m (EX4) -2000 50 100 150 200 250 300 350 Thời gian (ngày) Đồ thịị biể  ết  ế và  Hình 3.32 3.32 Đồ th  biể u diễ  diễ n k ế  quả phân tích lún thự  thự c t ế   và mơ phỏ  HVTH: NGUY   ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -138-   B  Bảảng 3.14: Bả Bảng t ổ  n  g hợ  hợ  p k ế  ết  quả chênh lún giữ  giữ a quan tr ắắ c  mô phỏ Điểm  A B C D E Điểm  A B C D E Bề dày  Tải  Thời gian  (m) 2.1 2.1 4.0 4.0 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 kPa 39 39 74 74 102 102 102 102 102 102 102 Ngày 45 55 76 97 125 153 174 202 251 300 330 B dày  (m) 2.1 Tải  kPa 39 2.1 4.0 4.0 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 39 74 74 102 102 102 102 102 Số liệu mô phỏng  EX2 EX3 m m 0 0.101 0.043 SP9 m 0.197 EX1 m 0.157 EX4 m 0.048 0.066 0.107 0.133 0.147 0.159 0.171 0.177 0.179 SP9 m 0.162 0.215 0.547 0.764 1.111 1.321 1.393 1.472 1.569 1.623 1.639 EX1 m 0.142 0.188 0.494 0.681 0.959 1.122 1.191 1.262 1.344 1.388 1.401 0.259 0.208 0.131 0.054 0.020 0.578 0.801 1.143 1.360 1.453 1.530 1.598 1.629 1.639 0.471 0.662 0.958 1.148 1.231 1.301 1.363 1.392 1.400 0.126 0.179 0.272 0.331 0.357 0.379 0.399 0.408 0.411 Thời gian  Ngày 45 ΔSP9  m 0.000 0.035 ΔEX1  m 0.000 0.015 0.287 0.402 0.582 0.695 0.741 0.778 0.809 0.823 0.827 Độ lệch (m)  ΔEX2  m 0.000 -0.005 ΔEX3  m 0.000 -0.017 ΔEX4  m 0.000 0.005 SP9 m 0.0% 21.4% EX1 m 0.0% 10.8% 55 76 97 125 153 174 202 251 0.044 0.031 0.037 0.031 0.039 0.061 0.059 0.029 0.020 -0.023 -0.019 -0.001 0.026 0.040 0.039 0.019 0.001 0.013 0.022 0.023 0.019 0.023 0.018 0.008 -0.011 0.016 0.024 0.032 0.023 0.026 0.026 0.016 0.007 0.022 0.020 0.026 0.015 0.017 0.018 0.014 20.5% 5.7% 4.8% 2.8% 3.0% 4.4% 4.0% 1.9% 10.8% -4.7% -2.7% -0.1% 2.3% 3.4% 3.1% 1.4% 0.018 Số liệu quan trắc  EX2 EX3 m m 0 0.106 0.060 0.130 0.065 0.274 0.110 0.380 0.155 0.559 0.240 0.676 0.309 0.718 0.331 0.760 0.353 0.801 0.383 0.820 0.405 0.827 0.411 Phần % độ lệch  EX2 EX3 m m 0.0% 0.0% -5.0% -28.4% 1.0% 4.7% 5.7% 4.1% 2.8% 3.2% 2.4% 1.0% -17.3% 14.5% 15.4% 13.4% 7.3% 7.9% 7.4% 4.1 % EX4 m 0.013 0.013 0.026 0.046 0.081 0.118 0.129 0.141 0.157 0.171 0.179 EX4 m 0.0% 41.3% 53.0% 83.4% 43.2% 32.4% 13.0% 13.3% 12.9% 8.6% 5.5 5.5 102 102 300 330 0.006 0.000 0.004 -0.001 0.003 0.000 0.003 0.000 0.006 0.000 0.4% 0.0% 0.3% 0.0% 0.4% 0.0% 0.8 % -0.1% 3.5% 0.0%  HVTH: NGUY   ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -139-  250 200 Mô - Độ sâu 3.2m (PP1) Mô - Độ sâu 7.2m (PP2) Mô - Độ sâu 11.2m (PP3) Mô - Độ sâu 15.2m (PP4) Quan Trắc - Độ sâu 3.2m (PP1) Quan trắc - Độ sâu 7.2m (PP2) Quan trắc - Độ sâu 11.2m (PP3) Quan trắc - Độ sâu 15.2m (PP4) 150 100 50 0 50 100 150 200 250 300 350  Hình 3.33 Đồ 3.33 Đồ th  thịị biể   biể u diễ  diễ n k ế  ết  quả phân tích áp l ực ực nướ c l ỗỗ   r  r ỗỗ ng n  g thự  thự c t ế  ế và  và mô phỏ phỏng    HVTH: NGUY   ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -140-   -140-  Bảng 3.15: Bảng t ổổ ng n  g hợ  p k ếế  t quả chênh áp l ực ực nướ c l ỗ  ỗ r   r ỗ  ỗng n  g giữ a quan tr ắ  ắc  mô Điểm  A B C D E Bề dày Tải  Thời gian (m) 2.1 2.1 4.0 4.0 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 kPa 39 39 74 74 102 102 102 102 102 Ngày 45 55 76 97 125 153 174 210 251 Kết mô phỏng  Kết quan trắc  PP1 kPa PP2 kPa PP3 kPa PP4 kPa PP1 kPa PP2 kPa PP3 kPa PP4 kPa 31.4 60.6 56.3 88.7 69.5 80.4 59.4 51.1 41.9 36.7 70.6 94.7 90.6 123.5 103.7 116.5 95.2 87.4 78.9 74.4 109.9 135.2 130.6 158.2 138.4 148.4 127.3 120.6 114.4 111.8 149.1 174.0 169.3 196.6 177.9 187.7 167.7 161.0 154.6 151.6 31.8 44.7 42.4 58.9 56.0 67.8 57.6 52.5 48.6 42.1 70.5 83.5 81.3 99.3 96.3 105.6 93.8 88.5 85.1 78.8 109.8 122.5 120.2 136.5 134.1 141.3 130.4 125.5 122.8 116.6 151.4 164.6 161.7 178.1 176.8 185.3 173.6 168.1 164.7 158.2 5.5 5.5 Điểm  A B C D E 102 102 Bề dày (m) 2.1 kPa 39 2.1 4.0 4.0 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 39 74 74 102 102 102 102 102 102 102 Tải  303 330 33.8 33.0 72.2 71.7 110.7 110.4 Độ lệch  Thời ΔPP1  ΔPP2  gian Ngày kPa kPa -0.4 0.1 45 15.9 11.2 55 76 97 125 153 174 210 251 303 330 13.9 29.8 13.4 12.6 1.7 -1.4 -6.7 -5.3 -3.2 -3.0 9.3 24.2 7.4 10.8 1.4 -1.1 -6.2 -4.4 -1.8 -1.9 150.2 149.8 37.0 74.0 112.0 153.3 36.1 73.6 111.8 Độ lêch % 153.0 ΔPP3  ΔPP4  ΔPP1  ΔPP2  ΔPP3  ΔPP4  kPa 0.1 12.7 kPa -2.3 9.4 % 0.0% 35.6% % 0.0% 13.4% % 0.0% 10.4% % 0.0% 5.7% 10.4 21.7 4.3 7.1 -3.1 -5.0 -8.4 -4.8 -1.3 -1.4 7.6 18.5 1.1 2.4 -5.9 -7.1 -10.2 -6.6 -3.1 -3.2 32.9% 50.5% 24.0% 18.6% 3.0% -2.7% -13.8% -12.7% -8.5% -8.4% 11.5% 24.4% 7.6% 10.3% 1.5% -1.3% -7.3% -5.5% -2.4% -2.6% 8.7% 15.9% 3.2% 5.0% -2.3% -4.0% -6.8% -4.1% -1.2% -1.3% 4.7% 10.4% 0.6% 1.3% -3.4% -4.2% -6.2% -4.2% -2.0% -2.1% Từ  Hình Hình 3.33 và 3.33  và B  Bảng 3.15 cho 3.15 cho thấy giai đoạn gia tải chênh lệch áp lực nướ c lỗ r ỗng lớ n gi ữa mô thực tế Tại độ sâu 3.2m; 7.2m; 11.2m; 15.2m giá tr ị lệch lớ n lần lượ t 50.5%; 24.4%; 15.9%; 10.4% t ại ngày thứ 76 Giá tr ị áp l ực nướ c lỗ r ỗng mô cao thực tế đo đồng nghĩa vớ i sự  cố  k ết thực tế  nhanh hơn  trườ ng ng hợ  p mô Ngượ c lại, giai đoạn lưu tải, tương đương thờ i gian lớn 125 ngày, độ  sâu 3.2m; 7.2m; 11.2m; 15.2m giá tr ị  lệch lớ n lần lượ t -13.8%; -8.3%; -6.8%; -6.2% thời điểm  HVTH: NGUY  ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -141-   -141- ngày thứ  210 đến ngày thứ  330 độ l ệch chỉ còn -8.4%; -2.6%; -1.3%; -2.1% Giá tr ị  áp lực nướ c l ỗ  r ỗng mơ cịn lại thấp thực t ế  đo đồng nghĩa vớ i sự cố k ết với trườ ng ng hợ  p mô nhanh thực tế trong giai đoạn lưu tải  Như vậy, giai đoạn lưu lư u tải độ cố k ết thực tế nhanh mô k ết quả  phân phân tích lún ngượ c lại Lún trườ ng ng hợ  p mô lớn lún thực tế  đo Điều cho thấy vấn đề  bất hợ  p lý sự  bất hợ  p lý l ý có thể là q trình lắp đặt sensor đầu đo gần PVDs Ngượ c lại, giai đoạn lưu tải, độ cố k ết thực tế chậm trườ ng ng hợ  p mơ k ết quả   phân tích tí ch lún l ún chứng minh điều Sự suy giảm đó có thể là sensor bị  tắt nghẽn PVDs suy giảm kh ả  thấm bị  uốn gặ p, hạt đất mịn làm tắt nghẽn đườ ng ng thấm K ết quả ngo  ngoạại suy thông số số đấ đấtt nề 3.4.6   Bảng 3.16  trình   trình bày k ết quả  ngoại suy hệ  số  cố  k ết, hệ  số  thấm theo phương phân tích lún đo đượ c k ết quả mơ Trong hệ số  ngang dựa k ết quả  phân thấm chsi ngoại suy từ công thức (2.90) Tuan Anh Tran Mitachi (2008) Tỷ số  k hhaa/k ssaa bằng cho tất cả các lớp đất Các thông số biến dạng đượ c ngoại suy từ  mơ hình tái tạo, tỷ số Cc/Cs  10 cho tất cả các lớp đất  Bảng 3.17  trình   trình bày hệ s ố Cf  là  là tỷ s ố gi ữa h ệ s ố c ố k ết ngang ngoại suy hệ  ết đứng thí nghiệm phịng K ết quả  phân phân tích ngượ c từ số liệu lún quan số cố k ết tắc cho hệ  số  Cf  có   có giá tr ị  từ   –  10   10 K ết quả  ngoại suy mô cho hệ  số  Cf   có giá tr ị từ 3  –  8  8 N ếu k hlab ng Cf  (k   (k ff /k  /  k lab hlab = 2k vlab vlab thì hệ số hi ện trườ ng lab) có giá tr ị từ  đế n 5, n ằm khoảng nghiên cứu trước Chai et al cho sét Bangkok 4; sét Muar, Malaysia Tỷ  số  k hsi/k hback   có giá trị từ 0.6 đến 1.0, hệ số thấm ngang k hsi luôn nhỏ k hback  hback  Điều hợp lý công thức ngoại suy hệ số thấm k hback  hback   dựa lý thuyết cố kết hướng tâm Hansbo xem cố kết đứng 0, k hsi hsi ngoại suy từ mơ hình mơ xem xét cố kết đứng qua hệ số thấm đứng  k y Trong mơ hình tác giả lựa chọn hệ số thấm đứng k y bằng  bằng k x/5  HVTH: NGUY  ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -142-   -142- Kết ngoại suy hệ số nén Ccsi  từ mô cho kết nhỏ hệ số nén Cc từ thí nghiệm nén cố kết phòng Tỷ số Ccsi/Cc từ 0.344 đến 0.990.   Bảng 3.17: Bảng k ế  ế t quả tính tốn hệ số  C   C  f   ớl Tên điểm  n ê T   Độ sâu z (m) Bùn sét hữu l l Phân lớp địa chất  Sét dỏe mềm (MH)  ba ba p 2aP1 2a 2a 2aP2 SP9 0.0 SP9-EX1 0.3 1.6 /c k Bề dày H ca c v da kc kc k/ i k/ i k/ v h k k b h ba C/ C/ s is lc h ls b v a b ba a l h s k h is s C c C (m) 3.2 4 0.9 0.209 0.344 4.0 5 1.0 0.721 0.870 2.0 EX1 EX1-EX2 3.2 5.2 2a 2a 2a 2aP3 (OH) 6.0 EX2 8.0 EX2-EX3 2a Bùn sét lẫn cát (OL) Bùn sét lẫn nhiều cát (SC) Bùn sét lẫn cát (OL) 2b 2b tkP4 tk 7.2 9.2 4.0 10 10 0.8 0.681 0.804 4.0 8 1.0 0.677 0.990 5.1 5 0.6 0.628 0.638 10.2 EX3 11.2 12.5 EX3-EX4 13.2 14.0 2b 2bP5 2b EX4 15.2 17.8 20.3  HVTH: NGUY  ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -143-   Bả  Bảng 3.16: Bả Bảng k ế  ế t quả ngo  ngoạại suy hệ hệ s  số  ố   cố  cố  k   k ế  ết  ch và hệ hệ s  số  ố   thấ  thấ m k h  p ớl Phân lớp địa chất  Tên điểm  n ê T Bùn sét hữu (OH)  Bùn sét l n ccát át (OL) Bùn Bùn ssét ét l n nnhi hi u ccát át (SC) Bùn sét lẫn cát (OL) 2aP1 2a 2aP2 2a 2aP3 2a 2b 2b tkP4 tk 2b 2bP5 2b SP9 SP9-EX1 EX1 EX1-EX2 EX2 EX2-EX3 EX3 EX3-EX4 EX4 Độ sâu z Bề dày H (m) 0.0 1.6 3.2 5.2 7.2 9.2 10.2 11.2 12.5 13.2 14.0 15.2 (m) 17.8 20.3 Kết thí nghiệm phòng   Cslab  Cclab  Quan trắc lún  kc kc a a cvlab  k vlab vlab  m2/day m/day m2/day c b h Mô phỏng  Cssi  Ccsi  m/day m/day k bh k hp hp  k hhsisi  m/day 3.2 0.16 0.97 0.0040 3.9E-05 1.7E-02 1.6E-04 1.6E-05 1.8E-04 0.033 0.334 4.0 0.12 0.97 0.0040 4.9E-05 1.9E-02 1.9E-02 2.4E-04 2.0E-05 2.2E-04 0.084 0.844 4.0 0.11 0.89 0.0033 3.5E-05 3.2E-02 3.2E-02 3.4E-04 2.5E-05 2.8E-04 0.072 0.715 4.0 0.06 0.41 0.0033 2.1E-05 2.6E-02 6E-02 11.7E-04 7E-04 1.5E-05 1.7E-04 0.041 0.406 5.1 0.06 0.59 0.0030 2.0E-05 1.6E-02 1.1E-04 6.0E-06 6.7E-05 0.038 0.377  HVTH: NGUY   ỄN PHƯƠNG TRUNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -144-   -144- K ẾT LUẬN LUẬN CHƯƠNG 3  3  3.5  Vớ i k ết quả phân tích, so sánh, đánh giá số  liệu quan tr ắc mô phỏng, k ết quả khảo sát sau xử lý Tr ạm phân phối khí GDC Ơ Môn, tác gi ả rút k ết luận: nhỏ - Đất sau xử  lý thông số  W, e giảm, xuống sâu độ  giảm - Đất sau xử lý dung tr ọng tự nhiên γ  tăng, xuống sâu độ  tăng giảm dần - Đất n ền sau xử lý sức kháng cắt tăng lên rõng ràng, kết quả S u l ớ n từ thí nghiệm VST, nhỏ nhất tính tốn từ k ết quả nén UC - Đất sau xử lý áp lực tiền cố k ết ết tăng gần - Độ cố k ết tính tốn theo phương pháp Asaoka đạt 93%, tính theo k ết quả tiêu tán áp lực nướ c lỗ r ỗng ỗng trung bình đạt 95% - H ệ s ố hi ện trườ ng ng C f  (k   (k hback  /k hlab phân tích ngượ c n ằm hback /k  hlab) ngoại suy từ k ết quả  phân khoảng 2-5 Hệ số Cf  (k   (k hsi hsi/k hlab hlab) ngoại suy từ mô nằm khoảng 2-4 - Tỷ số k hsi  nằm khoảng 0.6 đến 1.0 hsi/k hback  hback  n - Hệ số nén lún Cc nằm khoảng 0.334 đến 0.844 - K ết quả mô FEM chương trình Plaxis vớ i mơ hình Soft Soil cho k ết quả khá tốt so vớ i liệu trường Gia đoạn lưu tả i, k ết quả  đườ ng ng cong tổng lún mơ so vớ i số  liệu quan tr ắc có sai lệch lớ n 4.4%, k ết quả  đườ ng ng cong áp lực nướ c lỗ  r ỗng mô so vớ i dữ  liệu quan tr ắc sai lệch lớ n 13.8%  HVTH: NGUY  Ễ  N PHƯƠNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -145-   -145- KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ  NGHỊ  1.  KẾT LUẬN  LUẬN  Vớ i k ết quả phân tích, so sánh, đánh giá số  liệu quan tr ắc mô phỏng, k ết quả khảo sát sau xử lý Tr ạm phân phối khí GDC Ơ Mơn, tác gi ả rút k ết luận: - Đất sau xử  lý thông số  W, e giảm tương ứng 10% - 45%, 10% 47%, xuống sâu độ giảm nhỏ - Đất sau xử  lý dung tr ọng tự  nhiên γ  tăng trung bình từ  4% đến 17%, xuống sâu độ tăng giảm dần - Đất sau xử lý sức kháng cắt tăng lên rõng ràng, kết quả Su từ thí nghiệm VST, tính tốn theo phương pháp Magnan, tính tốn theo Shanshep có độ   gia tăng lần lượ t 81% - 183%, 43% - 114%, 32% - 66% - Đất sau xử lý áp lực tiền cố k ết ết tăng gần 30% - Độ cố k ết ết tính tốn theo phương pháp Asaoka đạt 93%, tính theo k ết quả tiêu tán áp lực nướ c lỗ r ỗng ỗng trung bình đạt 95% sau 330 ngày - H ệ s ố hi ện trườ ng ng C f  (k   (k hback  /k hlab phân tích ngượ c n ằm hback /k  hlab) ngoại suy từ k ết quả  phân khoảng 2-5 Hệ số Cf  (k   (k hsi hsi/k hlab hlab) ngoại suy từ mô nằm khoảng 2-4 - Tỷ số k hsi  nằm khoảng 0.6 đến 1.0 hsi/k hback  hback  n - Hệ số nén lún Cc nằm khoảng 0.334 đến 0.844 - K ết quả mô FEM chương trình Plaxis vớ i mơ hình Soft Soil cho k ết quả khá tốt so vớ i liệu trường Gia đoạn lưu tả i, k ết quả  đườ ng ng cong tổng lún mô so vớ i số  liệu quan tr ắc có sai lệch lớ n 4.4%, k ết quả  đườ ng ng cong áp lực nướ c lỗ  r ỗng mô so vớ i dữ  liệu quan tr ắc sai lệch lớ n 13.8%, thời điểm 330 ngày k ết quả sai lệch không đáng kế Thông qua phân tích luận văn, có thể  nhận thấy r ằng  phương pháp chuyển đổi h ệ s ố th ấm tương đương từ  mơ hình lăng trụ  đối xứng tr ục sang mơ hình bi ến dạng phẳng (2D) Tuan Anh Tran and Toshiyuki Mitachi (2008) h ợ  p lý cho trườ ng ng hợ  p nghiên cứu luận văn Áp dụng mơ hình Tuan Anh Tran and Toshiyuki Mitachi (2008) mơ cho đa hệ th ống đem lại kết phù hợp với kết quan trắc trường, giá trị sai số nhỏ Phương lại k ết quả khá phù hợ  p vớ i k ết quả quan tr ắc trườ ng, ng, giá tr ị sai số nhỏ Phương  HVTH: NGUY  Ễ  N PHƯƠNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -146-   -146-  pháp có thể đượ c áp dụng để dự báo ứng xử của đất yếu đượ c xử bằng bấc thấm k ết hợp đất đắ p gia tải trướ cc 2.  KIẾN NGHỊ  NGHỊ  Thông số  hệ  số  thấm ngang, hệ  số quá cố  k ết ảnh hưở ng ng lớn đến hình dạng đườ ng ng cong lún sự tiêu tán áp lực nướ c l ỗ  r ỗng Vì thế, cần tiến hành nhiều thí nghiệm phịng hi ện trường để xác định xác Cần nhiều nghiên cứu thêm sự  tườ ng ng quan hệ s ố  thấm ngang từ  k ết quả phân tích ngượ c ngoại suy từ mô 3.  ĐỀ XUẤT HƯỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP THEO  THEO   Nghiên cứu hệ  số suy giảm h ệ  số  thấm theo thờ i gian từ  đườ ng ng cong áp lực ng cong áp lực nướ c lỗ r ỗng thực tế nướ c lỗ r ỗng mô đườ ng  Nghiên cứu sự  tương quan tỷ  số  hệ  số  thấm ngang từ  k ết quả phân tích ngượ c ngoại suy từ mơ hình mơ Hệ số tương quan chỉ số nén lún thí nghiệm phịng trườ ng ng  HVTH: NGUY  Ễ  N PHƯƠNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -147-   -147- TÀI LIỆ LIỆU THAM KHẢ KHẢO [1] Buddhima Indraratna, C Rujikiatkamjrn, I Sathananthan, “Analytical and numerical solutions for a single vertical drain including the effects of vacuum  2005, 42:994-1014  preloading”, Canadian Geotechnical Journal  2005, [2] Buddhima Indraratna, Jian Chu, Chu, Ground improvement- Case histories, histories, Elsevier Geo-engineering book series, volume 3, 2005 [3] C.C Hird, I.C Pyrah and D Russell, “Finite element modeling of vertical drains beneath embankments on soft ground”, Geotechnique Geotechnique 1992,  1992, 42(3):499-511 [4] C Rujikiatkamjorn, Buddhima Indraratna,Jian Chu, “Numerical modeling of soft soil stabilized by vertical drains, combining surcharge and vacuum preloading for a storage yard”, Canadian Geotechnical Journal  2007,  2007, 44:326-342 [5] Dennes T Bergado, A.S Balasubramaniam, R Jonathan Fannin, Fannin, and and Robert D Holtz, “Prefabricated vertical drains (PVDs) in soft Bangkok clay: a case study of the new Bangkok International Airport project ” Can Geotech J 39: 304 – 315 315 (2002).   (2002) [6] Dhar, A.S., Siddique, A., Ameen, S.F., “Ground Improvement using Preloading with Prefabricated Vertical Drains”,  International Journal of Geoengineering Case Histories (2011), http://casehistories.geoengineer.org, Vol.2,  Issue 2, p.86-104 [7] Châu Ngọc Ẩn, Cơ học đấ tt  , Nhà xuất Đại học Quốc gia TPHCM, 2011 [8] Jin-Chun Chai, Shui-Long Shen, Norihiko Miura, and Dennes T Bergado, Bergado, “Simple method of modeling pvd-improved subsoil”,  Journal of Geotechnical and Geoenvironmental engineering 2001, ASCE, ASCE, p.965-972  p.965-972.   [9] J.C Chai and and Norihiko Miura, “Investigation of factors affecting vertical drain  behavior”, Journal of Geotechnical and Geoenviroment Geoenviromental al engineering  engineerin g  1999,   1999, ASCE 125(3):216-226  HVTH: NGUY  Ễ  N PHƯƠNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -148-   -148- [10] J.C Chai and Norihiko Miura, “A design method for soft subsoil improvement with prefabricated vertical drain ”, Saga University, Honjo, Saga,  Saga,   Japan  Japan [11] S.W Yan, J Chu, “Soil improvement for a storage yard using the combined vacuum and fill preloading method”,   Canadian Geotechnical Journal   2005, 42:1094-1104 [12] Tr ần Tuấn Anh, “Bài giảng K ỹ  thuật xử  lý đất yếu”, Đại học Bách Khoa TPHCM, 2012 [13] Tr ần Tuấn Anh, “Dự  đoán ứng xử  tr ầm tích than bùn q trình cố  k ết ế  chân không k ết hợ  p gia tải cát đắp”,  K  ỷ  yế u hội nghị khoa học công nghệ  quố c t ế  l ần t ại ại Trường Đại học Bách Khoa TPHCM , 2005 [14] Tuan Anh Tran, Toshiyuki Mitachi, “Equivalent plane strain modeling of vertical drains in soft ground under embankment combined with vacuum  preloading”,Computers and Geotechnics Journal  2008,  2008, (35):655-672 [15] Tuan Anh Tran and Van Nam Le, “Numerical simulation of a deep foundation improvement by prefabricated vertical drains under a full-scale embankment”, CIGOS-2010 High-rise buidings and Underground structures, structures, 2010 [16] Tr ần Quang Hộ, Cơng trình đấ t yế u, Nhà xuất Đại học quốc gia TPHCM, 2008 [17] VSP-PVC-PTSC, “Thuyết minh thiết k ế xử lý n ền Tr ạm ạm GDC Ơ Mơn”,  BB.GVSP-VMEC-CD-40-CI-REP-001(2010)  Luận văn cao học, Đại học Bách Khoa TPHCM, 2013 [18] Võ Thành, Thành, Lu [19] Wong, Y K, “Comparison of Drainage Line Elements in PLAXIS 2D and 3D applied in Consolidating Marine Clay Deposits”, Soft Soil Engineering  International Conference, Kuching, Sarawak, Malaysia (2013)  HVTH: NGUY  Ễ  N PHƯƠNG TRUNG     LU  ẬN VĂN THẠC SĨ   -149-   -149- PHỤ LỤC ... SĨ  PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ Ứ NG NG XỬ  XỬ   CỦA CỦA ĐẤT ĐẤT NỀ NỀN TRUNG TÂM PHÂN PHỐ PH ỐI KHÍ GDC Ơ MƠN XỬ  XỬ  LÝ  LÝ BẰ BẰNG BẤ BẤC THẤ THẤM K ẾT HỢ  HỢ P VỚI VỚI ĐẤT ĐẤT ĐẮP ĐẮ P GIA TẢI TẢI... Tiiền Giang : 60.58.02.04 PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ Ứ NG NG XỬ   CỦA ĐẤT ĐẤT NỀN TRUNG TÂM PHÂN PHỐ PH ỐI KHÍ GDC Ơ MƠN XỬ  XỬ  LÝ  LÝ BẰNG BẤ BẤC THẤ THẤM K ẾT HỢ  HỢ P VỚI VỚI ĐẤT ĐẮP ĐẮP GIA TẢ... dự án Luận văn ? ?Phân tích, đánh giá ứng xử? ? đất Trung tâm phân phối khí GDC Ơ Mơn xử? ?lý b ằng b ấc thấm k ết hợp đất đắ p gia t ải trước? ?? sẽ? ?phân tích sự? ?gia tăng sức chống cắt khơng nước dướ i tải