Ảnh hưởng của tro bay, Silicafume và môi trường dưỡng hộ đến cường độ chịu nén của bê tông

Bài viết trình bày kết quả nghiên cứu thực nghiệm ảnh hưởng của tro bay, Silicafume và môi trường dưỡng hộ đến cường độ chịu nén của bê tông.

Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE 2020 14 (3V): 60–72 ẢNH HƯỞNG CỦA TRO BAY, SILICAFUME VÀ MÔI TRƯỜNG DƯỠNG HỘ ĐẾN CƯỜNG ĐỘ CHỊU NÉN CỦA BÊ TƠNG Nguyễn Văn Chínha,∗, Đặng Cơng Thuậta a Khoa Xây dựng dân dụng công nghiệp, Trường Đại học Bách Khoa, Đại học Đà Nẵng, số 54 đường Nguyễn Lương Bằng, quận Liên Chiểu, Đà Nẵng, Việt Nam Nhận ngày 30/03/2020, Sửa xong 11/06/2020, Chấp nhận đăng 22/06/2020 Tóm tắt Bài báo trình bày kết nghiên cứu thực nghiệm ảnh hưởng tro bay, silicafume môi trường dưỡng hộ đến cường độ chịu nén bê tông Trong đó, xi măng thay tro bay silicafume theo tỉ lệ khác tối đa 20% Các mẫu bê tông dưỡng hộ hai mơi trường khơng khí nước Tiến hành khảo sát độ sụt, khối lượng thể tích cường độ chịu nén bê tông thời gian 90 ngày, kết tro bay làm tăng silicafume làm giảm độ sụt hỗn hợp bê tơng Ngồi silicafume cịn góp phần giảm khối lượng thể tích bê tơng Trong hai mơi trường dưỡng hộ 20% xi măng thay tro bay silicafume giảm cường độ chịu nén bê tông đạt tối đa 93% cường độ chịu nén so với mẫu đối chứng 90 ngày, 5% silicafume làm tăng cường độ chịu nén bê tông Cường độ chịu nén bê tơng có khơng có tro bay hay silicafume thay xi măng dưỡng hộ nước lớn so với mẫu bê tông tương ứng dưỡng hộ mơi trường khơng khí, tỉ lệ cường độ hai môi trường dưỡng hộ dao động khoảng từ 1,2 đến 1,7 Sai lệch lớn cường độ chịu nén hai môi trường dưỡng hộ sử dụng 20% tro bay để thay xi măng, khác biệt nhỏ 10% silicafume sử dụng để thay xi măng Từ khố: tro bay; silicafume; mơi trường dưỡng hộ; cường độ chịu nén; độ sụt; khối lượng riêng EFFECT OF FLY ASH, SILICAFUME AND CURING ENVIRONMENTS ON THE COMPRESSIVE STRENGTH OF CONCRETE Abstract The paper studied the effect of fly ash, silicafume and curing environments on the compressive strength of concrete Portland cement was replaced by fly ash and silicafume at different proportions of up to 20% Samples were cured in water and in the laboratory conditions Slump, density, and compressive strengths up to 90 days were investigated The results show that fly ash increases, but silicafume reduced the workability of fresh concrete In addition, silicafume decreases the density of hardened concrete Both curing environments, 20% of Portland cement replaced by fly ash and silicafume reduces the compressive strength as it was up to 93% of the control samples at 90 days, while 5% of silicafume improved the compressive strength The compressive strength of concrete with or without fly ash and silicafume cured in water are higher than that cured in laboratory condition The ratio of compressive strength cured in both environments are in the range of 1.2 to 1.7 The biggest variation of compressive strength of concrete in two curing environments is obtained when 20% fly ash was used to replace Portland cement whereas the smallest difference is found when 10% silicafume was used to replace Portland cement Keywords: fly ash; silicafume; curing environments; slump; density; compressive strength https://doi.org/10.31814/stce.nuce2020-14(3V)-06 c 2020 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) ∗ Tác giả đại diện Địa e-mail: nvchinh@dut.udn.vn (Chính, N V.) 60 Chính, N V., Thuật, Đ C / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Giới thiệu Bê tông liệu xây dựng thông dụng phổ biến tồn giới Tuy nhiên cơng nghệ sản xuất xi măng sản sinh lượng lớn khí thải CO2 gây nhiễm mơi trường Do đó, xu hướng phát triển sử dụng vật liệu thải thay xi măng phát triển mạnh Những loại vật liệu thay thông dụng sử dung tro bay silica fume trở nên phổ biến khơng sử dụng ngành cơng nghệ sản xuất bê tơng mà cịn góp phần giảm tác động có hại cho mơi trường Silicafume vật liệu siêu mịn, chứa SiO2 vơ định hình, thu trình sản xuất silic hợp kim silic hồ quang Silicafume phụ gia khống hoạt tính cao Trong bê tơng, silicafume phân bố khoảng trống hạt xi măng tham gia phản ứng với sản phẩm thủy hóa xi măng hình thành khống Nhờ cải thiện cấu trúc, độ chống thấm, cường độ, độ bền lâu khả bảo vệ cốt thép bê tông môi trường xâm thực [1, 2] Tro bay sản phẩm bụi khí dạng hạt mịn thu từ trình đốt than đá nhà máy nhiệt điện Nó thu gom từ buồn đốt qua ống khói nhà máy, thành phần tạp chất bị loại bỏ Tro bay loại pozzolan nhân tạo với thành phần tạo hiệu ứng pozzolan silic oxit, nhôm oxit Ngày tro bay sử dụng rộng rãi làm vật liệu thay phần xi măng bê tơng, góp phần lớn vào việc nâng cao giá trị kinh tế môi trường, đặc biệt giảm lượng thải CO2 [3–7] Tro bay sử dụng thay phần xi măng làm tăng độ linh động bê tông tươi, giảm nhiệt thủy hóa xi măng, nâng cao khả chống xâm thực axit, xâm thực sulfat khả chống ăn mịn cốt thép bê tơng [5, 8–12] Ngồi việc sử dụng tro bay làm giảm độ rỗng bê tông tăng khả chống thấm [13, 14] Môi trường dưỡng hộ nhân tố quan trọng ảnh hưởng đến cường độ chịu nén bê tông Việc dưỡng hộ tiến hành sau đúc mẫu, liên quan đến q trình đảm bảo điều kiện nhiệt độ độ ẩm môi trường cần thiết nhằm hạn chế việc nước q trình thủy hóa xi măng Việc dưỡng hộ phù hợp giúp bảo đảm độ ẩm môi trường thuận lợi cho q trình thủy hóa xi măng, giảm độ rỗng vữa xi măng [15–17] Nhiều nghiên cứu trước hiệu việc dưỡng hộ phụ thuộc vào cách thức dưỡng hộ, độ đặc loại bê tông, môi trường thời gian dưỡng hộ [18–21] Bài báo nghiên cứu ảnh hưởng tổng hợp thành phần cấp phối bê tông xi măng thay tro bay silicafume theo tỉ lệ khác tối đa 20% môi trường dưỡng hộ đến cường độ chịu nén lâu dài bê tông Các mẫu bê tông dưỡng hộ hai môi trường không khơng khí nước Các thơng số kỹ thuật khảo sát bao gồm độ sụt bê tông, khối lượng thể tích cường độ chịu nén đến 90 ngày Chương trình thí nghiệm 2.1 Vật liệu Các loại vật liệu địa phương sử dụng nghiên cứu Loại cát sử dụng cát Diên Khánh, Nha Trang có thành phần cỡ hạt trình bày Hình đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 7570:2006 [22] Các đặc tính lý cát sơng Duyên Khánh trình bày Bảng 1, so với TCVN 7570-2006 loại cát sử dụng có mơ đun độ lớn nằm khoảng 2,0 đến 3,3 nên xếp vào loại cát thô Cốt liệu lớn đá 1-2 cm Hịn Ngang (Nha Trang) có thành phần cỡ hạt trình bày Hình đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 7570:2006 [22] Các tiêu lý đá Hòn Ngang trình bày Bảng đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 7570:2006 [22] 61 trình bày Hình đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 7570-2006 [22] Các tiêu lý đá Hòn Ngang trình bày Bảng đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 7570-2006 [22] Phần trăm khối lượng tích lũy (%) Chính, N V., Thuật, Đ C / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Kích thước sàng (mm) 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 10 20 30 40 50 Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng NUCE 2020 Cát Diên Khánh 60 70 Hình Thành phần cỡ hạt Giới hạncát dướiDiên TCVNKhánh 7570-2006 80 Giới hạn TCVN 7570-2006 90 100 Thành phần cỡ hạt Trang cát Diên Khánh Bảng Đặc tính lýHình cát Diên Khánh, Nha Chỉ tiêu Bảng thí nghiệm vị Khánh, NhaKết Đặc tính lý Đơn cát Diên Trang Mơ đun độ lớn cát Mđl Tổng hàm lượng bụi sét Mơ đun độ lớn củathể cát tích Mđl xốp Khối lượng Tổng hàm lượng bụi sét Khối lượng thể tích bão hịa Khối lượng thể tích xốp Khối Khối lượng lượng thể tíchthể bãotích hịakhơ Khối Khối lượng lượng thể tíchriêng khơ hútriêng nước Khối Độ lượng Độ hút nướclượng tạp chất hữu Hàm Chỉ tiêu thí nghiệm % kg/m-3 % g/cm3 kg/m g/cm g/cm3 g/cm g/cm3 % g/cm3 -% Hàm lượng tạp chất hữu Phần trăm khối lượng tích lũy (%) 10 3,04 Kết 1,13 3,04 1493,87 1,13 2,58 1493,87 2,54 2,58 2,65 2,54 1,61 2,65 1,61 Sáng mầu chuẩn Đơn vị - 15 Sáng mầu chuẩn Kích thước sàng (mm) 20 25 30 35 40 10 20 30 40 50 Đá Hòn Ngang (Nha Trang) 60 Giới hạn TCVN 7570-2006 70 80 Giới hạn TCVN 7570-2006 90 100 Hình Thành phần cỡ hạt đá Hịn Ngang (Nha Trang) Hình Thành phần cỡ hạt đá Hòn Ngang (Nha Trang) Xi măng sử dụng loại Nghi Sơn PCB40 có thơng số kỹ thuật trình bày Bảng 3, đáp ứng TCVN 6260:2009 [23] 62 Bảng Các tiêu lý đá Hịn Ngang (Nha Trang) Chỉ tiêu thí nghiệm Đơn vị Kết Chính, N V., Thuật, Đ C / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Bảng Các tiêu lý đá Hòn Ngang (Nha Trang) Chỉ tiêu thí nghiệm Đơn vị Kết Tỷ lệ hạt thoi dẹt Khối lượng thể tích xốp Khối lượng thể tích bão hịa Khối lượng thể tích khô Khối lượng riêng Độ hút nước Độ hổng Độ ép vỡ xy lanh % kg/m3 g/cm3 g/cm3 g/cm3 % % % 9,8 1371,6 2,7 2,7 2,7 0,6 49,2 7,4 Bảng Các tiêu lý xi măng Nghi Sơn PCB40 Chỉ tiêu lý Đơn vị Kết TCVN 6260:2009 Độ mịn Lượng nước tiêu chuẩn Thời gian bắt đầu đông kết Thời gian kết thúc đông kết Độ ổn định tích theo pp Le Chaterlier Cường độ nén mẫu thử lúc ngày Cường độ nén mẫu thử lúc 28 ngày Hàm lượng SO3 % % phút phút mm MPa MPa % 1,3 30,0 95 155 70% Bảng Đặc tính vật lý thành phần hóa học tro bay Vĩnh Tân Chỉ tiêu kỹ thuật Kết TCVN 10302:2014 Độ mịn (%) Độ nung (%) Độ ẩm (%) SiO2 (%) Fe2 O3 (%) Al2 O3 (%) SO3 (%) CaO MgO ZnO MnO TiO2 Na2 O 23,5 5,9 0,04 48,1 17,1 15,8 0,15 12,2 2,18 0,01 0,08 0,69 0,93 ≤ 25 ≤ 12 ≤3 63 Chính, N V., Thuật, Đ C / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Silica fume dạng bột Công ty TNHH Xuất nhập Tổng hợp Vi Khanh cung cấp có đặc tính lý hóa Bảng 5, đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 8827:2011 [25] Bảng Đặc tính vật lý thành phần hóa học Silicafume Chỉ tiêu Đơn vị Kết TCVN 8827:2011 Hàm lượng SiO2 Độ ẩm Độ nung Độ mịn (sàng 45 µm) Bề mặt riêng % % % % m2 /g 92,2 0,80 4,1 1,2 15,27 ≥ 85,0 ≤ 3,0 ≤ 6,0 ≤ 10 ≥ 12 2.2 Thành phần cấp phối hỗn hợp bê tông Thành phần tỉ lệ cấp phối bê tơng trình bày Bảng với hệ số tổng bột (chất kết dính) Có loại cấp phối, M1 mẫu đối chứng không sử dụng tro bay silicafume Tro bay silicafume sử dụng để thay phần xi măng theo tỉ lệ khối lượng tương ứng 20%, 10% 5% Các tỉ lệ khối lượng thay lựa chọn dựa nghiên cứu trước tro bay silicafume thực [1, 11–13, 20, 26] Bảng Thành phần cấp phối hỗn hợp bê tông Thành phần vật liệu theo xi măng Tên mẫu M1 (100,0,0) M2 (80,20,0) M3 (80,10,10) M4 (80,0,20) M5 (90,0,10) M6 (95,0,5) Xi măng Tro bay Silicafume 0,8 0,8 0,8 0,9 0,95 0,2 0,1 0 0 0,1 0,2 0,1 0,05 Đá 1-2 Cát Nước/XM 3 3 3 2 2 2 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 2.3 Đúc mẫu dưỡng hộ mẫu Cốt liệu trước đúc mẫu phơi khô, đảm bảo mẻ trộn điều kiện Các loại xi măng, tro bay, silicafume, đá, cát trộn vòng 10 phút để loại vật liệu phân bố đều, sau nước đổ vào thành phần hỗn hợp trộn vòng 10 phút nhằm đảm bảo đồng hỗn hợp bê tông Với thành phần cấp phối, 39 mẫu hình lập phương cạnh 100 mm đúc Trong mẫu dùng để xác định khối lượng thể tích bê tơng trạng thái bão hòa nước (ký hiệu SAT), sau đúc mẫu 24h (AR), làm khơ lị sấy (DR); 15 mẫu 100 × 100 × 100 mm đúc ngâm nước sau 24h đúc mẫu để xác định cường độ chịu nén thời điểm 1, 7, 28, 56, 90 ngày (Hình 3(a)); 15 mẫu dưỡng hộ phịng thí nghiệm (T = 30◦C) để xác định cường độ chịu nén thời điểm 1, 7, 28, 56, 90 ngày (Hình 3(b)) 64 100x100x100 mm đúc ngâm nước 24h mẫu định cường chịu 100x100x100 mm đúc vàvà ngâm nước sausau 24h đúcđúc mẫu để để xácxác định cường độ độ chịu nén thời điểm ngày (Hình 3a); mẫu dưỡng nén tạitại cáccác thời điểm 1, 1, 7, 7, 28,28, 56,56, 9090 ngày (Hình 3a); 1515 mẫu dưỡng hộ hộ o o phòng nghiệm (T=30 định cường chịu thời điểm 1, 28, 7, 28, phịng thíthí nghiệm (T=30 C)C) đểđể xácxác định cường độđộ chịu nénnén tạitại cáccác thời điểm 1, 7, Chính, ngày (Hình 3b) N V., Thuật, Đ C / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 56,56, vàvà 9090 ngày (Hình 3b) (a) Mơi trường nước (b) Mơi trường khơng khí a) a) Mơi trường nước Mơi trường nước b) b) Mơi trường khơng khíkhí Mơi trường khơng Hình Dưỡng hộ bê tơng Hình 3 Dưỡng hộhộ bê bê tơng Hình Dưỡng tơng 2.4 Thí nghiệm xácxác định độ sụt 2.4 Thí nghiệm định 2.4 Thí nghiệm xác định độđộ sụtsụt Độ sụtcủa bêbê tơng thíthí nghiệm dựa theo tiêu chuẩn TCVN 3106:1993 [27] Độ sụt hỗn ĐộĐộ sụtsụt bê tông nghiệm dựa theo tiêu chuẩn TCVN 3106:1993 [27] tông thí nghiệm dựa theo tiêu chuẩn TCVN 3106:1993 [27] hợp bê tông xác định sau trộn bê tơng Số liệu đo làm trịn đến 0,5 cm sụt hỗn hợp bê tông xác định sau trộn bê tông Số liệu đo ĐộĐộ sụt hỗn hợp bê tông xác định sau trộn bê tông Số liệu đo làm tròn đến 0,50,5 cm làm tròn cm.định khối lượng thể tích bê tơng 2.5 Thíđến nghiệm xác Thínghiệm nghiệm xác định khối lượng thể thực theo tiêu chuẩn BS EN 12390-7:2009: 2.5 ThíThí nghiệm xácxác định khối lượng thểtích tích củacủa bê bê tơng 2.5 định khối lượng thể tích tơng Thí nghiệm bê tơng - Phần 7: Khối lượng thể tích bê tơng [28] Khối lượng thể tích bê tơng xácnghiệm định 3xác loại bao gồm khối lượngthể thể tích bê thực tông sau tháo mẫu 1BS ngày tuổi Thí nghiệm định khối lượng tích theo tiêu chuẩn EN Thí xác định khối lượng thể tích thực theo tiêu chuẩn BS EN (AR) khối lượng thể tích bão hịa nước sau ngâm mẫu nước 28 ngày (SAT) mẫu dưỡng 12390-7:2009: Thí nghiệm bêbê tơngPhần 7: 7: Khối lượng thểthể tíchtích củacủa bê bê tơng [28] Khối 12390-7:2009: Thí nghiệm tơngPhần Khối lượng tơng [28] Khối hộ khơ lị sấy (DR) thời điểm 28 ngày lượng thểthể tích bêbê tông xácxác định loại baobao gồm khối lượng thểthể tíchtích củacủa bê bê tơng lượng tích tông định loại gồm khối lượng tông 2.6 Thí nghiệm xác định cường độ chịu nén bê tông sausau khikhi tháo mẫu 1ở ngày tuổi (AR) vàvà khối lượng thểthể tíchtích bãobão hịahịa nước sausau khikhi tháo mẫu ngày tuổi (AR) khối lượng nước Cường độ chịu nén bê tông đượcvà xác định theo tiêuhộ chuẩn Việt Nam 3118:1993 - thời Bê ngâm mẫu nước 28của ngày (SAT) mẫu dưỡng khôkhô lòTCVN sấysấy (DR) tại thời ngâm mẫu nước 28 ngày (SAT) mẫu dưỡng hộ lò (DR) tông nặng – Phương pháp xác định cường độ chịu nén [29] Cường độ nén viên mẫu bê tông (R) điểm 2828 ngày điểm ngày tính MPa Máy nén mẫu điện tử TYA-300 sử dụng Tốc độ gia tải sử dụng từ 2 daN/cm /s đến daN/cm /s độ chịu nén bê tơng Thí nghiệm xác6định cường 2.6 2.6 Thí nghiệm xác định cường độ chịu nén bê tông Cường độvà chịu nén củacủa bêbê tông xácxác định theo tiêutiêu chuẩn Việt Nam TCVN Cường độ chịu nén tông định theo chuẩn Việt Nam TCVN Kết thảo luận 3118: 1993- BêBê tông nặng – Phương pháp xác định cường độ chịu nén [29] Cường độ 3118: 3.1 1993Độ sụt hỗn tông hợp bênặng tông – Phương pháp xác định cường độ chịu nén [29] Cường độ nén viên mẫu bêbê tơng (R)(R) tính MPa Máy nénnén mẫu điện tử tử TYA-300 nén viên mẫu tơng tính MPa Máy mẫu điện TYA-300 Độ sụt hỗn hợp bê tông đo thể Hình2 Nhìn chung, độ sụt tăng tro bay 2 sửsử dụng Tốc độđộ giamăng tảitải sử dụng từsilicafume daN/cm /s2sử đến daN/cm /s.xi Tốc gia sử dụng từ daN/cm /s dụng đến 6đểdaN/cm /s sửdụng dụng để xi giảm có thay măng Trong độ sụt hỗn hợp bê tông mẫu đối chứng M1 5,5 cm, độ sụt 20% tro bay thay xi măng 3 Kết vàvà thảo luận Kết thảo luận (M2) cm Độ sụt hỗn hợp bê tơng có silicafume thay xi măng theo tỉ lệ 20%, 10%, 5% sụt làhợp 3,5 bê cm,tông 4,0 cm 5,5 cm Sự tăng độ sụt tro bay thay xi măng giải thích 3.1 Độ hỗn 3.1 Độ sụt hỗn hợp bê tông sai khác hình dạng cầu tro bay hình dạng góc cạnh xi măng làm việc hút nước tro bay thấp xi măng [30] Ngược lại diện tích bề mặt silicafume lớn xi măng tăng việc hút nước làm giảm độ sụt bê tơng Ngồi ra, hỗn hợp bê tơng có silicafume thường bị phân tách hỗn hợp bê tơng khơng có silicafume [1] 7 65 Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2020 5) 5) M 6( 95 ,0 , M 6( 95 ,0 , 10 ) 10 ) M 5( 90 ,0 , 20 ) 20 ) Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2020 M 4( 80 ,0 , 74 63 52 41 30 M M 1( 1( 10 10 0, 0, 0, 0, 0) 0) M M 2( 2( 80 80 ,2 ,2 0, 0, 0) 0) M M 3( 3( 80 80 ,1 ,1 0, 0, 10 10 ) ) Độ sụt (cm) Độ sụt (cm) Chính, N V., Thuật, Đ C / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng M 5( 90 ,0 , M 4( 80 ,0 , Hình Độ sụt hỗn hợp bê tơng Hình Độ sụt hỗn hợp bê tông Độlượng sụt hợp bê tông đo thể Hình Nhìn chung, độ sụt 3.2 Khối thể tích hỗn bê tơng Hình để Độthế sụt xi củamăng hỗn hợpgiảm bê tông tăng tro bay sử dụng có silicafume sử Khối lượng thể tích mẫu bê tơng trình bày Hình Khối lượng thể tích tất dụng để xisau măng Trong sụtđo hỗn hợp bê tông mẫu đối chứng M1sụt mẫuĐộ bêthay tôngcủa khihợp tháo mẫu 1độ ngày tuổi không4 đáng kể,chung, dao động sụt hỗn bê tông và(AR) thể thay hiệnđổi Hình Nhìn độ 3 5,5 20% trodụng bay thay thếxixi măng (M2) 6mẫu cm sụt củathay cácthế hỗn khoảng từ độ 2334 kg/m đếnsử 2476 kg/m Khối lượng thể tích bêĐộ tơng xi hợp măng tăngcm, trosụt bay để măng giảm có silicafume sử 20% silicafume thấp với giá trị 2334 kg/m Hình rằng, khối lượng thể bê tơng có silicafume thay xi măng theo tỉ lệ 20%, 10%, 5% 3,5 cm, dụng để thay xi măng Trong độ sụt hỗn hợp bê tông mẫu đối chứng M1 tích tất mẫu khơ (dưỡng hộ lị sấy đến khối lượng khơng đổi) sau 28 ngày tuổi (DR) 4,0 cm 5,5 cm tăng sụtthay tro bay thay (M2) xilàmăng giảicủa thích sai 3do 5,5đổi cm,từvà độ sụtkg/m của3Sự 20% trođộ bay xi măng 6phần cm.được Độ giảm sụt hỗnsự hợp thay 2287 đến 2772 kg/m Silicafume tro bay góp làm khối lượng thể tích khác có hình dạng cầu thay tro hình dạng góc xi (DR) măng làmlượt việc tông, hàm lượng silicafume tăng khối lượng thể tích khơ đạt giá trị nhỏ bêbê tông silicafume thếbay xi măng theo tỉ lệcạnh 20%, 10%, 5% giảm lần làhút 3,5nước cm, tro20% bay5,5 thấp xi măng [30] diện bềtrị mặt củagiải silicafume lớn silicafume sử để Ngược thay thếlại xi măng với giá 2287 kg/m Khối lượng 4,0khi cm cm.hơn Sựđược tăng độdụng sụt tro bay thay thếtích xi măng thích sựhơn saithể tích tất mẫu bão hịa nước (ngâm nước đến khối lượng không đổi) 28 ngày tuổi (SAT) xi măng tăng việc giảm độgóc sụtcạnh bê Ngồi hỗn bê khác hình dạng cầu củahút tro nước bay vàlàm hình dạng củatơng xi măng làmra, việc húthợp nước gần chênh lệch bé Trong khối lượng thể tích bé AR DR mẫu M4 có 20% tơng có bay silicafume thường bị[30] phânNgược tách có silicafume [1] tro thấp xi măng lạihỗn diệnhợp tíchbêbềtơng mặtkhơng silicafume lớn 2500 2450 2550 2400 2500 2350 AR 2450 2300 2400 2250 DR SAT AR 2350 2200 2300 2150 5) 95 ,0 , 5) M 6( M 6( 95 ,0 , 10 ) 90 ,0 , 10 ) M 5( 80 ,0 , 80 ,0 , 20 ) M 4( 90 ,0 , 20 ) ) ,1 80 ,1 ,1 0) M 3( 80 ,1 ,0 ) M 3( M 2( 80 ,2 SAT M 5( M 4( Hình Khối lượng thể tích bê tơng M 2( M 1( 10 0, 0, 0) 2150 80 ,2 ,0 ,0 ) 10 2200 ,0 ) DR 2250 M 1( Khối lượng thể lượng tích (kg/m3) Khối thể tích (kg/m3) silicafume dùng thay xi măng, khối lượng thể tích nhỏ mẫu bảo hòa nước (SAT) xi măng việc hút bê nước độSosụtsánh củavới bêmẫu tơng Ngồi hỗn hợp tương ứng M3tăng có silicafume vàlàm 10%giảm tro bay bê tơng bãora, hịa nước có bê 20% 3.2 Khốimẫu lượng thể10% tích tơng silicafume (M4), mẫu M3 (10%íttro vàtách 10%hơn silicafume) cóbê khối lượng thể tích bão hịa nước nhỏ tơng có silicafume thường bị bay phân hỗn hợp tơng khơng có silicafume [1] chứng tỏ hút nước hay nói cách khác tăng khả chống thấm nước Nguyên nhân lượng mẫu bê tơng có3.2 thể Khối 10% trothể baytích có bê tơng M3 Điều phù hợp với nghiên cứu trước 2550 tro bay góp phần tăng khả chống thấm nước bê tơng [13] Khối lượng thể tích mẫu bê tơng trình bày Hình Khối lượng thể Hình Khối lượng thể tích bê tơng Hình Khốisau lượng thể tích tơngtuổi (AR) thay đổi khơng tích tất mẫu bê tơng5.ngay tháo mẫucủa 1bê ngày 66 đến 2476 kg/m3 Khối lượng thể tích đáng Khối kể, dao động khoảng từ 2334 kg/m lượng thểtrong tích mẫu bê tơng trình bày Hình Khối lượng thể tích tất mẫu bê tông sau tháo mẫu ngày tuổi (AR) thay đổi không đáng kể, dao động khoảng từ 2334 kg/m đến 2476 kg/m3 Khối lượng thể tích Chính, N V., Thuật, Đ C / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Trong ba trường hợp silicafume làm giảm khối lượng thể tích bê tơng Điều phù hợp với nghiên cứu trước [31] Khối lương thể tích mẫu bê tơng có 20%, 10% 5% silicafume thay xi măng 2334 kg/m3, 2461 kg/m3 , 2476 kg/m3 cho mẫu AR 2287 kg/m3 , 2379 kg/m3 , 2438 kg/m3 cho mẫu DR 2445 kg/m3 , 2453 kg/m3 , 2481 kg/m3 cho mẫu hòa nước SAT Sự giảm khối lượng thể tích silicafume cho khối lượng thể tích silicafume nhỏ póc-lăng xi măng Trong khối lượng thể tích silicafume từ 2,2 g/cm3 đến 2,5 g/cm3 khối lượng thể tích xi măng póc lăng 3,15 g/cm3 [26] 3.3 Ảnh hưởng silicafume, tro bay môi trường dưỡng hộ đến cường độ chịu nén bê tông a Ảnh hưởng silicafume tro bay đến cường độ chịu nén bê tông dưỡng hộ nước Hình thể cường độ chịu nén mẫu bê tông đối chứng M1 mẫu bê tông có tro bay và/ silicafume thay phần xi măng dưỡng hộ nước Nhìn chung 20% xi măng thay tro bay silicafume làm giảm cường độ chịu nén bê tông Đến thời điểm 28 ngày tuổi, cường độ chịu nén mẫu bê tơng có 20% tro bay thay xi măng (M2) nhỏ (33,79 MPa) 79% cường độ chịu nén mẫu đối chứng M1 (42,52 MPa) Việc giảm cường độ bê tơng có 20% tro bay Vĩnh Tân thay xi măng (M2) so với mẫu đối chứng phù hợp với nghiên cứu trước tro bay làm giảm cường độ sớm bê tơng bê tơng có tro bay tiếp tục gia tăng cường độ theo thời gian phản ứng hóa học tiếp tục diễn đến tháng chí lâu bê tơng có tro bay có cường độ cuối cao so với mẫu đối chứng khơng có tro bay [32] Điều phù hợp với kết nghiên cứu báo cường độ bê tơng có tro bay tiếp tục tăng dần đến thời điểm khảo sát 90 ngày, thấp mẫu đối chứng dự đốn cường độ bê tơng có 20% tro bay (M2) tiếp tục tăng sau thời gian dưỡng hộ lớn 90 ngày Sự tăng cường độ lâu dài theo thời gian bê tơng có tro bay phản ứng pozzolanic Ca(OH)2 sinh từ phản ứng thủy hóa xi măng póc lăng tiếp tục phản ứng với silica oxide (SiO2 ) có tro bay để tạo gel C – S – H góp phần gia tăng cường độ thể phương trình (1), (2) [33] Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2020 Ngoài ra, tốc độ gia tăng cường độ lâu dài bê tơng có tro bay phụ thuộc vào loại tro bay, thành phần hóa học, độ mịn tỉ lệ tro bay thay xi măng [32] tỉ lệ nước/chất kết dính [12] 50 Cường độ chịu nén (MPa) 45 40 35 30 25 M1(100,0,0)-W M3(80,10,10)-W M5(90,0,10)-W 20 15 M2(80,20,0)-W M4(80,0,20)-W M6(95,0,5)-W 10 0 20 40 60 80 100 Tuổi (ngày) Hình Cường độ chịu nén bê tông dưỡng hộ nước Hình Cường độ chịu nén bê tơng dưỡng hộ nước 67bê tông đối chứng M1 mẫu bê tơng Hình thể cường độ chịu nén mẫu có tro bay và/ silicafume thay phần xi măng dưỡng hộ nước Nhìn chung 20% xi măng thay tro bay silicafume làm giảm cường Chính, N V., Thuật, Đ C / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng 2C3 S + 6H → C3 S2 H3 = 3CH 2C2 S + 4H → C3 S2 H3 + CH Ca(OH)2 + SiO2 → H2 O + C − S − H (1) (2) Trong 28 ngày cường độ chịu nén bê tơng có 20% xi măng thay 20% silica fume (M4), 10% silica fume (M5) 5% silica fume (M6) 35,76 MPa, 38,6 MPa 43,76 MPa tương ứng 84%, 91%, 103% cường độ chịu nén mẫu đối chứng M1 Với hàm lượng silicafume thay xi măng hợp lý thông thường 5%-10% theo khối lượng xi măng [26] silicafume góp phần tăng cường độ bê tơng SiO2 silicafume thêm vào phản ứng với Ca(OH)2 từ phản ứng thủy hóa xi măng để tạo thêm gel C – S – H tương tự phương trình (1), (2) [1, 34] Điều lý giải so với mẫu đối chứng M1, cường độ chịu nén mẫu bê tông có 5% silicafume thay xi măng (M6) tăng, cường độ chịu nén mẫu bê tơng có 10% silicafume (M5) 20% silicafume (M4) giảm Khi hàm lượng silicafume sử dụng để thay xi măng nhiều lượng xi măng bị giảm dẫn đến C – S – H tạo từ phương trình (1) giảm làm suy giảm cường độ Tuy nhiên so với nghiên cứu thực trước [34] chất lượng nguồn silicafume sử dụng thí nghiệm chưa cao dẫn đến việc tăng cường độ chịu nén 5% thay xi măng chí giảm cường độ chịu nén 10% 20% silicafume sử dụng để thay xi măng Điều cho thấy tương tự tro bay ảnh hưởng silicafume việc thay xi măng cường độ chịu nén bê tơng cịn phụ thuộc lớn vào loại silicafume thơng số hàm lượng SiO2 , độ mịn, đóng vai trị quan trọng cần tiến hành nghiên cứu sâu với loại silicafume từ nguồn khác Cơ chế làm việc silicafume tro bay việc thay xi măng gần tương tự thể phương trình (1), (2) Tuy nhiên silicafume cho tăng cường độ ban đầu nhanh tro bay sử dụng để thay xi măng [1, 34] Do đó, 28 ngày cường độ chịu nén bê tơng có 20% xi măng thay 10% tro bay 10% silicafume (M3) 37,75 MPa tương ứng 89% cường độ chịu nén mẫu đối chứng M1, tăng so với mẫu bê tông có 20% tro bay (M2) 20% silicafume (M4) Cơ chế làm việc chung tro bay silicafume việc thay xi măng chưa có thơng tin cụ thể [1] Tuy nhiên nghiên cứu có việc kết hợp silicafume tro bay góp phần tăng tốc độ phản ứng pozzolan so với việc sử dụng tro bay [35] phát triển cường độ lâu dài khơng bị ảnh hưởng hàm lượng CaOH tự đủ cho phản ứng số (2) diễn [36] Tóm lại thấy thời điểm 28 ngày, 20% tro bay silicafume hai dùng để thay xi măng cường độ chịu nén giảm, 5% silicafume thay xi măng góp phần gia tăng cường độ chịu nén bê tông Xu hướng diễn tương tự thời điểm 56 90 ngày Tại 90 ngày cường độ chịu nén mẫu M2 (20% tro bay); M3 (10% tro bay 10% silicafume), M4 (20% silicafume), M5 (10% silicafume) M6 (5% silicafume) 40,05 MPa, 43,39 MPa, 40,34 MPa, 44,14 MPa, 46,74 MPa đạt tương ứng 86%, 93%, 86%, 94% 100% so với mẫu đối chứng M1 (46,73 MPa) Ngoài cường đô chịu nén mẫu bê tông tiếp tục tăng sau 28 ngày đến 90 ngày b Ảnh hưởng silicafume tro bay đến cường độ chịu nén bê tông dưỡng hộ mơi trường khơng khí Hình thể cường độ chịu nén mẫu bê tông đối chứng M1 mẫu bê tơng có tro bay và/hoặc silicafume thay phần xi măng dưỡng hộ khơng khí Tương tự nhóm mẫu dưỡng hộ môi trường nước, mẫu bê tông dưỡng hộ môi trường 68 với việc sử dụng tro bay [35] phát triển cường độ lâu dài khơng bị ảnh hưởng hàm Chính, lượngN.CaOH tựĐ.do cho học cácCông phảnnghệ ứng (2) diễn [36] V., Thuật, C / Tạp đủ chí Khoa Xâysốdựng khơng khí, 20% tro28 bayngày, silicafume làmhoặc suy giảm cường độ chịucảnén Tóm lạixicómăng thể thấy thay thời điểm 20% tro bay silicafume bê tông Tại thời điểm 28 ngày, cường độ chịu nén mẫu bê tơng có 20% tro bay thay xi hai dùng để thay xi măng cường độ chịu nén giảm, 5% silicafume măng thấp (22,24 MPa), đạt 74% so với mẫu đối chứng M1 Trong cường độ chịu nén măng gia tăng ítvàcường độ chịu nén bê tơng Xu hướng củathay mẫuthế M3xi(10% tro góp bay, phần 10% silicafume) M4 (20% silicafume) tương ứng 25,1này MPa tương thời 56đối chứng 90 ngày 90 ngày chịu nén độ củanày 23,48diễn MPa,rađạt 83% tự 78% so điểm với mẫu M1.Tại Nguyên nhâncường suyđộ giảm cường cócác chế tự nhưM3 trường hợp dưỡng nước M4 trình(20% bày ởsilicafume), mục 3.3a Tuy mẫuhoàn M2 toàn (20%tương tro bay); (10%tro bay vàhộ 10% silicafume), nhiên 10% 5% silicafume góp phần tăng cường độ chịu nén bê tông 28 ngày, với cường độ lần M5 (10%silicafume) M6 (5% silicafume) 40,05 MPa, 43,39 MPa, 40,34 lượt 31,85 MPa 33,13 MPa đạt 106% 110% cường độ mẫu đối chứng M1 (30,12 MPa) Cơ 44,14 MPa, 46,74 đạt tươngđược ứng sử 86%, 93%, 100% so chếMPa, gia tăng cường độMPa silicafume dụng thay 86%, xi94% măngvà trường hợpvới nàymẫu tương M1thích (46,73 MPa) Ngồi cường chịu cứu néntrước mẫu bêMặc tôngdùtiếp tụccác tự đối chứng giải Mục 3.3a phù hợp với cácđô nghiên [26, 34] tất mẫu bê sau tơng28 dưỡng mơi90trường tăng ngàyhộđến ngày.khơng khí có cường độ chịu nén giảm so với dưỡng hộ môi trường nước xét mẫu mơi trường dưỡng hộ khơng khí, 10% silicafume góp phần tăng b Ảnh hưởng silicafume troDobay cường độ trường chịu nén củahộ bêcótơng cường độ chịu nén so với mẫu đối chứng đến thấy mơi dưỡng ảnh hưởng nhiều mơiđộ trường khơng khítơng có silicafume thành phần cấp phối đếndưỡng pháthộtriển cường chịu nén bê 40 Cường độ chịu nén (MPa) 35 30 25 20 M1(100,0,0)-A M3(80,10,10)-A M5(90,0,10)-A 15 10 M2(80,20,0)-A M4(80,0,20)-A M6(95,0,5)-A 0 20 40 Tuổi (ngày) 60 80 100 Hình Cường độ chịu nén bê tông dưỡng hộ khơng khí Hình Cường độ chịu nén bê tơng dưỡng hộ khơng khí Tương tự nhóm mẫu dưỡng hộ nước, xu hướng tương tự diễn cho cường độ chịu Hình thể hiệntại cường củangày mẫucường bê tông đối chứng bêtro nén mẫu bê tông 56 vàđộ 90 chịu ngày.nén Tại 90 độ chịu nén củaM1 mẫu M2mẫu (20% tơng có(10% tro bay silicafume thay mộtsilicafume), phần xi măng dưỡng hộ bay); M3 tro và/ bay 10% silicafume), M4thế (20% M5 (10% silicafume) M6 (5% silicafume) lầnTương lượt 23,63MPa, 26,1mẫu MPa, 24,48hộ MPa, 34,2 MPa, 35,53nước, MPa đối đạt tương ứng 71%, khơng khí tự nhóm dưỡng mơi trường với mẫu 79%, 74%, 103% 107% so với mẫu đối chứng M1 (33,08 MPa) So với việc dưỡng hộ nước bê tông dưỡng hộ môi trường khơng khí, 20% xi măng thay tro bay cường độ chịu nén mẫu bê tơng dưỡng hộ khơng khí tăng đến 28 ngày, sau dường suy cường tăngsilicafume bé làm không đổigiảm đến 90 ngày độ tuổi.chịu nén bê tông Tại thời điểm 28 ngày, cường độ chịu nén mẫu bê tơng có 20% tro bay thay xi măng thấp (22,24 c Quan hệ môi trường dưỡng hộ cường độ chịu nén bê tông MPa), đạt 74% so với mẫu đối chứng M1 Trong cường độ chịu nén mẫu M3 Hệ số tỉ lệ k cường độ chịu nén bê tông dưỡng hộ nước bê tơng dưỡng hộ (10%khítrotạibay, silicafume) M4 silicafume) lần8.lượt 25,1cường MPađộ khơng 10% thời điềm thí nghiệm đến (20% 90 ngày trìnhtương bày tạiứng Hình Tổnglàthể, đạttông 83% 78% so mẫuhay đối chứng M1 nhân suydưỡng giảmhộ củavàtất23,48 cácMPa, mẫu bê có và khơng có với tro bay silicafume thayNgun xi măng khisự nướcđộlớn hơncósocơvới cáchồn mẫu tồn bê tơng tương mơi trường khơng khí Trong cường chế tương tự ứng nhưdưỡng trườnghộhợp dưỡng hộ nước tấttrình cácbày trường hợp, hệ số k dao động khoảng từ 1,2 đến 1,7 ngoại trừ mẫu M5 ngày mục 3.3a Tuy nhiên 10% 5% silicafume góp phần tăng cường độ chịuSự khác biệt lớn hai môi trường dưỡng hộ mẫu M2 20% tro bay thay xi măng, với k từ 1,36 đến 1,69 tương ứng tuổi ngày đến 90 ngày Sự khác biệt nhỏ thuôc mẫu M5 10% silicafume sử dụng để thay xi măng, với k từ 1,1 đến 1,29 Hình cho thấy 12 69 cho cường độ chịu nén mẫu bê tông 56 90 ngày Tại 90 ngày cường độ chịu nén mẫu M2 (20% tro bay); M3 (10% tro bay 10% silicafume), M4 (20% silicafume), M5 (10%silicafume) M6 (5% silicafume) 23,63MPa, 26,1 MPa, 24,48 MPa, 34,2 MPa, 35,53 MPa đạt tương ứng 71%, 79%, 74%, 103% N V., Thuật, Đ C / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 107% so với mẫuChính, đối chứng M1 (33,08 MPa) So với việc dưỡng hộ nước sựcường khác biệt độ chịu mơi trườnghộ dưỡng k tăng khí theochỉ tuổităng bê biệt độ cường chịu nén nén mẫugiữa bê hai tơng dưỡng tronghộkhơng đếntơng 28 đặc ngày, sausau 28đó ngày, điều cótăng nghĩa bê tơng dưỡng mơi trường dường rấtlàbévớihoặc không đổihộ đến 90 ngày tuổi nước, cường độ tiếp tục phát triển tuổi lâu dài bê tơng dưỡng hộ khơng khí phát triển cường độ bé sau Quan hệ môi trường dưỡng hộ cường độ chịu nén bê tông 28c.ngày 1.8 1.6 1.4 Hệ số k 1.2 1.0 0.8 0.6 0.4 M1(100,0,0) M2(80,20,0) M3(80,10,10) 0.2 M4(80,0,20) M5(90,0,10) M6(95,0,5) 0.0 20 40 60 Tuổi (ngày) 80 100 Cường độ chịu nén bê tông ngâm nước Hệ số k = Cường độ chịu nén bê tông ngâm nước 𝐻ệ 𝑠ố 𝑘 = Cường độ chịu nén bê tơng khơng khí Cường độ chịu nén bê tơng trong khơng khí Hình Tỉ lệ cường độ chịu nén bê tông dưỡng hộ hai mơi trường nước khơng khí Hình Tỉ lệ cường độ chịu nén bê tông dưỡng hộ hai mơi trường nước khơng khí Kết luận Hệ số tỉ lệ k cường độ chịu nén bê tông dưỡng hộ nước bê tơng Các kết luận rút từ kết nghiên cứu báo bao gồm: dưỡng hộ làm không cácsilicafume thời điềmlàm thígiảm nghiệm đến - Tro bay tăng độ sụtkhí độ sụt của90 bêngày tơng trình bày Hình Tổnglàm thể, cường củathểtấttích cảcủa cácbêmẫu - Silicafume giảm khối độ lượng tơng.bê tơng có khơng có tro bay hay - Trong thay hai mơi dưỡng 20% trohộ baytrong thay xi lớn mănghơn làmsogiảm độ chịu silicafume trường xi măng hộ dưỡng nước với cường mẫu bê nén bê tông thời điểm khảo sát 90 ngày, nhiên cường độ tiếp tục phát triển theo thời tông tương ứng dưỡng hộ mơi trường khơng khí Trong tất trường hợp, hệ gian Silicafume góp phần tăng cường độ chịu nén bê tông thay xi măng tỉ lệ khối lượng thích hợp từ 5-10% phụ thuộc vào môi trường dưỡng hộ Sự kết hợp silicafume tro bay góp phần tăng cường độ chịu nén so với bê tông 13 có tro bay silicafume riêng lẻ thay xi măng - Các mẫu bê tơng dù có hay khơng có tro bay, silicafume có cường độ chịu nén tiếp tục tăng sau 28 ngày đến thời điểm khảo sát 90 ngày dưỡng hộ nước Ngược lại, cường độ chịu nén mẫu bê tơng dưỡng hộ khơng khí tăng đến 28 ngày, sau tăng khơng đáng kể - Cường độ bê tơng có khơng có tro bay hay silicafume thay xi măng dưỡng hộ nước lớn so với mẫu bê tông tương ứng dưỡng hộ mơi trường khơng khí Hệ số tỉ lệ k cường độ chịu nén dưỡng hộ nước khơng khí dao động khoảng từ 1,2 đến 1,7 - Sự khác biệt cường độ chịu nén lớn hai môi trường dưỡng hộ 20% tro bay thay xi măng, với k = 1,36–1,69 Sự khác biệt nhỏ 10% silicafume sử dụng để thay xi măng, với k = 1,1–1,29 Tài liệu tham khảo [1] ACI 234R-96 (2000) Guide for the use of silica fume in concrete American Concrete Institute, Detroit 70 Chính, N V., Thuật, Đ C / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng [2] Thang, N C., Tuan, N V., Hanh, P H (2018) Ảnh hưởng phụ gia khoáng đến khả ăn mịn cốt thép bê tơng chất lượng siêu cao Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng (KHCNXD)-ĐHXD, 12 (2):86–91 [3] Davis, R E., Carlson, R W., Kelly, J W., Davis, H E (1937) Properties of cements and concretes containing fly ash Proceedings American Concrete Institute, 33(5):577–612 [4] Helmuth, R (1987) Fly ash in cement and concrete Portland Cement Association, Skokie, III [5] Malhotra, V M., Ramezanianpour, A A (1994) Fly ash in concrete second edition, CANMET, Ottawa [6] ACI 232.2R-96 (1996) Use of fly ash in concrete American Concrete Institute, Detroit [7] Tuấn, N V., Thắng, N C., Hanh, P H (2015) Nghiên cứu chế tạo bê tông cường độ siêu cao sử dụng phụ gia khoáng thay phần xi măng Việt Nam hướng tới phát triển bền vững Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng (KHCNXD)-ĐHXD, 9(2):11–18 [8] Lâm, N T., Khánh, Đ Đ (2015) Độ bền sulfat xi măng póc lăng hỗn hợp sử dụng phụ gia khống tro bay Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng (KHCNXD)-ĐHXD, 9(2):34–39 [9] Mehta, P K (2004) High-performance, high-volume fly ash concrete for sustainable development Proceedings of the International Workshop on Sustainable Development and Concrete Technology, Iowa State University Ames, IA, USA, 3–14 [10] Corral, R., Arredondo, S., Almaral, J., Gómez, J (2013) Chloride corrosion of embedded reinforced steel on concrete elaborated from recycled coarse aggregates and supplementary cement materials Revista Ingeniería de Construcción, 28(1):21–35 [11] Nguyen, C V., Lambert, P., Bui, V N (2020) Effect of locally sourced pozzolan on corrosion resistance of steel in reinforced concrete beams International Journal of Civil Engineering, 1–12 [12] Nguyen, C V., Lambert, P., Tran, Q H (2019) Effect of Vietnamese fly ash on selected physical properties, durability and probability of corrosion of steel in concrete Materials, 12(4):593 [13] Nguyễn, V C., Đặng, V M (2019) Ảnh hưởng tro bay nhiệt điện Duyên Hải đến cường độ chịu nén khả chống thấm bê tơng Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Đại học Đà Nẵng, 17:11–14 [14] Fraay, A L A., Bijen, J M., De Haan, Y M (1989) The reaction of fly ash in concrete a critical examination Cement and Concrete Research, 19(2):235–246 [15] Zemajtis, J Z Role of concrete curing PCA America’s Cement Manufacturers [16] James, T., Malachi, A., Gadzama, E W., Anametemok, A (2011) Effect of curing methods on the compressive strength of concrete Nigerian Journal of Technology, 30(3):14–20 [17] Wedatalla, A M O., Jia, Y., Ahmed, A A M (2019) Curing effects on high-strength concrete properties Advances in Civil Engineering, 2019 [18] Zeyad, A M (2019) Effect of curing methods in hot weather on the properties of high-strength concretes Journal of King Saud University-Engineering Sciences, 31(3):218–223 [19] Aldea, C.-M., Young, F., Wang, K., Shah, S P (2000) Effects of curing conditions on properties of concrete using slag replacement Cement and Concrete Research, 30(3):465–472 [20] Mohamed, H A (2011) Effect of fly ash and silica fume on compressive strength of self-compacting concrete under different curing conditions Ain Shams Engineering Journal, 2(2):79–86 [21] Kim, J K., Han, S H., Song, Y C (2002) Effect of temperature and aging on the mechanical properties of concrete: Part I Experimental results Cement and Concrete Research, 32(7):1087–1094 [22] TCVN 7570:2006 Cốt liệu cho bê tông vữa – Yêu cầu kỹ thuật Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [23] TCVN 6260:2009 Xi măng Pooc lăng hỗn hợp - Yêu cầu kỹ thuật Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [24] TCVN 10302:2014 Phụ gia hoạt tính tro bay dùng cho bê tông, vữa xây xi măng Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [25] TCVN 8827:2011 Phụ gia khống hoạt tính cao dùng cho bê tơng vữa - ilicafume tro trấu nghiền mịn Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [26] PCA Committee (2002) Design and Control of Concrete Mixtures, Chapter 3: Fly Ash, Slag, Silica Fume, and Natural Pozzolans EB001 [27] TCVN 3106:1993 Hỗn hợp bê tông nặng - Phương pháp thử độ sụt Bộ Khoa học Cơng nghệ, Việt 71 Chính, N V., Thuật, Đ C / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng Nam [28] BS EN 12390-7:2019 Testing hardened concrete- Density of hardened concrete British Standard Institute, London [29] TCVN 3118:1993 Bê tông nặng – Phương pháp xác định cường độ chịu nén Bộ Khoa học Công nghệ, Việt Nam [30] Arezoumandi, M., Volz, J S (2013) Effect of fly ash replacement level on the shear strength of highvolume fly ash concrete beams Journal of Cleaner Production, 59:120–130 [31] Ajileye, F V (2012) Investigations on microsilica (silica fume) as partial cement replacement in concrete Global Journal of Research In Engineering, 12(1-E) [32] Thomas, M D A (2007) Optimizing the use of fly ash in concrete, volume 5420 Portland Cement Association Skokie, IL [33] http://concretebasics.org/articles/chemical-nature-fly-ash-concrete/ [34] Raveendran, K G., Rameshkumar, V., Saravanan, M., Kanmani, P., Sudhakar, S (2015) Performance of silica fume on strength and durability of concrete International Journal of Innovative Research in Science Engineering and Technology, 4:10162–10166 [35] Mehta, P K., Gjørv, O E (1982) Properties of portland cement concrete containing fly ash and condensed silica-fume Cement and Concrete Research, 12(5):587–595 [36] Carette, G G., Malhotra, V M (1983) Mechanical properties, durability, and drying shrinkage of Portland cement concrete incorporating silica fume Cement, Concrete and Aggregates, 5(1):3–13 72 ... Ảnh hưởng silicafume, tro bay môi trường dưỡng hộ đến cường độ chịu nén bê tông a Ảnh hưởng silicafume tro bay đến cường độ chịu nén bê tơng dưỡng hộ nước Hình thể cường độ chịu nén mẫu bê tông. .. Cường độ chịu nén bê tông ngâm nước Hệ số k = Cường độ chịu nén bê tông ngâm nước