Đồ án bê tông 2 bài làm để tham khảo. không chịu trách nhiệm về nội dung. không sao chép.
11 Đồ án Bê Tông GVHD: PhD Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Chọn chiều dày sàn: Xem sàn là tuyệt đối cứng, sàn ko dịch chuyển chịu tải trọng ngang, chuyển vị mọi điểm là Chọn chiều dày sàn theo khả chịu lực và thuận tiện cho thi công: Ngoài cần hs ≥ hmin Theo TCXDVN 5574 : 2012 quy định chiều dày bản toàn khối không nhỏ hơn: + Đối với sàn mái: 40 mm + Đối với sàn nhà và cơng trình cơng trình cơng cộng: 50 mm + Đối với sàn tầng nhà sản xuất: 60 mm + Đối với bản làm từ bêtông nhẹ cấp B7.5 và thấp hơn: 70 mm - Theo sách Sàn sườn bêtông toàn khối GS TS Nguyễn Đình Cớng chiều dày sàn phụ thuộc vào nhịp và tải trọng tác dụng có cơng thức sơ sau: D Ln m 1 hs = ( : ) Ln 30 35 1 hs = ( : ) Ln 40 45 1 hs = ( : ) Ln 40 45 hs = + Bản chịu uốn phương: + Bản chịu uốn hai phương: + Bản consol: -Trong Ln là nhịp tính tốn: hs=( = (40 = ( 100 : 89 ) mm STT Loại Ô Ln hs (mm) 6400 Bản phương 160-142 Bản phương 5500 138-122 Hs chọn 150mm 130mm → sơ bộ hs = 140mm 1.1.1.1Chọn tiết diện dầm: Theo GS.TS Nguyễn Đình Cớng tiết diện dầm phụ thuộc vào nhịp dầm, có cơng thức sơ sau: + Chiều cao dầm: + chiều rộng dầm: Trong : Phụ thuộc vào tính chất khung và tải trọng : đới với dầm [Type here] Đồ án Bê Tơng GVHD: PhD Đồng Tâm Võ Thanh Sơn : đối với dầm phụ : đới với cơngxơn Dầm (l = m) theo L2 - Chọn: hd = 600(mm) Chọn: bd = 300(mm) Dầm (l = 6.4 m) theo L1 - Chọn: hd = 600(mm) Chọn: bd = 300(mm) Dầm phụ (l = 6.4 m) - Chọn: hd = 500(mm) Chọn: bd = 200(mm) Dầm (l = 2.3 m) theo L3 - Chọn: hd = 300(mm) Chọn: bd = 300(mm) Dầm Dầm theo L1 Dầm theo L2 Dầm theo L3 Dầm consol Dầm phụ nhịp 5500mm 6400mm 2800mm 1400mm 6400mm H dầm 600mm 600mm 300mm 250mm 400mm 1.1.1.21.4.1.3 Chọn tiết diện cợt Tiết diện ngang cột tính sơ sau: [Type here] B dầm 300mm 300mm 300mm 150mm 200mm Đồ án Bê Tông GVHD: PhD Đồng Tâm Võ Thanh Sơn nt Fc = bc × hc = k ∑ Aq i s i= γ b Rb k: hệ số xét đến ảnh hưởng tải trọng ngang (k = 0,8 – 1,4), đối với nhà nhiều tầng có vách cứng k = 0,9 – - nt : Tổng số sàn nằm cột - Ai: diện tích truyền tải từ sàn vào cột tầng thứ i - qsàn i: tải trọng toàn phần phân bớ sàn ( cơng trình dân dụng qsàn i = – 14 kN/m2, bao gồm trọng lượng toàn kết cấu dầm sàn, tường vách ngăn, thiết bị và hoạt tải sử dụng) - - γb : hệ số điều kiện làm việc Rb: cường độ chịu nén tính tốn bê tơng - Cột góc m q A số (kG/m2) (m2) tầng 1200 10,72 1200 10,72 1200 10,72 1200 10,72 Cột Giữa m q A số (kG/m2) (m2) tầng 1200 35.2 1200 35.2 1200 35.2 1200 35.2 Cột Biên m q A số (kG/m2) (m2) tầng 1200 17,6 1200 17,6 1200 17,6 1200 17,6 Cột hành lang m q A 2) số (kG/m (m2) [Type here] N (kG) 12864 25728 38592 51456 N (kG) 42240 84480 126720 168960 k hệ số 1.3 1.3 1.3 1.3 Rb k hệ số 1.1 1.1 1.1 1.1 Ftinh Fchon h chọn b chọn (kG/Cm2) (cm2) (cm2) cm cm 145 145 145 145 115,3 230,6 346 461,3 900 900 900 900 30 30 35 35 30 30 35 35 Rb Ftinh Fchon h chọn b chọn (kG/Cm2) (cm2) (cm2) cm cm 145 145 145 145 320.4 640,8 961,3 1281,7 1600 1600 1600 2025 40 40 45 45 40 40 45 45 Ftinh N k Rb (kG) hệ số (kG/Cm2) (cm2) (cm2) cm cm 21120 42240 63360 84480 1.2 1.2 1.2 1.2 145 145 145 145 900 900 900 1225 30 30 35 35 30 30 35 35 N (kG) k hệ số Rb Ftinh 2) (kG/Cm (cm2) 174,7 350 524,3 700 C1 C1 C1 C1 C3 C3 C3 C4 Fchon h chọn b chọn Fchon h chọn b chọn (cm2) cm cm C1 C1 C1 C2 Đồ án Bê Tông tầng 1200 1200 1200 1200 1.2 25,3 25,3 25,3 25,3 GVHD: PhD Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 30360 60720 91080 121440 1.1 1.1 1.1 1.1 145 145 145 145 230,3 460,6 690 921,2 1600 1600 1600 1600 35 35 40 40 35 35 40 40 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG Tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm: • Trọng lượng bản thân sàn • Tĩnh tải phụ thuộc lớp cấu tạo sàn • Hoạt tải phụ thuộc mục đích sử dụng sàn Tĩnh tải bao gồm trọng lượng bản thân kết cấu sàn, dầm, cột….trọng lượng tường xây dầm biên, trọng lượng lớp hoàn thiện sàn… Theo yêu cầu sử dụng, khu vực có chức khác có cấu tạo sàn khác nhau, tĩnh tải sàn tương ứng có giá trị khác Các kiểu cấu tạo sàn tiêu biểu là sàn văn phòng, sàn ban cơng, sàn hành lang và sàn vệ sinh Các loại sàn này có cấu tạo sau: Sàn tầng điển hình Hình 3.1 - Các lớp cấu tạo sàn tầng điển hình • TĨNH TẢI Tĩnh tải tác dụng lên sàn hộ và hành lang Loại tải trọng TĨNH TẢI [Type here] Chiều dày δ (m) Trọng lượng riêng γ (kN/m3) Tải trọng tiêu chuẩn Gạch Ceramic 0.01 20 0.20 Vữa lót 0.015 18 0.27 1.2 0.324 Sàn BTCT 0.14 25 3.5 1.2 4.2 Lớp cấu tạo (kN/ m2) Hệ số vượt tải n 1.2 Tải trọng tínhtốn (kN/ m2) 0.24 C3 C3 C3 C3 Đồ án Bê Tông GVHD: PhD Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Vữa trát 0.015 Đường ống thiết bị 18 0.27 0.5 0.5 Tải trọng tường xây sàn 1.2 1.2 0.324 0.6 1.2 TỔNG 4.74 5.68 Tĩnh tải sàn nhà vệ sinh Chiều dày δ (m) Trọng lượng riêng γ (kN/m3) Tải trọng tiêu chuẩn Gạch Ceramic 0.01 20 0.20 1.2 0.24 Vữa lót 0.015 18 0.27 1.2 0.324 Lớp chống thấm 0.003 10 0.03 1.2 0.036 Sàn BTCT 0.14 25 3.5 1.2 4.2 Vữa trát 0.015 18 0.27 1.2 0.324 0.5 0.5 1.2 0.6 Tải trọng tường xây sàn 1.2 TỔNG 4,77 Loại tải trọng TĨNH TẢI Lớp cấu tạo Đường ống thiết bị (kN/ m2) Hệ sớ vượt tải n Tải trọng tính tốn (kN/ m2) 5,72 Tĩnh tải sàn tầng mái Loại tải trọng TĨNH TẢI [Type here] Chiều dày δ (m) Trọng lượng riêng γ (kN/m3) Tải trọng tiêu chuẩn Gạch chống nóng 0.01 20 0.20 1.2 0.24 Vữa lót 0.015 18 0.27 1.2 0.324 Lớp chống thấm 0.003 10 0.03 1.2 0.036 Sàn BTCT 0.1 25 2.5 1.2 Vữa trát 0.015 18 0.27 1.2 0.036 Lớp cấu tạo (kN/ m2) Hệ sớ vượt tải n Tải trọng tính tốn (kN/ m2) Đồ án Bê Tông GVHD: PhD Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Đường ống thiết bị 0.5 0.5 1.2 Tải trọng tường xây sàn 1.2 TỔNG 4.31 4.52 • HOẠT TẢI Tải trọng tiêu chuẩn Hệ sớ vượt tải Hoạt tải tính tốn STT Tên sàn Sàn điển hình 2,5 1.40 3,5 Mái khơng sử dụng 0.75 1.40 1.96 Tính Tải Tường xây = 1.2 x 15x 0.2 x (3.6-0.6)=10,8 kN/m Trong : + n:là hệ số vượt tải + : Trọng lượng riêng tường + b: là bề dày tường + :Chiều cao tường + Chiều cao dầm Tải tường gán vào dầm theo bản vẽ kiến trúc Tính tỉnh tải gió: Ta có cơng trình Trường học [Type here] 0.6 Đồ án Bê Tông GVHD: PhD Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Địa điểm xây dựng Bình Thuận thị xã Phan Thiết ,Vùng áp lực gió: IIA; Áp lực gió tiêu chuẩn 0.083((theo bảng mục 6.4, bảng mục 6.5 và phục lục D, TCVN 2737 :1995) Cao độ tầng Tầng Tầng Tầng Tầng Tầng Tầng Cao độ tầng Giá trị tiêu chuẩn thành phần gió tĩnh tính theo cơng thức: = :Giá trị áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng theo phụ lục D :là hệ sớ tính đến sự thay đổi áp lực gió theo độ cao lấy theo bảng (TCVN 2737:1995), tính nơi suy c: hệ sớ khí động theo bảng (TCVN 2737:1995) Mặt đón gió c =0.8, mặt hút gió c= 0.6 Áp lực pháp tuyến Wx , Wy tính theo mặt cản cơng trình theo hướng trục x và y, có: Với: là bề rộng cơng trình theo phương x là bề rộng cơng trình theo phương y = ; = tầng lại tính tương tự + Sy diện tích đón gió theo phương y + Sx diện tích đón gió theo phương x Kết quả tính gió tĩnh Tầng STORY4 STORY3 STORY2 [Type here] zj (m) 14.4 10.8 7.2 k(zj) Wj (T/m2) Bx (m) By (m) S đón gió x S đón gió y Fx (T) Fy (T) 1.068 0.124 31.1 44 161.2 111.96 20.01 13.89 1.014 0.118 31.1 44 161.2 111.96 19.00 13.19 0.942 0.109 31.1 44 161.2 111.96 17.66 12.26 Đồ án Bê Tông STORY1 BASE GVHD: PhD Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 3.6 0.832 0.097 31.1 44 241.9 167.9 23.38 16.23 0.000 0.000 31.1 44 0 0.00 0.00 Vật liệu sử dụng Cấp độ bền bê tông Loại thép B25 AI Rsc (MPa) Rb (MPa) 14.5 Rs (MPa) Rbt (MPa) Rsw 1.05 (MPa) En (MPa) En (MPa) 30000 φ < 10 mm 225 225 175 210000 φ ≥ 10 mm 280 280 225 210000 AII Thiết Kế Sàn Sơ Đồ Tính [Type here] Đồ án Bê Tông GVHD: PhD Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Khi tỉ sớ L2/L1 < và liên kết cạnh hoặc cạnh liền kề xem là kê và làm việc phương L2 và L1 của sàn Tính tốn bản sàn tính bản đơn theo sơ đồ đàn hồi, tùy theo điều kiện liên kết bản và dầm hay tường bê tơng mà chọn sơ đồ tính bản cho phù hợp -Bản kê bốn cạnh: + Đối với sàn điển hình →Bảng làm việc theo hai phương + Đối với sàn hành lang →Bảng làm việc theo phương (cạnh ngắn) + Đối với sàn bang công →Bảng làm việc theo phương (cạnh ngắn) -Tuy theo điều kiện liên kết cạnh, ta chọn sơ đồ bản tương ứng, nội suy giá trị dùng để tính tốn + Liên Kết lên tường xem là tựa đơn : Bản kê lên tường, bản lắp ghép Bản tựa lên dầm BTCT (đổ toàn khới) có + Liên kết xem là ngàm khi: Bản tựa lên dầm BTCT (đổ toàn khới) có Dựa vào mặt bớ trí sàn, sớ liệu thiết kế dầm sàn.Ta có: + Sàn điển hình: hb = 140(mm) + Chiều cao dầm theo phương L1; L2 là → hdc = 600(mm) => Vậy bảng sàn liên kết ngàm cạnh Ta có thể dùng phần mềm PTHH tính thủ cơng tùy theo độ phức tạp cơng trình thiết kế → chọn cách tính thủ cơng Vì là bản sàn liên kết ngàm cạnh nên ta dùng sơ đồ loại bản sàn sớ để tính sàn làm việc theo phương [Type here] Đồ án Bê Tông GVHD: PhD Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Cơng thức tính momen lớn nhịp và gới: [Type here] 1.3.4.1Thép dọc chịu lực - Tương tự đới với cột, tính tốn cớt thép cho dầm tiến hành với sự hỗ trợ phần mềm ETABS 9.7.4 xuất nội lực, sau dùng phần mềm Microsoft Office Excel 2010 tính tốn cớt thép - Đới với dầm ta chi cần tính thép ứng với trường hợp mômen nội lực lớn Từ kết quả giải nội lực ETABS, chọn trường hợp biểu đồ bao “BAO1”, nội lực là giá trị lớn với kết quả cho bản Các thông số vật liệu: Thép AII : Rs = 280000 (kN/m2); Rsc = 280000 (kN/m2) Bê tông B25 : Rb =14500 (kN/m2) ; Rbt = 1050(kN/m2) - Hệ số làm việc dầm bê tông nặng đông rắn tự nhiên γb = - Hệ số làm việc thép γ s = Tính tốn cớt thép tiến hành theo trình tự: Giả thiết agt, tính h0 = h – a αm = ( ξ = − − 2.α m Ast = - M γ b R b b.h o2 ) ξ R b γ b bh γ s R s Kiểm tra hàm lượng cốt thép : A μ= s bh μ = 0.05% μ max = ξ R R b 14.5 3.08% = × 0.604 0.595 = 2.4% R s 365 280 μ ≤ μ ≤ μ max Với: αr = 0.418 ζr = 0.595 Tên dầm Tên dầm Vị trí Mmax b mặt cắt (kNm) (mm) Vị trí mặt cắt Dầm trục EDầm mái-1 trục E điển hình-1 Dầm trục EDầm mái-2 trục E điển hình-2 Dầm trục EDầm mái-3 trục E điển hình-3 Dầm trục EDầm mái-4 trục E điển hình-4 Dầm trục EDầm mái-5 trục E điển hình-5 Dầm trục E mái-6 Dầm trục E điển hình-6 Gối A Mmax (kNm) b (mm) h h (mm) (mm) a = a' h0 (mm) (mm) a = a' (mm) h0 αm ξ As (mm2) αm Chọn thé As (mm2) ξ Chọn (mm) -28.5 300 600 40 114.94 300 600 40 -110.7 300 -96.4 300 -179.70 300 Nhịp AB 44.6 118.00 Gối B -85.6 300 Gối A -205.60 600 40 Gối NhịpA AB -85.6 300 -206.00 300300 600600 40 40 560 560 Nhịp ABB Gối 122.20 300300 600600 40 40 560 560 Gối BA Gối -172.00 300300 600600 40 40 560 560 Gối NhịpA AB -179.00 78.2 300300 600600 40 40 560 560 118.90 -109.9 300300 600600 40 40 560 560 Gối BA Gối -177.30 -108.6 300300 600600 40 40 560 560 0.130 0.0830.140 1215.67 0.080 722.61 2Ø18 + Ø Gối NhịpA AB -175.00 66.2 300300 600600 40 40 560 560 0.128 0.0500.138 1198.64 0.049 432.97 2Ø18 + Ø Nhịp ABB Gối 114.00 -113.2 300300 600600 40 40 560 560 0.084 0.0870.087 0.083 754.67760.26 2Ø18 + Ø Gối Gối BA -187.00 -123.1 300300 600600 40 40 560 560 0.137 0.0950.148 1287.93 0.090 824.11 2Ø18 + 4Ø 2Ø NhịpA AB Gối -208.50 106.8 300300 600600 40 40 560 560 0.153 0.0820.167 1450.66 0.078 710.10 2Ø18 + 4Ø 2Ø Gối Nhịp ABB 163.00 -32.3 300300 600600 40 40 560 560 0.024 0.119 0.0240.128 208.49 1110.40 2Ø18 + 3Ø 2Ø Gối B -87.00 300 600 40 560 Gối A Nhịp AB Nhịp AB Gối B Gối B Gối A Gối A Nhịp AB Gối B Nhịp ABB Gối -89.00 162.50 -207.90 48.2 -88.6 -91.7 Dầm điển hình trục E 300 300 300 300 300 300 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 560 560 0.021 0.021 183.70 2Ø18 + Ø 560 0.084 0.088 766.83 2Ø18 + 3Ø 2Ø 0.081 0.085 737.23 2Ø18 + 4Ø 2Ø 0.071 0.073 638.20 2Ø18 + Ø 0.033 0.033 289.25 2Ø18 + Ø 0.063 0.065 564.21 2Ø18 + Ø 0.063 0.065 564.21 2Ø18 + Ø 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 0.065 0.119 0.152 0.132 0.087 0.151 0.151 0.035 0.090 0.065 3Ø 0.068 587.43 0.127 1106.75 0.166 1446.07 0.142 1233.49 4Ø 0.091 788.26 3Ø 0.164 1428.50 4Ø 0.165 1431.55 4Ø 0.094 817.77 3Ø 0.036 0.067 313.03 584.70 2Ø18 + Ø 2Ø18 + Ø 4Ø 0.126 1176.49 0.067 0.0700.135 605.92 2Ø18 + Ø 4Ø 0.131 0.0590.141 1228.29 0.057 513.90 2Ø18 + Ø 3Ø 0.087 0.0840.091 0.081 731.66794.58 2Ø18 + Ø 4Ø 4Ø 3Ø 0.064 0.066 573.77 3Ø - Bớ trí cớt dọc Theo TCVN 5574 : 2012 Lớp bê tông bảo vệ cốt thép + Đối với cốt dọc: a0 ≥ (φmax, 25) với φmax là đường kính lớn thép dọc + Đối với cốt đai: a0 ≥ (φ, 20) với φ là đường kính cớt đai + Lấy lớp bê tơng bảo vệ cho dầm ao = 25 Khoảng cách cốt thép Khoảng cách cốt thép: t ≥ (φmax, 30) đối với cốt thép đặt t ≥ (φmax, 25) đối với cốt thép đặt Neo cốt thép và nối cốt thép R lan = ω an s + ∆λ an ÷d Đoạn neo và nới cớt thép tính theo Rb - - Để tiện việc quản lý và thi công , neo nới cớt thép phương pháp nới chồng chiều dài đoạn neo, nối sau: + Nối vùng chịu kéo: lan3 = 30φ + Nối vùng chịu nén: lan2 = 20φ Khi xét động đất: + Các cốt thép đáy dầm kéo qua nút phải cắt đoạn không nhỏ l cr (chiều dài vùng tới hạn cấu kiện, với dầm lcr chiều cao dầm • Cớt ngang Tính cớt đai cho tiết diện bên trái gới có lực cắt lớn Q= 192.3 kN Khả chịu cắt bê tông: Qb= ϕb3(1 + ϕf + ϕn)γbRbtbho = 0.6 x x x 1.05 x 300 x 560 = 105.84kN ϕf = ϕn= Vì Q > Qb => phải tính cớt đai Giả sử chọn cốt đai φ8, nhánh: stt = Rswnπφ = x 10-6 = 47mm Với = với bê tông nặng smax = = x 10-3 = 771 mm Với = 1.5 với bê tơng nặng Vì hd = 600 > 450 nên: sct= min( ,300mm) = min(300,300) = 300mm stt= 47mm Chọn cốt đai s= smax= 771mm sct= 300mm → Chọn s= 200mm bớ trí đoạn L/4 gần gối, đoạn L/2 nhịp chọn s= 250mm Kiểm tra khả chịu ứng suất nén: ϕb1= – 0.01γbRb = 1– 0.01x14.5= 0.855 Asw= n.Aw = π = 2π = 32π ϕw1= + 5αµu= + = + = 1.059 < 1.3 Q 0.3ϕb1 ϕw1 = 661.7kN Q = 192.3 kN < 661.7 kN → kích thước tiết diện lựa chọn là hợp lý, dầm đủ khả chịu ứng suất nén Tính toán cốt thép dầm trục 1.3.4.2Thép dọc chịu lực - Tương tự đới với cột, tính tốn cớt thép cho dầm tiến hành với sự hỗ trợ phần mềm ETABS 9.7.4 xuất nội lực, sau dùng phần mềm Microsoft Office Excel 2010 tính tốn cớt thép - Đới với dầm ta chi cần tính thép ứng với trường hợp mômen nội lực lớn Từ kết quả giải nội lực ETABS, chọn trường hợp biểu đồ bao “BAO1”, nội lực là giá trị lớn với kết quả cho bản Các thông số vật liệu: Thép AII : Rs = 280000 (kN/m2); Rsc = 280000 (kN/m2) Bê tông B25 : Rb =14500 (kN/m2) ; Rbt = 1050(kN/m2) - Hệ số làm việc dầm bê tông nặng đông rắn tự nhiên γb = - Hệ số làm việc thép γ s = Tính tốn cớt thép tiến hành theo trình tự: Giả thiết agt, tính h0 = h – a αm = ( ξ = − − 2.α m Ast = - M γ b R b b.h o2 ξ R b γ b bh γ s R s ) Kiểm tra hàm lượng cốt thép : μ= As bh μ = 0.05% μ max = ξ R R b 14.5 3.08% = × 0.604 0.595 = 2.4% R s 365 280 μ ≤ μ ≤ μ max Với: αr = 0.418 ζr = 0.595 Dầm điển hình trục Tên dầm Dầm trục điển hình-1 Vị trí Dầm trục điển hình-3 Dầm trục điển hình-4 h a = a' h0 mặt cắt (kNm) (mm) (mm) (mm) (mm) Gối A -103 300 600 40 560 300 600 40 560 300 600 40 560 300 600 40 560 300 600 40 560 Nhịp AB Gối A Nhịp AB 233.2 -299 -270.2 203.53 ξ As (mm2) Chọn thép Acs (mm2) µ ch (%) 0.076 0.079 683.76 4Ø22 1520 0.9 0.189 1642.2 5Ø22 0.171 1900 1.13 6Ø22 0.219 0.251 2180.0 2280 1.35 0.198 0.223 1939.37 6Ø22 2280 1.35 4Ø22 0.162 1520 0.9 0.149 1412.7 Gối B -176.8 300 600 40 560 0.130 0.139 1211.97 4Ø22 1520 0.9 Gối A -23.2 300 600 40 560 0.017 0.017 149.24 4Ø22 1520 0.9 Nhịp AB -12.2 300 600 40 560 0.009 0.009 78.16 4Ø22 1520 0.9 Gối B -23.2 300 600 40 560 0.017 0.017 149.24 4Ø22 1520 0.9 Gối A -177.8 300 600 40 560 0.130 0.140 1219.38 4Ø22 1520 0.9 300 600 40 560 1520 0.9 0.162 1408.6 4Ø22 0.149 300 600 40 560 6Ø22 0.223 1941.8 2280 1.35 300 600 40 560 6Ø22 0.220 0.251 2185.9 2280 1.35 300 600 40 560 0.189 1646.9 5Ø22 0.171 1900 1.13 300 600 40 560 0.075 0.079 683.06 4Ø22 1520 0.9 Nhịp AB Gối B Dầm trục điển hình-5 b αm Gối B Dầm trục điển hình-2 Mmax Gối A Nhịp AB Gối B 203 -270.5 -299.7 233.8 -102.9 0.198 Bớ trí cớt dọc - Theo TCVN 5574 : 2012 Lớp bê tông bảo vệ cốt thép + Đối với cốt dọc: a0 ≥ (φmax, 25) với φmax là đường kính lớn thép dọc + Đới với cốt đai: a0 ≥ (φ, 20) với φ là đường kính cớt đai + Lấy lớp bê tơng bảo vệ cho dầm ao = 25 Khoảng cách cốt thép Khoảng cách cốt thép: t ≥ (φmax, 30) đối với cốt thép đặt t ≥ (φmax, 25) đối với cốt thép đặt Neo cốt thép và nối cốt thép R lan = ω an s + ∆λ an ÷d Đoạn neo và nới cớt thép tính theo Rb - - Để tiện việc quản lý và thi công , neo nối cốt thép phương pháp nới chồng chiều dài đoạn neo, nối sau: + Nối vùng chịu kéo: lan3 = 30φ + Nối vùng chịu nén: lan2 = 20φ Khi xét động đất: + Các cốt thép đáy dầm kéo qua nút phải cắt đoạn không nhỏ l cr (chiều dài vùng tới hạn cấu kiện, với dầm lcr chiều cao dầm • Cớt ngang Tính cớt đai cho tiết diện bên trái gới có lực cắt lớn Q= 226.02 kN Khả chịu cắt bê tông: Qb= ϕb3(1 + ϕf + ϕn)γbRbtbho = 0.6 x x x 1.05 x 300 x 560 = 105.84kN ϕf = ϕn= Vì Q > Qb => phải tính cớt đai Giả sử chọn cốt đai φ8, nhánh: stt = Rswnπφ = x 10-6 = 17mm Với = với bê tông nặng smax = = x 10-3 = 656 mm Với = 1.5 với bê tơng nặng Vì hd = 600 > 450 nên: sct= min( ,300mm) = min(300,300) = 300mm stt= 17mm Sinh viên : Nguyễn Văn Tình MSSV : 1551020130 Chọn cốt đai s= smax= 656mm sct= 300mm → Chọn s= 200mm bớ trí đoạn L/4 gần gối, đoạn L/2 nhịp chọn s= 250mm Kiểm tra khả chịu ứng suất nén: ϕb1= – 0.01γbRb = 1– 0.01x14.5= 0.855 Asw= n.Aw = π = 2π = 32π ϕw1= + 5αµu= + = + = 1.059 < 1.3 Q 0.3ϕb1 ϕw1 = 661.7kN Q = 226.02 kN < 661.7 kN → kích thước tiết diện lựa chọn là hợp lý, dầm đủ khả chịu ứng suất nén Sinh viên : Nguyễn Văn Tình MSSV : 1551020130 Cài đặt số liệu định nghĩa hệ tọa độ trục, mặt và tầng Khai báo, định nghĩa các thông số Định nghĩa vật liệu: (Define > Material …) Định nghĩa tiết diện cột, dầm, sàn: (Define > Frame Sections, Area-Shell Sections, …) Định nghĩa trường hợp tải trọng: (Define > Load Pattern, Load Case, …) Sinh viên : Nguyễn Văn Tình MSSV : 1551020130 Sinh viên : Nguyễn Văn Tình MSSV : 1551020130 Dựng mơ hình Dựng mơ hình,vẽ cột, dầm, sàn: (Draw / Frame,Area…) Khai báo điều kiện biên: (Assign > Joint/Point > Restraint (supports) …) Gán tải trọng cho trường hợp tải: (Assign > Frame (Area) > Load …) Sinh viên : Nguyễn Văn Tình MSSV : 1551020130 Sinh viên : Nguyễn Văn Tình MSSV : 1551020130 Sinh viên : Nguyễn Văn Tình MSSV : 1551020130 …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… Sinh viên : Nguyễn Văn Tình MSSV : 1551020130