đồ án bê tông 2 đại học xây dựng full file bản vẽ

SỐ LIỆU CHO TRƯỚC STT L2(m) 2.7 L1(m) 6.5 B(m) 4.2 Ptc(daN/m2) Ht(m) 430 3.3 Địa điểm Hà nội Sơ đồ 10 I) LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 1) Chọn vật liệu sử dụng Sử dụng bê tông cấp độ bền B15 có: R = 8,5 MPa ; R =0,75 MPa Sử dụng thép : 10 nhóm thép A-I có R = R = 225 MPa > 10 nhóm thép A-II có R = R = 280 MPa 2) Lựa chọn giải pháp kết cấu cho sàn Lựa chọn giải pháp sàn sườn tồn khối ,khơng bố trí dầm phụ ,chỉ có dầm qua cột 3) Chọn kích thước chiều dày sàn Ta chọn chiều dày sàn theo cơng thức h= Trong : = L1 /L2 L1: kích thước cạnh ngắn tính tốn L2: kích thước cạnh ngắn tính tốn k: hệ số tăng chiều dày tải trọng lớn  Với sàn phòng - Hoạt tải tính tốn: p = p.n = 430.1,2 = 516 (daN/m) - Tĩnh tải tính toán (chưa kể trọng lượng sàn BTCT) Các lớp vật liệu Tiêu chuẩn n Tính tốn -Gạch ceramic dày mm,=2200 daN/m 0,008.2200 = 20 daN/m 17,6 1,1 19,36 60 1,3 78 30 1,3 39 -Vữa lát dày 30 mm, daN/m 0,03.2000 = 60 daN/m -Vữa trát dày 15 mm, daN/m 0,015.2000 = 30 daN/m Cộng: Do tường xây trực tiếp lên sàn nên tĩnh tải tính tốn: g= 136,36 (daN/m) tải trọng phân bố tính tốn sàn q0 = g0 + ps = 136,36+516 = 652,36(daN/m2) - Ta có q0>400(daN/m2) => k = = 1,177 - =B/L1 = 4,2/6,5 = 0,646 + Chiều dày sàn phòng : h = (m) Chọn 12 (cm) Vậy kể tải trọng thân sàn BTCT + Tĩnh tải tính tốn sàn phòng 136,36 + 2500.0,12.1,1 = 466,36 (daN/m) + Tổng tải trọng phân bố tính tốn sàn phòng 516 + 466,36 = 982,36 (daN/m)  Với sàn hành lang + Hoạt tải tính tốn: 530.1,2 = 636 (daN/m) 136,36 + Tĩnh tải tính tốn (chưa kể trọng lượng sàn BTCT) g= 136,36 (daN/m) tải trọng phân bố tính tốn sàn q0 = g0 + ps = 136,36+636 = 772,36(daN/m2) - Ta có q0>400(daN/m2) => k = = 1,245 - = L2/B = 2,7/4,2 = 0,64 + Chiều dày hành lang: h = (m) Để dễ thi cơng đơn giản hóa cơng tác ván khn Chọn 12(cm) Vậy kể tải trọng thân sàn BTCT + Tĩnh tải tính tốn sàn hành lang 136,36 + 2500.0, 12.1,1 = 466,36 (daN/m) + Tổng tải trọng phân bố tính tốn sàn hành lang (daN/m)  Với sàn mái + Hoạt tải tính tốn: = 75.1,3 =97,5 (daN/m) + Tĩnh tải tính toán (chưa kể trọng lượng sàn BTCT) Các lớp vật liệu Tiêu chuẩn n Tính tốn -Vữa trát trần dày 15mm,2000 daN/m 0,015.2000 = 30 daN/m 30 1,3 39 60 1,3 78 -Vữa lót dày 30mm, daN/m 0,03.2000 = 60 daN/m -gạch nem dày 40mm, daN/m 0,04.1800 = 72 daN/m 72 1,1 79,2 180 1,3 234 -Bê tông tạo dốc dày trung bình 150mm, daN/m 0,15.1200 = 180 daN/m Cộng: Tĩnh tải sàn mái là: 430,2 (daN/m) Vì tải trọng phân bố tính tốn sàn 97,5 + 430,2 = 527,7 (daN/m) - Ta có q0>400(daN/m2) => k = = 1,1 - =B/L1 = 4,2/6,5 = 0,646 + Chiều dày sàn phòng (tính theo sàn lớn) h = (m) Ta chọn chiều dày ô sàn lớn ô sàn bé mái (cm) Vậy kể tải trọng thân sàn BTCT + Tĩnh tải tính tốn sàn mái 430,2 + 2500.0, 11.1,1 = 732,7 (daN/m) + Tổng tải trọng phân bố tính tốn sàn mái (daN/m) 4)Lựa chọn kích thước tiết diện phận *) Kích thước tiết diện dầm a) Dầm phòng ( Dầm AB) Nhịp dầm 6,5 (m) 430,2 (m) Chọn chiều cao dầm : =0,6 (m) ,bề rộng dầm 0,22 (m) b) Dầm hành lang Nhịp dầm L = L2 = 2,7(m) nhỏ Chọn hd = 0,3 m bề rộng dầm bd = 0,22 m c)Dầm dọc nhà Nhịp L = B = 4,2 m 0,32 m Chọn chiều cao dầm : =0,35(m) ,bề rộng dầm 0,22 (m) *) Kích thước tiết diện cột Diện tích tiết diện cột tính theo công thức A= a)Cột trục B,C + Diện truyền tải cột trục B + Lực dọc tải phân bố sàn 1102,36.5,67+982,36.13,65 = 19660 (daN) + Lực dọc tải trọng tường ngăn dày 220 mm (6,5/2 + 4,2).3,3 = 12637 (daN) (ở lấy sơ chiều cao tường chiều cao tầng nhà ) + Lực dọc tải phân bố sàn mái 830,2.19,32 = 16039 (daN) Với nhà tầng có sàn sàn mái 3(19660 +12637) + 16039 = 112930 (daN) Để kể đến ảnh hưởng moment ta chọn k = 1,1 1461 (cm) Vậy ta chọn kích thước cột trục B trục C 2240cm = 880 (cm) b)Cột trục A,D Cột trục A D có diện tích chịu tải nhỏ diện chịu tải cột trục B,để thiên an tồn định hình ván khn, ta chọn khích thước tiết diện cột trục A D (2240cm) với cột trục B => Càng lên cao lực dọc giảm nên ta chọn kích thước tiết diện cột sau: + Cột trục A,B,C,D có kích thước 2240 (cm) cho cột tầng cột tầng 2230 (cm) cho cột tầng cột tầng Hình Diện chịu tải cột Hình 4 3 2 1 A B C D II) SƠ ĐỒ TÍNH TỐN KHUNG PHẲNG 1) Sơ đồ hình học Hình 2)Sơ đồ kết cấu Mơ hình hóa kết cấu khung thành đứng (cột) ngang (dầm) với trục hệ kết cấu tính đến trọng tâm tiết diện a, Nhịp tính tốn dầm Nhịp tính tốn dầm lấy khoảng cách trục cột + Xác định nhịp tính tốn dầm AB dầm CD = 6,5 + 0,11 + 0,11 – 0,3/2 – 0,3/2 = 6,42 (m); (ở lấy trục cột trục tầng tầng 4) +Xác định nhịp tính tốn dầm BC = 2,7 - 0,11-0,11 + 0,3/2+0,3/2 = 2,78 (m); (ở lấy trục cột trục tầng tầng 4) b Chiều cao cột Chiều cao cột lấy khoảng cách trục dầm Do trục dầm khung thay đổi tiết diện nên ta xác định chiều cao cột theo trục dầm hành lang (dầm có tiết diện nhỏ hơn) + Xác định chiều cao cột tầng Lựa chọn chiều sâu chơn móng từ mặt đất tự nhiên (cốt-0,45) trở xuống; 3,3 + 0,45 + 0,5 – 0,3/2 = 4,1 (m); (với Z = 0,45 m khoảng cách từ cốt 0.00 đến mặt đất tự nhiên ) + Xác định chiều cao cột tầng 2,3,4 (m) Ta có sơ đồ kết cấu thể hình vẽ Hình Sơ đồ kết cấu khung ngang III) XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG ĐƠN VỊ 1.Tĩnh tải đơn vị + Tĩnh tải sàn nhà 466,36 (daN/m) + Tĩnh tải sàn hành lang 466,36 (daN/m) + Tĩnh tải sàn mái 732,7 (daN/m) + Tường xây 220 514 (daN/m) + Tường xây 10 296 (daN/m) 2.Hoạt tải đơn vị + Hoạt tải sàn nhà 516 (daN/m) + Hoạt tải sàn hành lang 636 (daN/m) + Hoạt tải sàn mái 97,5 (daN/m) I Xác định tĩnh tải tác dụng vào khung + tải trọng thân kết cấu dầm, cột khung chương trình tính tốn kết cấu tự tính +Việc tính tốn tải trọng vào khung thể theo cách: -Cách 1: chưa quy đổi tải trọng -Cách 2: quy đổi tải trọng thành phân bố Tĩnh tải tầng 2,3,4 (hình 4) TT Tĩnh tải phân bố - daN/m Loại tải trọng cách tính Kết g1 Do trọng lượng tường xây dầm cao:3,3-0,6 =2,7m gt2=514.3,5=1387,8 Do tải trọng từ sàn truyền vào dạng hình thang với tung độ lớn nhất: 466,36.(4,2-0,22)=1856,1 1388 1856 g2 Do tải trọng từ sàn truyền vào dạng hình tam giác với tung độ lớn nhất: 466,36.(2,7-0,22)=1156,6 Cộng làm tròn 1157 Tĩnh tải tập trung - daN GA=GD Do trọng lượng thân dầm dọc 0,22x0,35 2500.1,1.0,22.0,35.4,2 Do trọng lượng tường xây dầm dọc cao 3,3 – 0,35 = 2,95(m) với hệ số giảm lỗ cửa 0,7 514.2,95.4,2.0,7 Do trọng lượng sàn truyền vào Ght=466,36.(4,2-0,22).(4,2-0,22)/4 889,4 4458 1846,8 7194 Cộng làm tròn GB=GC Giống mục 1,2,3 GA tính 7194 Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén với 10 cm Giả thiết a = 2,5 cm h0 = 60- 2,5 =57,5 cm Giá trị độ vươn cánh Sc lấy bé trị số sau - Một nửa khoảng cách thông thủy sườn dọc 0,5 (4,2 – 0,22) = 1,99 (m) - 1/6 nhịp cấu kiện : 6,42/6 = 1,07 (m) Sc = 1,07 cm Tính 0,22+2.1,07 = 2,36 m = 236 cm Xác định 85.236.10.(57,5 – 0,5.10) = 16772520 daN.cm = 1677,3 (kN.m) Ta có Mmax = 149,30 (kN.m) < 1677,3 (kN.m) trục trung hòa qua cánh Giá trị : 149,30.104 115.236.57,52 =0,0166 Có < 0,429 = 0,5(1   2.0,0166) = 0,992 149,30.106  280.0,992.575 935 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : =0,74 % >  Tính cốt thép cho gối A B (Momen âm) Tính theo tiết diện chữ nhật bh=2260 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) 60 – 2,5 = 57,5 (cm) Tại gối A với Mmax = 143,54 (KN.m) 143,54.106  11,5.220.5752 0,172 < 0,429 = 0,5(1   2.0,172) = 0,905 143,54 106  280.0,905.575 985 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : =0,78 % > Tại gối A với Mmax = 147,31 (KN.m) 147,31.106  11,5.220.5752 0,176 < 0,429 = 0,5(1   2.0,176) = 0,902 147,31 106  280.0,902.575 1014 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : =0,80 % > d Tính tốn cốt thép dọc cho tầng 3, nhịp BC,phần tử 22 (bh = 2230 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MB = -30,28(KN.m) + Gối B : MC = -30,28 (KN.m) + Nhịp BC : MBC = 11,41(KN.m)  Tính cốt thép cho gối B,C (Momen âm) Tính theo tiết diện chữ nhật bh=2230 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) 30 – 2,5 = 26 (cm) Tại gối B với M = 30,28 (KN.m) 30, 28.106  11,5.220.2752 0,177 < 0,429 = 0,5(1   2.0,177) = 0,902 30,28 106  280.0,902.275 461 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : =0,76 % >  Tính cốt thép cho nhịp BC (momen dương) Tương tự ta có As = 157 mm2, lượng thép nhỏ nên ta bố trí theo yêu cầu cấu tạo e.Tính tốn cốt thép dọc cho dầm tầng , nhịp AB , phần tử 19 (bh=2260 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MA = -108,33(KN.m) + Gối B : MB = -119,47 (KN.m) + Nhịp BC : MAB = 168,77 (KN.m) Do gối có momen gần nên ta lấy giá trị mơ men lớn để tính cốt thép chung cho  Tính cốt thép cho nhịp AB (Momen dương) Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén với 10 cm Giả thiết a = 2,5 cm h0 = 60- 2,5 =57,5 cm Giá trị độ vươn cánh Sc lấy bé trị số sau - Một nửa khoảng cách thông thủy sườn dọc 0,5 (4,2 – 0,22) = 1,99 (m) - 1/6 nhịp cấu kiện : 6,42/6 = 1,07 (m) Sc = 1,07 cm Tính 0,22+2.1,07 = 2,36 m = 236 cm Xác định 85.236.10.(57,5 – 0,5.10) = 16772520 daN.cm = 1677,3 (kN.m) Ta có Mmax = 168,77 (kN.m) < 1677,3 (kN.m) trục trung hòa qua cánh Giá trị : 168, 77.104 115.236.57,52 =0,0188 Có < 0,429 = 0,5(1   2.0, 0188) = 0,991 168, 77.106  280.0,991.575 1058 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : =0,84 % >  Tính cốt thép cho gối A B (Momen âm) Tính theo tiết diện chữ nhật bh=2260 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) 60 – 2,5 = 57,5 (cm) Tại gối A với Mmax = 108,83 (KN.m) 108,83.106  11,5.220.5752 0,130 < 0,429 = 0,5(1   2.0,130) = 0,930 108,83 106  280.0,930.575 727 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : =0,57 % > Tại gối A với Mmax = 119,47 (KN.m) 119, 47.106  11,5.220.5752 0,143 < 0,429 = 0,5(1   2.0,143) = 0,923 119,47 106  280.0,923.575 804 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : =0,64 % > f.Tính tốn cốt thép dọc cho tầng , nhịp BC,phần tử 23 (bh = 2230 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MB = -33,08(KN.m) + Gối B : MC = -33,08 (KN.m) + Nhịp BC : MBC = 16,58(KN.m)  Tính cốt thép cho gối B,C (Momen âm) Tính theo tiết diện chữ nhật bh=2230 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) 30 – 2,5 = 26 (cm) Tại gối B với M = 33,08 (KN.m) 33, 08.106  11,5.220.2752 0,193 < 0,429 = 0,5(1   2.0,193) = 0,892 33,08 106  280.0,892.275 510 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : =0,84 % >  Tính cốt thép cho nhịp BC (momen dương) Tương tự ta có As = 229 mm2, lượng thép nhỏ nên ta bố trí theo yêu cầu cấu tạo g Tính tốn cốt thép dọc cho dầm tầng mai , nhịp AB , phần tử 20 (bh=2260 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MA = -48,51(KN.m) + Gối B : MB = -62,50 (KN.m) + Nhịp BC : MAB = 118,47 (KN.m) Do gối có momen gần nên ta lấy giá trị mơ men lớn để tính cốt thép chung cho  Tính cốt thép cho nhịp AB (Momen dương) Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén với 10 cm Giả thiết a = 2,5 cm h0 = 60- 2,5 =57,5 cm Giá trị độ vươn cánh Sc lấy bé trị số sau - Một nửa khoảng cách thông thủy sườn dọc 0,5 (4,2 – 0,22) = 1,99 (m) - 1/6 nhịp cấu kiện : 6,42/6 = 1,07 (m) Sc = 1,07 cm Tính 0,22+2.1,07 = 2,36 m = 236 cm Xác định 85.236.10.(57,5 – 0,5.10) = 16772520 daN.cm = 1677,3 (kN.m) Ta có Mmax = 118,47 (kN.m) < 1677,3 (kN.m) trục trung hòa qua cánh Giá trị : 118, 47.104 115.236.57,52 =0,0132 Có < 0,429 = 0,5(1   2.0,0132) = 0,993 118, 47.106  280.0,993.575 741 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : =0,59 % >  Tính cốt thép cho gối A B (Momen âm) Tính theo tiết diện chữ nhật bh=2260 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) 60 – 2,5 = 57,5 (cm) Tại gối A với Mmax = 48,51 (KN.m) 48,51.106  11,5.220.5752 0,058 < 0,429 = 0,5(1   2.0,058) = 0,970 48,51 106  280.0,970.575 311 mm2 Tại gối A với Mmax = 62,50 (KN.m) 62,50.106  11,5.220.5752 0,0747 < 0,429 = 0,5(1   2.0,0747) = 0,961 62,50 106  280.0,961.575 404 mm2 h.Tính tốn cốt thép dọc cho tầng mai , nhịp BC,phần tử 24 (bh = 2230 cm) Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn nội lực nguy hiểm cho dầm : + Gối A : MB = -25,06(KN.m) + Gối B : MC = -25,06 (KN.m) + Nhịp BC : MBC = 10,06(KN.m)  Tính cốt thép cho gối B,C (Momen âm) Tính theo tiết diện chữ nhật bh=2230 cm Giả thiết a = 2,5 (cm) 30 – 2,5 = 26 (cm) Tại gối B với M = 25,06 (KN.m) 25, 06.106  11,5.220.2752 0,147 < 0,429 = 0,5(1   2.0,147) = 0,920 25,06.106  280.0,920.275 374 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép : =0,62 % >  Tính cốt thép cho nhịp BC (momen dương) Tương tự ta có As = 139 mm2, lượng thép nhỏ nên ta bố trí theo u cầu cấu tạo Tính tốn cốt thép dọc cho phần tử dầm khác theo bảng Tần g Dầ m Tiết diện Gối A AB Nhịp AB Gối B BC M kN.m 154.2 144.8 159.0 Gối B 32.42 Nhịp BC 10.40 Kích thướ c 22x6 22x6 22x6 22x3 22x3 αm  0.184 0.016 0.190 0.189 0.005 0.89 0.99 0.89 0.89 0.99 As cm2 Chọn thép Astk m cm2 % 10.68  11.40 0.90% 9.07  9.42 0.74% 11.05  11.40 0.90% 4.98  7.60 1.33% 1.43  3.08 0.54% Kiểm tra Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Gối C Gối A AB Nhịp AB Gối B BC 143.5 149.3 147.3 Gối B 30.28 Nhịp BC 11.41 Gối C 30.28 Nhịp AB 108.8 168.7 Gối B 119.47 Gối B 33.08 Nhịp BC 16.58 Gối C 33.08 Gối A 48.51 Nhịp AB 118.47 Gối B 62.50 Gối B 25.06 Nhịp BC 10.06 Gối C 25.06 Gối A AB 32.42 BC AB Mái BC 22x3 22x6 22x6 22x6 22x3 22x3 22x3 22x6 22x6 22x6 22x3 22x3 22x3 22x6 22x6 22x6 22x3 22x3 22x3 0.189 0.171 0.016 0.176 0.177 0.006 0.177 0.130 0.018 0.142 0.193 0.009 0.193 0.058 0.013 0.074 0.146 0.005 0.146 0.89 0.90 0.99 0.90 0.90 0.99 0.90 0.93 0.99 0.92 0.89 0.99 0.89 0.97 0.99 0.96 0.92 0.99 0.92 4.98  7.60 1.33% 9.85  11.40 0.90% 9.35  9.42 0.74% 10.14  11.40 0.90% 4.61  7.60 1.33% 1.57  3.08 0.54% 4.61  7.60 1.33% 7.27  9.42 0.74% 10.58  11.40 0.90% 8.04  9.42 0.74% 5.10  6.28 1.10% 2.29  3.08 0.54% 5.10  6.28 1.10% 3.11  4.02 0.32% 7.41  7.63 0.60% 4.04  6.03 0.48% 3.74  4.02 0.70% 1.39  3.08 0.54% 3.74  4.02 0.70% Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Thỏa mãn Tính tốn cốt đai cho dầm a Tính tốn cốt đai cho phần tử dầm 17 (tầng nhịp AB):bxh=22x60 cm + Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn lực cắt nguy hiểm cho dầm Q = 150,08kN =15008daN + Bê tơng cấp độ bền B20 có Rb = 11,5 MPa = 115 daN/cm2; Rbt = 0,9 MPa = 9,0 daN/cm2; Eb =2,7.104 MPa + Thép đai nhóm AI có Rsw = 175 MPa = 1750daN/cm2; Es = 2,1.105 MPa; + Chọn a = 2,5cm → ho = 60-2,5 = 57,5 cm + Kiểm tra điều kiện hạn chế Qbmin ξRho => nén lệch tâm bé + xác định lại x ( tương tự cặp 1)  x= 30,11 As '  N e  Rbbx(h0  0,5 x) 86510.24, 77  115.22.30,11.(37,5  0,5.30,11)   Rsc Z a 2800.35 4,42 (cm2) = 4,42 (cm2) Nhận xét: +Cặp nội lực đòi hỏi lượng thép bố trí lớn ta bố trí phần tử cột theo = 4,42 (cm2).Chọn 316 có 6,03cm2 + Các phần tử cột 2,13,14 bố trí thép giống phần cột 3.Tính tốn cốt thép cho phần tử cột : b x h = 22 x 40 cm a.Số liệu tính tốn Chiều dài tính tốn l0 = 0,7H = 2,87 m Giả thiết a = a’ = 2,5 cmh0 = h – a = 40 – 2,5 = 37,5 cm Za = h0 – a =36 - = 32 cm Độ mảnh 280/40 = 7,175 > bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc Nội lực chọn từ bảng tổ hợp nội lực ghi chi tiết bảng Ký hiệu cặp nội lực Đặc điểm cặp nội lực  M max Nmax M,N lớn M (kN.m) N (kN) e1 = (cm) 65.2358 933.891 6.98537 18.5925 1111.7 1.67243 60.3819 1075.07 5.61656 b.Tính tốn cốt thép đối xứng cho cặp M = 65,24kN.m = 652400 daN.cm N = 933,89 kN = 93389 daN + e =η.eo + h/2 –a = 6,99+ 40/2 -2,5 = 24,49 cm N 93389   36,91cm R b 115.22 b x= +ξRho = 0,623.37,5=23,36 cm + Xảy trường hợp: x> ξRho => nén lệch tâm bé + xác định lại x X3+a2x2+a1x+a0=0 Với: a2=-(2+ξR)h0=-(2+0,623)37,5 = -98,36 ea 1,33 1,33 1,33 eo 6.98537 1.67243 5.61656 a1=2Ne/Rbb+2 ξRho2+(1- ξR)h0Za =2.93389.24,49/115.22+2.0,623.37,52+(1-0,623)37,5.35=4055 a0== =-60504  x=30,84cm As '  N e  Rbbx(h0  0,5 x) 93389.24, 49  115.22.30,84(37,5  0,5.30,84)   Rsc Z a 2800.35 5,75 (cm2) = 5,75 (cm2) c.Tính cốt thép đối xứng cho cặp 2,3 tính tốn tương tự cặp nội lực 1, ta có kết tính thép + cặp nội lực 2: As=3,63 cm2 + cặp nội lực 3: As=7,58 cm2 Bố trí thép: Nhận xét: +Cặp nội lực đòi hỏi lượng thép bố trí lớn ta bố trí phần tử cột theo = 7,58 (cm2).Chọn 318 có As = 7,63(cm2) > 7,58 (cm2) 4.Tính tốn cốt thép cho phần tử cột : b x h = 22 x 30 cm a.Số liệu tính tốn Chiều dài tính tốn l0 = 0,7H = 2,31 m Giả thiết a = a’ = 2,5 cmh0 = h – a = 30 – 2,5 = 27,5 cm Za = h0 – a =27,5 – 2,5 = 25 cm Độ mảnh 231/30 = 7,7 < Bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc Lấy hệ số ảnh hưởng uốn dọc ea  max( 1 1 H , hc )  max( 330, 30)  600 30 600 30 (cm) Độ lệch ngẫu nhiên Nội lực chọn từ bảng tổ hợp nội lực ghi chi tiết bảng Ký hiệu cặp nội lực Đặc điểm cặp nội lực  M max Nmax M,N lớn M (kN.m) N (kN) 54.9835 373.308 14.7287 42.5456 382.673 11.118 51.5515 379.298 13.5913 b.Tính tốn cốt thép đối xứng cho cặp e1 = (cm) ea 1 eo 14.7287 11.118 13.5913 M = 54,98 kN.m = 549800 daN.cm N = 373,31 kN = 37331 daN + e =η.eo + h/2 –a = 14,75+ 30/2 -2,5 = 27,25 cm N 37331   14, 76cm R b 115.22 b x= +ξRho = 0,623.27,5=17,31 cm + Xảy trường hợp: 2a’ 3,79 cm2 cho phần tử cột + Các phần tử cột 4,7,8,11,12,15,16 bố trí thép giống phần cột Tính tốn cốt đai cột + Đường kính cốt đai  w �( max 18 ;5mm)  ( ;5mm)  4 mm Ta chọn nhóm AI + Khoảng cách cốt đai ”s” -Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc đoạn cường thép (Giao dầm với cột) 160mm Chọn s = 100mm - Đoạn giao dầm cột ta đặt cốt đai gia cường s = 100 mm - Các đoạn lại 240mm Chọn s = 200 mm Tính tốn cấu tạo nút góc + Nút góc nút giao phần tử dầm 15 phần tử cột Chiều dài neo cốt thép nút góc phụ thuộc vào tỷ số Dựa vào bảng tổ hợp nội lực cột ,ta chọn cặp nội lực M,N phần tử số 10 có độ lệch tâm lớn nhất.Đó cặp 4,5,6,8 có M = 53,85(kN.m); e0  38, 48 e0 38, 48   h 30 1,28 > 0,5 N = 139,94(kN) có cm Vậy ta cấu tạo cốt thép nút góc theo trường hợp có >0,5 Nút nối cột biên xà ngang Cấu tạo nút nối cột biên xà ngang tầng thể vẽ với đoạn neo tính theo cơng thức Với hệ số , tra từ bảng Cốt thép chịu kéo vùng chịu kéo dầm : � 280 � lan  � 0,5  8� d  � 11,5 � 20d Cốt thếp đặt vùng chịu nén bêtông: � 280 � lan  � 0,5  11� d  � 11,5 � 23d Đoạn nối chồng cốt thép : � 280 � lan  � 0,9  11� d  � 11,5 � 32d ... BC AB Mái BC 22 x3 22 x6 22 x6 22 x6 22 x3 22 x3 22 x3 22 x6 22 x6 22 x6 22 x3 22 x3 22 x3 22 x6 22 x6 22 x6 22 x3 22 x3 22 x3 0.189 0.171 0.016 0.176 0.177 0.006 0.177 0.130 0.018 0.1 42 0.193 0.009 0.193 0.058 0.013... Sd=1 ,2. 0, 72. 95.4 ,2. 0,8.0,8 = 22 1 (daN) +Phía gió hút Sh=1 ,2. 0, 72. 95.4 ,2. 0,6.0,8 = 165(daN) (Hình 15) GT 165 22 1 27 5,8 20 6,8 25 2,8 189,6 22 9,8 1 72, 4 195,4 146,5 A B C D (Hình 16) GP 22 1 165 27 5,8 20 6,8... nhật bh =22 30 cm Giả thiết a = 2, 5 (cm) 30 – 2, 5 = 26 (cm) Tại gối B với M = 32, 42 (KN.m) 32, 42. 106  11,5 .22 0 .27 52 0,190 < 0, 429 = 0,5(1   2. 0,190) = 0,894 32, 42 106  28 0.0,894 .27 5 498 mm2 Kiểm