Đồ án bê tông cốt thép 2 thiết kế khung ngang trục 3 của một trường học

-Tĩnh tãi tính toán chưa kể trọng lượng bản thân sàn bê tông cốt thép.chuẩn n Tính toánGạch ceramic dày 8mm, γ=2000 daN/m3 Vậy nếu kể cả tải trọng bản thân sàn BTCT thì: +Tĩnh tải tính t

 Khối lượng riêng: γbt= 2500(daN/m3).

 Cường độ chịu nén tính toán của bê tông: Rb = 8,5(MPa)

 Cường độ chịu kéo tính toán của bê tông: Rbt = 0,75(MPa)

 Mô dun đàn hồi E= 23x103 (MPa)

Cốtthép

 Thép AI: Ø<12(mm)

Cường độ chịu kéo, chịu nén tính toán của cốt thép :

Rs=Rsc=225(MPa)

Cường độ chịu cắt khi tính toán cốt ngang : Rsw= 175 (MPa)

Môdun đàn hồi : E=21x104(MPa)

 Thép AII : Ø≥12(mm)

 Cường độ chịu kéo, chịu nén tính toán của cốt thép :

Rs=Rsc=280(MPa)

 Cường độ chịu cắt khi tính toán cốt ngang : Rsw= 225 (MPa)

 Môdun đàn hồi : E=21x104(MPa)

2.

Lựa chọn giải pháp kết cấu cho sàn.

Chọn giải pháp sàn sườn toàn khối, không bố trí dầm phụ, chỉ có các dầm qua cột

3

Chọn kích thước chiều dày sàn.

Ta chọn chiều dày sàn theo công thức của tác giả Lê Bá Huế

L L

-Tĩnh tãi tính toán( chưa kể trọng lượng bản thân sàn bê tông cốt thép).

chuẩn n Tính toánGạch ceramic dày 8mm, γ=2000 daN/m3

Vậy nếu kể cả tải trọng bản thân sàn BTCT thì:

+Tĩnh tải tính toán của ô sàn trong phòng:

Vậy nếu kể cả tải trọng bản thân sàn BTCT thì:

+Tĩnh tải tính toán của ô sàn hành lang:

p p n75×1,3=¿97,5(daN/m2)

- Tĩnh tải tính toán( chưa kể trọng lượng của bản sàn BTCT)

Vữa lót dày 30mm, o= 2000 daN/m3

Do không có tường xây trực tiếp trên sàn nên tĩnh tải tính toán:

4.Lựa chọn kết cấu mái

Kết cấu mái dùng hệ mái tôn gác lên xà gồ, xà gồ gác lên tường thu hồi

5.Lựa chọn kích thước tiết diện các bộ phận.

 Kích thước tiết diện dầm

Với dầm trên mái, do tải trọng nhỏ nên ta chọn chiều cao nhỏ hơn: hdm=0,5m

b.Dầm AB( dầm ngoài hành lang).

N2= gt.lt.ht= 514 (2+ 4,1 ¿.3,7=14453,68(daN )

( ở đây lấy sơ bộ chiều cao tường bằng chiều cao tầng nhà ht=H)

-Lực dọc do tường thu hồi

N3= gt.lt.ht= 296 (72+ 2,4

2 ) 0,8=1112,96 (daN)-Lực dọc do tải phân bố đều trên bản sàn mái

(Lấy sơ bộ chiều cao lan can bằng 0.9m)

-Lực dọc do tường thu hồi

-Do lực dọc bé nên khi kể đến ảnh hưởng của moomen ta chọn k=1,3

1 Sơ đồ hình học.

2 Sơ đồ kết cấu.

a.Nhịp tính toán của dầm.

Nhịp tính toán của dầm lấy bằng khoảng cách giữa các trục cột

 Xác định nhịp tính toán của dầm AB

1

2 2

c AB

h t

l L  

=2,4 - 0,11+0,2= 2,49 (m)(ở đây đã lấy trục cột là trục của cột tầng 3 và tầng 4)

b.Chiều cao của cột.

Chiều cao của cột lấy bằng khoảng cách giữa các trục dầm do dầm khung thay đổi tiết diện nên ta sẽ xác định chiều cao của cột theo trục dầm hành lang( dầm có tiết diện nhỏ hơn)

Xác định chiều cao của cột tầng 1

Lựa chọn chiều sâu chon móng từ mặt đất tự nhiên( cốt -0.45) trở xuống:

hm= 500 (mm)= 0,5 m

ht1 = 4,4 (m)

(với Z=0.45m là khoảng cách từ cốt  0.00 đến mặt đất tự nhiên)

Xác định chiều cao của cột tầng 2,3,4

Ht2 = ht3 = ht4 = 3,7 (m)

Ta có sơ đồ kết cấu được thể hiện như hình sau:

Hình 1 Sơ đồ kết cấu khung ngang

III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG ĐƠN VỊ.

b.Với ô sàn hành lang kích thước 2,4x4,1 (m).

Tải trọng phân bố tác dụng lên khung có dạng hình tam giác Để quy đổi sang dạngtải trọng phân bố hình chữ nhật, ta có hệ số k= 58=0,625

IV XÁC ĐỊNH TĨNH TẢI TÁC DỤNG VÀO KHUNG.

+ Tải trọng bản thân của các kết cấu dầm, cột khung sẽ do chương trình tính toán kết cấu tự tính

+ Việc tính toán tải trọng vào khung được thể hiện theo 2 cách:

- Cách 1: chưa quy đổi tải trọng

- Cách 2: quy đổi tải trọng thành phân bố đều

1 Tĩnh tải tầng 2,3,4

Hình 2 Sơ đồ phân tĩnh tải sàn tầng 2,3,4

TĨNH TẢI PHÂN BỐ - daN/m

1567,7

1403,62971,3

Do trọng lượng tường xây trên dầm dọc cao 3,7 - 0,35= 3,35

(m) với hệ số giảm lỗ cửa 0,7:

1590,57400,6

1

2

GB

Giống như mục 1,2,3 ở của GC đã tính ở trên

Do trọng lượng sàn hành lang truyền vào:

376,6 x[(4,1- 0,22)+(4,1-2,4)]x(2,4-0,22)/4

Cộng và làm tròn:

7400,6

1117,98518,5

GA

TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả

2

3

2500 x 1,1 x 0,22 x 0,35 x 4,1

Do trọng lượng sàn hành lang truyền vào (đã tính ở trên)

Do lan can xây tường 110 cao 900 mm truyền vào:

296 x 0,9 x 4,1Cộng và làm tròn:

868,21117,9

1092,243078,34

2 Tĩnh tải tầng mái:

Hình 3 Sơ đồ phân tĩnh tải sàn tầng mái

Để tính toán tải trọng tĩnh tải phân bố đều trên mái, trước hết ta phải xác định kích thước của tường thu hồi xây trên mái.

Dựa vào mặt cắt kiến trúc , ta có diện tích tường thu hồi xây trên nhịp BC là:

TĨNH TẢI PHÂN BỐ TRÊN MÁI – daN/m

TT Loại tải trọng và cách tính Kết quả1.

541,23793,1

1

2

GBm

Giống như mục 1,2 của GCm đã tính ở trên

Do trọng lượng ô sàn nhỏ truyền vào:

383 x [(4,1-0,22)+(4,1-0,22)] x (2,4-0,22)/4

Cộng và làm tròn :

2309,7

1619,83929,51

Do trọng lượng ô sàn nhỏ truyền vào( đã tính ở trên):

Giống như mục 3,4 của GCm đã tính ở trên:

Cộng và làm tròn

868,1751619,81483,43971,4

Ta có sơ đồ tĩnh tải tác dụng vào khung ( biểu diễn theo cách 1):

Hình 4 Sơ đồ tĩnh tải tác dụng vào khung

V XÁC ĐỊNH HOẠT TẢI TÁC DỤNG VÀO KHUNG

1 Trường hợp hoạt tải 1.

Hình 5 Sơ đồ phân hoạt tải 1 tầng 2,4

Hình 6 Sơ đồ phân hoạt tải 1 tầng 3

Hình 7 Sơ đồ phân hoạt tải 1 tầng mái

HOẠT TẢI 1 – TẦNG MÁI

97,5 x 0,6 x 4,1 = 239,85 (daN) 239,85

Hình 8 Sơ đồ hoạt tải 1 tác dụng vào khung

2.Trường hợp hoạt tải 2.

Hình 9 Sơ đồ phân hoạt tải 2 tầng 2,4

Đổi ra phân bố đều với : k = 0,856

P C II=P B II (daN)

Do tải trọng sàn truyền vào

240 x 4,1 x 4,1/4 = 1008,6(daN) 1008,6

Hình 11 Sơ đồ phân hoạt tải 2 tầng mái

HOẠT TẢI 2 – TẦNG MÁI

399,8 x 0,856 =342,2 (daN/m)

P C mII=P B mII (daN)

Do tải trọng sàn truyền vào:

VI XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG GIÓ.

Công trình xây dựng tại XXX , thuộc vùng gió IIA , có áp lực gió đơn vị: Wo = 95

- 12 = 83 (daN/m2) Công trình được xây dựng trong thành phố bị che chắn mạnh nên có địa hình dạng C

Công trình cao dưới 40m nên ta chỉ xét đến tác dụng tĩnh của tải trọng gió Tải

trọng gió truyền lên khung sẽ được tính theo công thức:

Với qđ - áp lực gió đẩy tác dụng lên khung (daN/m)

qh - áp lực gió hút tác dụng lên khung (daN/m)

Tải trọng gió trên mái quy về lực tập trung đật ở đầu cột Sđ, Sh với k=0.75

hình dáng mái và các hệ số khi động trên mái tham khảo phụ lục 22

Hình 14 SƠ ĐỒ GIÓ PHẢI TÁC DỤNG VÀO KHUNG

VII XÁC ĐỊNH NÔI LỰC.

Hình 15 Sơ đồ phân tử dầm cột tác động vào khung

VIII TỔ HỢP NỘI LỰC.

B

22.1 202

1.69 73

-182.6 65

182.6 65

-Q

(KN

)

102.

-886

22.5 85

1.69 73

-19.9 03

19.9 05

-122.

791

127.1 68

-142.6 55

142.6 55 II/

M

(KN 92.2342 25.7606 2.02- 2.0454 2.10- 117.9948 - 94.2796 117.2596 - 115.4332

19.9 03

19.9 05

3

19.33 88

61 III/

-346

25.0 492

2.36 14

65.8 233

-65.7

-169

132.7 57

-189.2 56

189.2 56

4.01 26

1.39 82

-18.7 112

18.6 856

-7.037 1

30.3 597

30.35 97

-3.907 6

33.36 09

33.36 09

-Q

(KN

)

10.9 98

1.61 2

5.37 5

23.37 2

4.689 9

28.42 29

28.42 29 II/

2.00 56

4.900 6

-4.137

01 6.377

-69

3.583 46

-Q

(KN

)

3.52 1

1.61 2

0.10 1

15.89 5

-7.533

7 16.1084

16.19 93 III/

(KN

.m)

2.90 69

-0.00

13 1.14

-79

12.1 249

-12.1

265 9.2196 15.0

-318

15.03 18

-8.008

12 14.85

-24

14.85 24

-001

3.21 88

20.7 932

-166.9 98

164.1 01

-Q

(KN

)

103.

-548

-22.6 63

14.3 74

14.3 68

-117.

916

126.2 11

-136.8 58

136.8 76 II/

-579

3.35 21

23.1 922

47.5 386

-47.5 608

-150.

118

129.1 23

-169.2 54

169.2 54

0.38 17

4.05 27

21.15 97

-5.100

3 23.7486

23.74 86

1.42 8

18.11 6

3.754 3

22.81 54

22.81 54 II/

(KN

.m)

0.53 22

2.245 4

-4.165

17 4.121

-94

4.121 94

-Q

(KN

)

0.75 3

-0.38

2 1.428

10.93 56 III/

1.33 36

0.49 82

10.5 823

-10.5 945

5.330 2

15.8 466

15.84 66

-3.822 37

16.43 7

15.98 86

M

(KN

.m)

89.4 363

17.7 469

5.85 85

-135.1 6

135.1 6

-Q

(KN

)

103.

-378

22.4 38

0.22 9

-130.6 82

130.6 82 II/

21.6 811

4.29 35

25.0 805

-25.1

-146

114.8 52

-139.1 21

135.2 57

0.22 9

-7.66 7

7.67 1

837

128.0 66

01

132.6 071

5.48 32

12.94 5

-21.05 78

19.17 7

-Q

(KN

)

8.72 8

2.05 6

3.59 9

-5.57 2

5.57 8

-14.3 06

14.38 3

-15.59 86

18.83 77 II/

(KN

.m)

2.32 44

2.92 32

2.681 9

-1.921

8 5.27703

5.277 03

-Q

(KN

)

1.25 1

2.05 6

-1.67 5

5.57 2

5.57 8

-3.30 7

6.829

-5.271 3

8.121 6

8.121 6 III/

0.36 33

2.08 09

6.60 09

-6.58

65 0.1505 13.0

-369

8.516 9

-14.57 66

14.24 96

1.65 55

20.9 359

-5.67 96

6.05 36

-71.6 688

70.01 33

-74.85 79

73.36 8

-Q

(KN

)

53.5 06

-29.7 14

-22

81.74 62 II/

2.06 22

30.2 138

-926

88.89 26

-90.53 4

90.53 4

-Q

(KN

)

55.7 17

34

1.62 6

1.66 4

11

88.21 1

5

86.42 5

0.88 34

11.5 29

24.62 52

-25.34 35

25.34 35

-Q

(KN

)

13.2 77

8.43 3

4.55 9

26.26 9

-26.45 39

26.45 39 II/

(KN

.m)

0.80 2

6.654 6

-3.572

54 6.180

-94

6.180 94

1.04 78

0.17 63

1.96 84

-1.92

-87

4.908 1

-6.733 55

6.574 88

a.Tính toán cốt thép dọc cho dầm tầng 2, nhịp BC, phần tử 4(bxh= 22x65)

Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra nội lực nguy hiểm nhất cho dầm:

+Tính cốt thép cho gối B và C ( mô men âm):

Tính theo tiết diện chữ nhật bxh = 22 x 65

+Tính cốt thép cho nhịp BC( mô men dương).

Tính theo tiết diện chữ T có cánh nằm trong vùng nén với h’

f=10(cm)

Giả thiết a= 4 cm ; ho=65-4=61(cm)

Giá trị độ vươn của cánh Sclấy bé hơn trị số sau

- Một nửa khoảng cách thong thủy giữa các sườn dọc

b.Tính toán cốt thép dọc cho dầm tầng 2, nhịp AB, phần tử 5 (bxh=22x35).

Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra nội lực nguy hiểm nhất cho dầm:

+Gối B: MB= -33,4

+Gối A: MA= -15,03

+Tính thép cho gối B( mô men âm ).

Tính theo tiết diện bxh=22x35

Giả thiết a=4cm

+Tính thép cho gối A( mô men âm)

Tính theo tiết diện chữ nhật bxh= 22x35 (cm)

Tại gối A, với M= 15,03(kN.m)

Tính cốt thép chịu mô men dương: tương tự ta có: AS=1,06(cm2) lượng thép này quá nhỏ nên ta bố trí theo yêu cầu về cấu tạo.

nhịp BC

169,3 120,09

22X65 250X65

0,243 0,015

0,858 0,992

11,5 7,09

0,86 0,53

nhịp BC

139,1 132,4

22X65 250X65

0,199 0,016

0,887 0,991

9,18 7,82

0,68 0,58

nhịp BC

90,5 87,2

22X50 250X50

0,228 0,019

0,868 0,99

8,09 6,84

0,8 0,68

e.Chọn cốt thép dọc cho dầm.

Chọn cốt thép dầm phải lưu ý đến việc phối hợp thép dầm cho các nhịp liền kề nhau

Bố trí cốt thép dọc cho dầm tầng 2 và dầm tầng 3

Bố trí cốt thép dọc cho dầm tầng 4 và dầm tầng mái

2 Tính toán và bố trí cốt thép đai cho các dầm

a.Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 4( tầng 2, nhịp BC): bxh=22X65

+Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra lực cắt nguy hiểm nhất cho dầm

Rsw= 175(Mpa) =1750(daN/cm2); Es= 2,1.105(Mpa)

+Dầm chịu tải trọng tính toán phân bố đều với

1 01

g g g 2971,3 + 0,22.0,65.2500.1.1 = 3364,6(daN/m)=33,65(daN/cm)(Với go trọng lượng bản thân dầm 4)

 Dầm đủ khả năng chịu ứng suất nén chính

+Kiểm tra sự cần thiết phải đặt cốt đai

Bỏ qua ảnh hưởng của lực dọc trục nên n 0

 Dầm đủ khả năng chịu ứng suất nén chính.

b.Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 9, 14, 19 : bxh=22x60 cm.

Ta thấy trong các dầm có kích thước bxh=22X65 thì dầm 4 có lực cắt lớn nhất Q= 14407(daN), dầm 4 được dặt cốt đai theo cấu tạo 6a 200 chọn cốt đai theo 6a

200 cho toàn bộ các dầm có kích thước bxh= 22X65cm khác

c.Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 5( tầng 2, nhịp AB): bxh=22x35

+Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra lực cắt nguy hiểm nhất cho dầm

 dầm đủ khả năng chịu ứng suất nén chính

+Kiểm tra sự cần thiết phải đặt cốt đai bỏ qua ảnh hưởng lực dọc trục nênn 0

+Giá trị smax :

2 4

Dầm đủ khả năng chịu ứng suất nén chính.

d.Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 10,15,20: bxh= 22x35cm

Tương tự như tính toán dầm 5 ta bố trí thép đai 6a150 cho các dầm phần tử 10,

a Số liệu tính toán

Chiều dài tính toán l0=0.7H=0.7 4,4= 3,08(m)=308(cm)

Giả thiết a=a’=4cm → h0=h-a=50-4 =46(cm)

Za=h0-a=46-4=42(cm)

Độ mảnh λh=l0/h= 308/50= 6,16<8

→bỏ qua độ ảnh hưởng của uốn dọc η=1

Độ lệch tâm ngẫu nhiên

Ea=max(6001 H , 1

30h c¿=max(6001 .440, 1

30.50¿=1,7(cm)

Nội lực được chọn từ bảng tổ hợp nội lực và được ghi chi tiết ở bảng 6

Bảng 6.Nội lực và độ lệch tâm của cột 2

hợp

Đặc điểm củacặp nội lực

M(kN.m)

N(KN)

e1=M/N(cm)

ea

(cm)

E0=max(e1,ea)(cm)

830,5950941,8

10,462,338,75

1,71,71,7

10,462,338,75

+Xảy ra trường hợp x > ξRh0 nén lệch tâm bé

+Xác định lại x theo một trong các cách sau:

+Cách 2: Tính lại “x” theo phương pháp đúng dần

+xảy ra trường hợp x> ξRh0 ,nén lệch tâm bé

+Tính lại “x” theo phương pháp đúng dần

+Xác định giá trị hàm lượng cốt thép tối thiểu theo độ mảnh λ

Chiều dài tính toán l0=0,7.H=0,7.4,4(m)=308(cm)

Giả thiết a=a’=4cm → h0=h-a=22-4=18(cm)

Za=h0-a=18-4=14(cm)

Độ mảnh λa=l0/h=14>8 → phải xét đến ảnh hưởng

của uốn dọc

Nội lực được chọn từ bảng tổ hợp nội lực và được

ghi lại chi tiết ở bảng 7

Bảng 7.Nội lực và ộ chênh lêch tâm ở cột 3

Ký hiệu Ký hiệu Đặc M N e1=M/N ea E0max(e1,ea)

6,65,143,4

2,72,72,7

6,65,143,4

với bê tông cốt thép thường: φ =1

hệ số xét đến ảnh hưởng của tải trọng dài hạn:

β=1 với bê tông nặng

lực dọc tới hạn được xác định theo công thức

-> hàm lượng cốt thép đã giả thiết là hợp lí

Tuy nhiên μ< μ min=0,2 % nên ta bố trí cốt thép theo hàm lượng cốt thép tối thiểu:

Ta thấy lượng cốt thép này là quá nhỏ(<AS’min=0,792 cm2), chọn cốt thép theo hàm lượng cốt thép tối thiểu: AS=AS’= 0,792(cm2)

Chiều dài tính toán l0=0,7H=0,7.3,7 = 2,59(m)=259(cm)

Giả thiết a=a’=4cm → h0=h-a=40-4 =36(cm)

Za=h0-a=36-4=32(cm)

Độ mảnh λh=l0/h=259/36=6,475<8

→bỏ qua độ ảnh hưởng của uốn dọc η=1

Độ lệch tâm ngẫu nhiên

Ea=max(6001 H , 1

30h c¿=max(6001 370;301 .40 ¿=1,3 (cm)Nội lực được chọn từ bảng tổ hợp nội lực và được ghi chi tiết ở bảng 6

Bảng 6.Nội lực và độ lệch tâm của cột 2

hợp

Đặc điểm củacặp nội lực

M(kN.m)

N(KN)

E1=M/

N(cm)

ea

(cm)

E0=max(e1,ea)(cm)

314,9425,9357,4

19,5410,1318,69

1,31,31,3

19,5410,1318,69

+ Cặp nội lực 3 đòi hỏi lượng thép bố trí là lớn nhất vậy ta bố trí cốt thép cột phần

tử cột 12 theo A ' s=A s=3,29(cm2) chọn 2ϕ 16 theo điều kiện cấu tạo có A s

có e0 =60,07 (cm) → e0

h=

60,07

cùng này theo trường hợp có e0

h>0,5

+ Dựa vào bảng tổ hợp nội lực, ta chọn ra cặp nội lực M, N của phần tử số 18 có

độ lệch tâm e0 lớn nhất Đó là cặp 18-12 có M=6,73(KN.m); N=55,82(KN) có

e0=12,05(cm) →e0

h=

12,05

cùng này theo trường hợp có e0

h>0,5

M c l c ục lục ục lục

I Lựa chọn giải pháp kết cấu 1

1 Lựa chọn vật liệu sử dụng 1

2.Lựa chọn giải pháp kết cấu cho sàn 1

3 Chọn kích thước chiều dày sàn 1

4.Lựa chọn kết cấu mái 4

5.Lựa chọn kích thước tiết diện các bộ phận 4

a.Dầm BC( dầm trong phòng) 4

c.Dầm dọc nhà 4

d.Cột trục B 4

e Cột trục C .5

f Cột trục A. 5

6 Mặt bằng bố trí kế cấu theo hình 6

II SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN KHUNG PHẲNG 7

1 Sơ đồ hình học 7

2 Sơ đồ kết cấu 7

a.Nhịp tính toán của dầm 7

b.Chiều cao của cột 7

III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG ĐƠN VỊ 8

1 Tĩnh tãi đơn vị 8

2 Hoạt tải đơn vị 9

3 Hệ số quy đổi tải trọng 9

a.Với ô sàn lớn kích thước 7x4,1(m) 9

b.Với ô sàn hành lang kích thước 2,4x4,1 (m) 9

IV XÁC ĐỊNH TĨNH TẢI TÁC DỤNG VÀO KHUNG 9

1 Tĩnh tải tầng 2,3,4 9

2 Tĩnh tải tầng mái: 12

1 Trường hợp hoạt tải 1 15

2.Trường hợp hoạt tải 2 21

VI XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG GIÓ 25

VII XÁC ĐỊNH NÔI LỰC 28

VIII TỔ HỢP NỘI LỰC 28

IX TÍNH TOÁN CỐT THÉP DẦM 36

1 Tính toán cốt thép dọc cho các dầm 36

a.Tính toán cốt thép dọc cho dầm tầng 2, nhịp BC, phần tử 4(bxh= 22x65) .36

b.Tính toán cốt thép dọc cho dầm tầng 2, nhịp AB, phần tử 5 (bxh=22x35) 37

c.Tính toán cốt thép dọc cho các phần tử 10, 15, 20 39

d.Tính toán một cách tương tự cho các phần tử dầm khác theo bảng 39

e.Chọn cốt thép dọc cho dầm 39

2 Tính toán và bố trí cốt thép đai cho các dầm 40

a.Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 4( tầng 2, nhịp BC): bxh=22X65 40

b.Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 9, 14, 19 : bxh=22x60 cm 42

c.Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 5( tầng 2, nhịp AB): bxh=22x35 42

d.Tính toán cốt đai cho phần tử dầm 10,15,20: bxh= 22x35cm 43

e.Bố trí thép đai cho dầm 43

X.TÍNH TOÁN CỐT THÉP CỘT 44

1.Vật liệu sử dụng 44

2.tính toán cốt thép cho phần tử cột 2:b x h=22x50 44

a Số liệu tính toán 44

b.Tính cốt thép đối xứng cho cặp 1 44

c.Tính cốt thép đối xứng cho cặp 2 45

d.Tính cốt thép đối xứng cho cặp 3 46

3.Tính toán cốt thép cho phần tử cột 3:b x h=22x22 46

b Tính cốt thép đối xứng cho cặp 1 47

c tính cốt thép đối xứng cho cặp 2 và 3, ta có kết quả tính thép cho: 49

4 Tính cốt thép cho phần tử cột 12: bxh=22x40 cm 49

a số liệu tính toán 49

b Tính cốt thép đối xứng cho cặp 1 50

c Tính cốt thép đối xứng cho cặp 2 50

d Tính cốt thép đối xứng cho cặp 3 50

5 tính cốt thép đai cho cột 51