đồ án đạt điểm cao thích hợp để sv tham khảo cách làm. không chịu trách nhiệm về nội dung, không có giá trị pháp lý, không sao chép.
-Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Bộ Giáo Dục & Đào Tạo Trường Đại Học Mở Thành Phố Hồ Chí Minh THU YẾT TRÌNH ĐỒ ÁN Họ Và Tên: Nguyễn Quốc Nhật Nguyên BÊ GVHD: T.s Đồng Tâm Võ Thanh Sơn TÔNG CHỮ KÝ SV:………………………… CỐT THÉP ⸎Mục lục⸎ MSSV: 1751 022 033 Nguyễn Quốc Nhật Nguyên-1751022033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Các tiêu chuẩn, quy chuẩn tài liệu sử dụng: .4 Vật liệu sử dụng: .4 1.1 Bê tông : 1.2 Cốt thép: Thiết kế kết cấu sàn tầng điển hình: 1.1 Chọn sơ tiết diện: 1.1.1 Dầm: 1.1.2 Sàn: 1.2 Xác định tải trọng tác động: 1.1.1 1.1.1.1 Trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: 1.1.1.2 Trọng lượng thân dầm: 1.1.1.3 Trọng lượng tường quy đổi thành trọng lượng phân bố đều: 10 1.1.2 Hoạt tải 10 1.1.3 Bảng tổng hợp tĩnh tải hoạt tải sàn: 11 1.1.4 Tính tỉnh tải gió: .11 1.1.5 Chọn tiết diện cột 13 1.3 Xác định nội lực sàn .14 1.1.1 Sự làm việc ô sàn: 14 1.1.2 Xác định nội lực ô sàn: 15 1.1.1.1 1.4 Sàn làm việc phương: .15 1.1.1.1.1 Sơ đồ tính: 15 1.1.1.1.2 Kết tính tốn tổng kết bảng dưới: 16 1.1.1.2 Tĩnh tải : Sàn làm việc phương: .16 1.1.1.1.1 Sơ đồ tính: 16 1.1.1.1.2 Kết tính tốn tổng hợp bảng dưới: 16 Tính tốn, chọn bố trí cốt thép: 17 1.1.1 Tính tốn cốt thép: 17 1.1.2 Bố trí thép: .19 Thiết kế kết cấu khung trục 19 1.5 Dựng mơ hình khung 3D phần mềm Etabs 19 1.1.1 Chuẩn bị 19 1.1.2 Khai báo, định nghĩa thông số 20 1.1.3 Dựng mơ hình 22 1.1.4 Chỉnh sửa kiểm tra mơ hình 24 1.6 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG .24 Nguyễn Quốc Nhật Nguyên-1751022033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép 1.1.1 Tải trọng tác dụng thẳng đứng 24 1.1.2 Tĩnh tải tác dụng lên sàn 25 1.1.3 Các trường hợp tải trọng tổ hợp tải trọng .25 1.1.1.1 Các trường hợp tải trọng 25 1.1.1.2 Các tổ hợp tải trọng 26 1.1.4 GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Nội lực khung trục E .26 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO KHUNG TRỤC E 28 1.1 Tính thép cột 28 1.1.1 Cốt dọc chịu lực .28 1.1.2 Cốt thép đai cột 37 1.1.3 Một số yêu cầu cấu tạo bố trí cốt đai 37 1.2 Thép dầm chịu lực 37 1.1.1 Xuất Biểu đồ nội lực từ etabs: .37 1.1.2 Tính thép chịu lực dầm 40 1.1.3 Bố trí cốt dọc 50 1.1.4 Cốt đai 50 Nguyễn Quốc Nhật Nguyên-1751022033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Các tiêu chuẩn, quy chuẩn tài liệu sử dụng: TCVN 356-2005 KẾT CẤU BÊ TÔNG VÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP - TIÊU CHUẨN THẾT KẾ TCVN 2737 - 1995 TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ TCVN 4453 – 1995 KẾT CẤU BÊ TƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI – QUY PHẠM THI CÔNG VÀ NGHIỆM THU Vật liệu sử dụng: 1.1 Bê tông : Sử dụng bê tông :B20 1.2 Cốt thép: Cốt thép 10 dùng thép AIII có : - Hệ số vượt tải: - Tĩnh tải 1,1 ; - Hoạt tải: 1,3 - Tính thép khung trục E Thiết kế kết cấu sàn tầng điển hình: 1.1 Chọn sơ tiết diện: 1.1.1 Dầm: Dầm hộ theo cạnh ngắn (L2=6500): Chọn 600 mm Chọn Dầm hộ theo phương cạnh dài (L1=8000): Chọn 600 mm Chọn Dầm hành lang L3 = 3000: Chọn 200 mm Nguyễn Quốc Nhật Nguyên-1751022033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Chọn Dầm ban công L4 = 1400: Chọn 120 mm Chọn Để phù hợp với điều kiện thi công chọn 200 mm Dầm phụ nhà vệ sinh L5=: Chọn 200 mm Chọn Dầm\ Tiết diện CHN CHD HL BC VS 1.1.2 600 600 200 200 200 300 300 100 100 100 Sàn: Chọn : Bề dày ô sàn hộ :cạnh ngắn L2 Chọn 150 mm Bề dày ô sàn ban công : cạnh ngắn L4 Chọn 80 mm Bề dày ô sàn nhà vệ sinh : cạnh ngắn L5 Chọn 60 mm Nguyễn Quốc Nhật Nguyên-1751022033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Bề dày ô sàn hành lang: cạnh ngắn L3 Chọn 80 mm 1.3 Xác định tải trọng tác động: 1.1.1 Tĩnh tải : Tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm: Trọng lượng thân sàn Tĩnh tải phụ thuộc lớp cấu tạo sàn Hoạt tải phụ thuộc mục đích sử dụng sàn Tĩnh tải bao gồm trọng lượng thân kết cấu sàn, dầm, cột….trọng lượng tường xây dầm biên, trọng lượng lớp hoàn thiện sàn… Theo yêu cầu sử dụng, khu vực có chức khác có cấu tạo sàn khác nhau, tĩnh tải sàn tương ứng có giá trị khác Các kiểu cấu tạo sàn tiêu biểu sàn văn phòng, sàn ban cơng, sàn hành lang sàn vệ sinh Các loại sàn có cấu tạo sau: 1.1.1.1 Trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: ) Trong đó: : hệ số tin cậy tải trọng :trọng lượng riêng lớp vật liệu (kN/ :chiều dày lớp vật liệu (m) Sàn tầng điển hình Thơng số vật liệu : Gạch cẻamic =1,1 Vữa lót =1,3 Bê tơng cốt thép =1,1 Vữa trát =1,3 Tinh tai tác dụng lên sàn hô hành lang Lớp cấu tạo Gạch ceramic Chiều dày (mm) 10 Trọng lượng riêng Trị tiêu chuẩn Hệ số tin cậy Trị tính tốn 20 0,2 1,1 0,22 Nguyễn Quốc Nhật Nguyên-1751022033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - Vữa lót Bản BTCT Vữa trát Trần thạch cao GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 30 160 15 18 25 18 0,54 0,27 1,3 1,1 1,3 0,7 4,4 0,35 0,4 6,071 Tĩnh tải sàn nhà vệ sinh Loại tải trọng TĨNH TẢI Chiều dày δ (m) Trọng lượng riêng γ (kN/m3) Tải trọng tiêu chuẩn Gạch Ceramic 0.01 20 0.20 1.2 0.24 Vữa lót 0.015 18 0.27 1.2 0.324 Lớp chống thấm 0.003 10 0.03 1.2 0.036 Sàn BTCT 0.14 25 3.5 1.2 4.2 Vữa trát 0.015 18 0.27 1.2 0.324 0.5 0.5 1.2 0.6 Tải trọng tường xây sàn 1.2 TỔNG 4,77 Lớp cấu tạo Đường ống thiết bị g tc (kN/ m2) Hệ số vượt tải n Tải trọng tính tốn g tt (kN/ m2) 5,72 Tĩnh tải sàn tầng mái Loại tải trọng TĨNH TẢI Chiều dày δ (m) Trọng lượng riêng γ (kN/m3) Tải trọng tiêu chuẩn Gạch chống nóng 0.01 20 0.20 1.2 0.24 Vữa lót 0.015 18 0.27 1.2 0.324 Lớp chống thấm 0.003 10 0.03 1.2 0.036 Sàn BTCT 0.1 25 2.5 1.2 Lớp cấu tạo g tc (kN/ m2) Hệ số vượt tải n Tải trọng tính tốn g tt (kN/ m2) Nguyễn Quốc Nhật Nguyên-1751022033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - Vữa trát GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 0.015 18 0.27 1.2 0.036 0.5 0.5 1.2 0.6 Tải trọng tường xây sàn 1.2 TỔNG 4.31 Đường ống thiết bị 4.52 Trọng lượng tường quy đổi thành phân bố sàn: Trong đó: H= 3,6-0,2= 3,4 (m) :chiều cao tường :trọng lượng riêng tường (mm) :bề dày tường L :chiều dài tường (m) L1 ,L2 :chiều dài cạnh ngắn cạnh dài ô (m) :hệ số tin cậy tải trọng Ô sàn S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 Cạnh ngắn L1 (m) 1,4 6,5 7,9 6,5 4,3 2,2 3 Cạnh dài L2 (m) 8 8 5,5 8 L (tường 100) 1,4 13,5 23,9 6,5 13,2 0 L(tường 200) 9,4 13 7,9 16 12,3 2,2 16 24 12,142 5,114 4,229 4,984 6,380 9,792 8,976 13,464 Nguyễn Quốc Nhật Nguyên-1751022033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - 1.1.1.2 GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn Trọng lượng thân dầm: gd=bd*hd-hs*γbt*γ (kNm) đó: bd , hd: tiết diện dầm (mm) hschiều dày sàn (mm) bt = 25 (kN /m3 ) trọng lượng riêng bêtông = 1,1 : hệ số tin cậy tải trọng => phần tai trọng tính tốn trực tiếp chương trình tính tốn kết cấu 1.1.1.3 Trọng lượng tường quy đổi thành trọng lượng phân bố đều: gt=tH-hd*t*γ kNm Trong đó: H=3600 (mm) chiều cao tầng hd: chiều cao dầm (mm) t: bề dày tường (mm) t = 18 (kN/m3) Nguyễn Quốc Nhật Nguyên-1751022033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn = 1,1 : hệ số tin cậy tải trọng bang tính tai tường lên dầm Ơ SÀN S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 Cạnh ngắn 1,4 5,3 6,7 6,7 4,2 2,5 3,0 3,0 1.1.3 Cạnh dài 8,0 8,0 8,0 8,0 8,0 8,0 8,0 8,0 L_tường 1,4 13,3 14,7 8,0 6,2 14,9 0,0 0,0 L_tường 9,4 13,3 14,7 14,7 12,2 2,5 19,0 16,0 gt 10,0 5,2 4,6 3,9 5,0 5,5 8,8 7,4 Hoạt tải Trong đó: :hoạt tải tiêu chuẩn (dựa vào công ô sàn, tra theo bảng 3, TCVN2737:1995) : hệ số tin cậy tải trọng (tra theo mục 4.3.3 TCVN 2737:1995) STT Tải trọng tiêu chuẩn Tên sàn p tc kN / m2 Hệ số vượt tải Hoạt tải tính tốn p tt kN / m Sàn điển hình 3,5 1.40 4,9 Mái khơng sử dụng 0.75 1.40 1.05 1.1.4 Bảng tổng hợp tĩnh tải hoạt tải sàn: Tai trọng tính tốn sàn (kN/ S1 cạnh ngắn 1,4 S2 Ô sàn cạnh dài Tĩnh tải (kN/m2) Hoạt tải 4,9 Tổng tải 6,071 12,142 23,113 6,5 6,071 5,114 4,9 16,085 S3 7,9 6,071 4,229 4,9 15,200 S4 6,5 6,071 4,984 4,9 15,955 S5 4,3 6,071 6,380 4,9 17,351 S6 2,2 5,5 4,2 9,792 4,9 18,892 S7 6,071 8,976 4,9 19,947 10 Nguyễn Quốc Nhật Nguyên-1751022033 1.1.15 Cốt thép đai cột - Cốt thép đai cột có nhiệm vụ liên kết với thép dọc thành hệ khung chắn, giữ vị trí cốt thép thi công, giữ ổn định cho cốt thép dọc chịu nén Khi chịu nén cốt thép dọc bị cong, phá vỡ lớp bê tông lớp bảo vệ bật khỏi bê tông Cốt đai giữ cho cốt dọc khơng bị cong bật ngồi, lúc cốt thép đai chịu kéo khơng neo chắn bị bung cốt đai q bé bị kéo đứt - Thép đai cột tính tốn tương tự dầm chịu lực cắt, nhiên có kể đến lực nén dọc N tăng khả chịu cắt bê tông Lực cắt lấy từ biểu đồ bao lực cắt cột - Trong thực hành tính tốn thường thép đai cột tính tốn theo lực cắt cột bé so với yêu cầu bố trí đai theo cấu tạo Nên thường khơng tính tốn cốt đai mà cần bố trí cốt đai theo cấu tạo thỏa: tương quan đường kính thép dọc, hàm lượng thép, kích thướt cột 1.1.16 Một số yêu cầu cấu tạo bố trí cốt đai - Chọn cốt đai cột : max(0,25 doc max , cm) - Số nhánh đai tùy thuộc vào kích thướt cột bố trí thép dọc - Cạnh tiết diện < 400(mm) cạnh có khơng q thép cho phép đặt cốt đai bao quanh toàn cốt thép dọc - Trường hợp lại cách thép dọc phải có cốt đai hay hiểu cách thép dọc phải có thép dọc nằm góc uốn cốt đai - Khoảng cách cốt đai theo cấu tạo: + Khi Rsc �400 MPa, s = min(15 dọc;500) + Khi Rsc 400 MPa, s = min(12 dọc;400) + Nếu hàm lượng cốt thép t > 3% s = min(10 dọc;300) (khơng phụ thuộc Rsc) - Bố trí cốt đai theo chiều dài cột: + Trong khoảng : sctạo = ( b cạnh ngắn ; 15 dọc) + Trong đoạn nối thép cần bố trí đai dày bước đai s = 200 (mm) Vậy bố trí thép đai cột 8a200 cho đoạn nối thép, 8a300 cho đoạn L2 đoạn nhịp 1.8 Thép dầm chịu lực 1.1.1 - Xuất Biểu đồ nội lực từ etabs: Tương tự cột, tính tốn cốt thép cho dầm tiến hành với hỗ trợ phần mềm ETABS 9.7.4 xuất nội lực, sau dùng phần mềm Microsoft Office Excel 2010 tính tốn cốt thép - - - Đối với dầm ta cần tính thép ứng với trường hợp mômen nội lực lớn Từ kết giải nội lực ETABS, chọn trường hợp biểu đồ bao “BAO1”, nội lực giá trị lớn với kết cho Các thông số vật liệu: Thép AII : Rs = 280000 (kN/m2); Rsc = 280000 (kN/m2) Bê tông B25 : Rb =14500 (kN/m2) ; Rbt = 1050(kN/m2) Hệ số làm việc dầm bê tông nặng đông rắn tự nhiên b = Hệ số làm việc thép Tính tốn cốt thép tiến hành theo trình tự: Giả thiết agt, tính h0 = h – a m M b R b b.h o2 2. m Ast - s R b b bh s R s Kiểm tra hàm lượng cốt thép : μ As bh μ 0.05% μ max R 3.08% R b 14.5 0.595 � 0.604 2.4% R s 280 365 μ �μ �μ max Với: r = 0.418 r = 0.595 1.1.17 Tính thép chịu lực dầm TẦNG 1 Dầm E23 E34 E45 Hd (mm) Bd (mm) M (kNm) 600 300 Mg (đầu) = 235,6 150 0,2258 600 300 M nhịp = 208,2 150 600 300 Mg (sau) = 284,4 600 300 Mg (đầu) = 600 300 600 300 600 300 Chọn thép Ast (mm2) (%) 0,2594 1348 0,1995 0,2248 150 0,2725 258,3 150 M nhịp = 157,8 Mg (sau) = Mg (đầu) = Hs (mm) ζ Asc (mm2) (%) SỐ THANH PHI 0,82 30 2121 1,29 1168 0,71 30 1414 0,86 0,3255 1692 1,03 30 2121 1,29 0,2475 0,2894 1504 0,91 30 2121 1,29 150 0,1512 0,1648 857 0,52 30 1414 0,86 234,6 150 0,2248 0,2581 1342 0,81 30 2121 1,29 239,3 150 0,2293 0,2642 1373 0,83 30 2121 1,29 1 E56 E67 600 300 M nhịp = 160,7 150 0,1540 0,1681 874 0,53 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 250,4 150 0,2399 0,2788 1449 0,88 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 176,1 150 0,1687 0,1860 967 0,59 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 173,6 150 0,1663 0,1831 952 0,58 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 261,5 150 0,2506 0,2937 1527 0,93 30 2121 1,29 2 E78 E23 600 300 Mg (đầu) = 276,2 150 0,2647 0,3139 1632 0,99 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 185,4 150 0,1777 0,1971 1024 0,62 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 293,9 150 0,2816 0,3391 1763 1,07 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 235,6 150 0,2258 0,2594 1348 0,82 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 208,2 150 0,1995 0,2248 1168 0,71 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 284,4 150 0,2725 0,3255 1692 1,03 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 258,3 150 0,2475 0,2894 1504 0,91 30 2121 1,29 600 300 157,8 150 0,1512 0,1648 857 0,52 30 1414 0,86 E34 M nhịp = 2 E45 E56 E67 600 300 Mg (sau) = 234,6 150 0,2248 0,2581 1342 0,81 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 239,3 150 0,2293 0,2642 1373 0,83 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 160,7 150 0,1540 0,1681 874 0,53 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 250,4 150 0,2399 0,2788 1449 0,88 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 176,1 150 0,1687 0,1860 967 0,59 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 600 300 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 Mg (đầu) = E78 E23 600 300 M nhịp = 173,6 150 0,1663 0,1831 952 0,58 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 261,5 150 0,2506 0,2937 1527 0,93 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 276,2 150 0,2647 0,3139 1632 0,99 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 185,4 150 0,1777 0,1971 1024 0,62 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 293,9 150 0,2816 0,3391 1763 1,07 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 235,6 150 0,2258 0,2594 1348 0,82 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 208,2 150 0,1995 0,2248 1168 0,71 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 284,4 150 0,2725 0,3255 1692 1,03 30 2121 1,29 3 E34 E45 600 300 Mg (đầu) = 258,3 150 0,2475 0,2894 1504 0,91 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 157,8 150 0,1512 0,1648 857 0,52 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 234,6 150 0,2248 0,2581 1342 0,81 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 239,3 150 0,2293 0,2642 1373 0,83 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 160,7 150 0,1540 0,1681 874 0,53 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 250,4 150 0,2399 0,2788 1449 0,88 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 600 300 176,1 150 0,1687 0,1860 967 0,59 30 1414 0,86 E56 M nhịp = 3 E67 E78 E23 600 300 Mg (sau) = 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 173,6 150 0,1663 0,1831 952 0,58 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 261,5 150 0,2506 0,2937 1527 0,93 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 276,2 150 0,2647 0,3139 1632 0,99 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 185,4 150 0,1777 0,1971 1024 0,62 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 293,9 150 0,2816 0,3391 1763 1,07 30 2121 1,29 600 300 235,6 150 0,2258 0,2594 1348 0,82 30 2121 1,29 Mg (đầu) = 4 E34 E45 600 300 M nhịp = 208,2 150 0,1995 0,2248 1168 0,71 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 284,4 150 0,2725 0,3255 1692 1,03 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 258,3 150 0,2475 0,2894 1504 0,91 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 157,8 150 0,1512 0,1648 857 0,52 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 234,6 150 0,2248 0,2581 1342 0,81 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 239,3 150 0,2293 0,2642 1373 0,83 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 160,7 150 0,1540 0,1681 874 0,53 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 250,4 150 0,2399 0,2788 1449 0,88 30 2121 1,29 4 E56 E67 E78 600 300 Mg (đầu) = 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 176,1 150 0,1687 0,1860 967 0,59 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 260,9 150 0,2500 0,2929 1523 0,92 30 2121 1,29 600 300 M nhịp = 173,6 150 0,1663 0,1831 952 0,58 30 1414 0,86 600 300 Mg (sau) = 261,5 150 0,2506 0,2937 1527 0,93 30 2121 1,29 600 300 Mg (đầu) = 276,2 150 0,2647 0,3139 1632 0,99 30 2121 1,29 600 300 185,4 150 0,1777 0,1971 1024 0,62 30 1414 0,86 600 300 293,9 150 0,2816 0,3391 1763 1,07 30 2121 1,29 M nhịp = Mg (sau) = 1.1.18 - Bố trí cốt dọc Theo TCVN 5574 : 2012 Lớp bê tông bảo vệ cốt thép + Đối với cốt dọc: a0 ≥ (max, 25) với max đường kính lớn thép dọc + Đối với cốt đai: a0 ≥ (, 20) với đường kính cốt đai + Lấy lớp bê tơng bảo vệ cho dầm ao = 25 Khoảng cách cốt thép Khoảng cách cốt thép: t ≥ (max, 30) cốt thép đặt t ≥ (max, 25) cốt thép đặt - Neo cốt thép nối cốt thép � Rs � lan � an an � d Rb � � Đoạn neo nối cốt thép tính theo Để tiện việc quản lý thi công , neo nối cốt thép phương pháp nối chồng chiều dài đoạn neo, nối sau: + Nối vùng chịu kéo: lan3 = 30 + Nối vùng chịu nén: lan2 = 20 - Khi xét động đất: + Các cốt thép đáy dầm kéo qua nút phải cắt đoạn không nhỏ l cr (chiều dài vùng tới hạn cấu kiện, với dầm l cr chiều cao dầm 1.1.19 Cốt đai Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối có lực cắt lớn Q= 192.3 kN Khả chịu cắt bê tông: Qb= b3(1 + f + n)bRbtbho = 0.6 x x x 1.05 x 300 x 560 = 105.84kN f = n= Vì Q > Qb => phải tính cốt đai Giả sử chọn cốt đai 8, nhánh: stt = Rswn = x 10-6 = 47mm Với = với bê tông nặng smax = = x 10-3 = 771 mm Với = 1.5 với bê tơng nặng Vì hd = 600 > 450 nên: sct= min( ,300mm) = min(300,300) = 300mm stt= 47mm Chọn cốt đai s = smax= 771mm sct= 300mm Chọn s= 200mm bố trí đoạn L/4 gần gối, đoạn L/2 nhịp chọn s= 250mm Kiểm tra khả chịu ứng suất nén: b1= – 0.01bRb = 1– 0.01x14.5= 0.855 Asw= n.Aw = = 2 = 32 w1= + 5u= + = + = 1.059 < 1.3 Q 0.3b1 w1 = 661.7kN Q = 192.3 kN < 661.7 kN kích thước tiết diện lựa chọn hợp lý, dầm đủ khả chịu ứng suất nén …………………………………………………………………HẾT……………………………………………………………………… ... Asc (m m2) d10a80 981 d10a90 8 72 d10a200 3 92 d10a200 3 92 d8a200 25 0 d8a200 25 0 d8a200 25 0 d8a200 25 0 d10a130 604 d8a200 25 0 d8a200 25 0 d8a200 25 0 18 Nguyễn Quốc Nhật Nguyên- 1751 022 033 0, 726 7 0,6459... Nguyên- 1751 022 033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn chọn hệ Mpa (cm2) (cm2) cm số 23 ,2 10, 72 1,3 11,5 374,85 820 29 25 00 50 23 ,2 10, 72 1,3 11,5 374,85 820 29 25 00 50 23 ,2 10, 72 1,3 11,5... Case, …) 20 Nguyễn Quốc Nhật Nguyên- 1751 022 033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - GVHD: T.S Đồng Tâm Võ Thanh Sơn 21 Nguyễn Quốc Nhật Nguyên- 1751 022 033 -Đồ Án Bê Tông Cốt Thép - 1.1.10 GVHD: T.S Đồng Tâm