đồ án nền móng phần thuyết minh móng băng

đồ án đạt điểm cao (có bảo vệ, 9.5đ) thích hợp để sv tham khảo cách làm. không chịu trách nhiệm về nội dung, không có giá trị pháp lý, không sao chép.

i i ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 d THIẾT KẾ MÓNG BĂNG I SƠ ĐỒ MĨNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN: a) Sơ đồ móng: b) Số liệu tính tốn: St Giá Trị Nội Lực Tính Tốn Nt(kN) Mt (kNm) 283 753 1036 941 471 3484 Vị trí đặt lực A B C D E tổng Qt(kN) 33 59 65 52 39 248 103 144 185 205 123 760 THÔNG SỐ CHIỀU DÀI L (m): L1 L2 L3 1,7 5,6 4,1 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 L4 La Lb Tổng L : 3,2 0,5 0,7 15,8 c) Số liệu địa chất: • Giả thiết lấy lớp địa chất thống kê phần THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT để tính tốn móng băng, xem lớp nằm mặt đất có độ dày 6m Cao độ MNN lấy cao độ mực nước lớn hố • khoan => cao độ MNN = -4.5m Thành phần lớp đất : sét bụi, màu xám xanh – xám nâu, trạng thái nửa cứng Phân bố lớp đất: ĐỘ SÂU MẶT LỚP ĐỘ SÂU ĐÁY LỚP BỀ DÀY SPT (m) (m) (m) (búa) HK1 15.3 21.7 6.4 18-21 HK2 13.8 24 10.2 10-21 HK3 14.5 21 6.5 2-20 HK4 14.6 24.6 10 1-20 TÊN HỐ KHOAN Các tiêu lý: (từ thống kê) Lớp TB γ (kN/m3) 19.7824 γ d(kN/m3) 15.6412 γ∗(kN/m3) 9.8706 c (kN/m2) 48.314 ϕ (0) 14.485 TTGH I Đế 19,6143 n Đế 15,3626 n Đế 9,6997 n Đế 40,280 n 12,489 Đế 19,9504 19,6796 15,9197 15,4709 10,0415 9,7661 56,347 43,281 16,482 13,245 TTGH II Đế n Đế n Đế n Đế n Đế 19,8851 15,8115 9,9751 53,347 15,747 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 n n d) Vật liệu móng: Móng đúc bê tơng B20 (M250) có = 0.9 MPa, = 11.5MPa, E=27xMPa = 2.7xKN/ - Cốt thép loại AII có cường độ chịu nén tính tốn =280MPa - Cốt thép loại AII có cường độ chịu kéo tính tốn =280MPa - Cốt thép loại AII có cường độ chịu cắt tính tốn =225MPa (Bảng 21 – TCVN 5574 : 2012 ) - Hệ số vượt tải n=1.15 đất bê tông 22 KN/ - e) Chiều sâu chơn móng:   Chọn chiều sâu chơn móng: = 1.5 m Chọn sơ chiều cao: hd = (1/12 : 1/6) = (1/121/6)5.6=(0.470.93) chọn hd = 0.8m II XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MĨNG (B*L): = (1/51/3)= (0.340,57)(m) chọn = 0,5(m) = (1/51/4)= (0.640,8)(m) chọn = 0,7(m) Tổng chiều dài móng : L = + ++++ = 0,5 + 1,7 + 5,6 + 4,1 + 3,2 + 0,7=15,8 m a Xác định bề rộng móng (Bm): Chọn sơ Bm=1 (m) Đáy móng đặt lớp số Tra Bảng 14, TCVN 9632 : 2012, ta có: Với góc nội ma sát = Với góc nội ma sát = Tra bảng 15, TCVN 9632 : 2012, chọn : = 1.2; = 1.1; = 1.1 ( TTGH II) = 43.281 (KN/) = 19.6796 KN/ =9.7661 KN/ f) Điều kiện ổn định đáy móng: (1) Trong đó: cường độ (sức chịu tải tiêu chuẩn) đất đáy móng *Tổng tải trọng tác dụng theo phương đứng: ( chiều dương theo kim đồng hồ) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 - Trường hợp gió trái: tt  ∑ N =283 + 753 + 1036 + 941 + 471 = 3484 (kN) tt  ∑H =103 + 144 + 185 + 205 - 123 = 514 (kN) tt_tráii = Mitt + +  M ∑ - Chọn chiều dương momen ngược chiều kim đồng hồ, ta có :  = -33 - 59 - 65 - 52 + 39 = -170 (kNm) Gọi khoảng cách từ điểm đặt lực tới tâm đáy móng, ta có : = = 7,22 (m)7,4 = 7,22 – 1,7 = 5,52 (m)5,7 = 5,52 – 5,6 = 0,1 (m) = =4 (m) ==   ∑ Nitt ∗Li = (2 ∗7 , ) + ( ∗ , ) + ( 03 ∗ , ) + (941*(-4)) +(471*(-7,2)) = − 665,3 (kNm) ∑ Hitt * hd = 514 * 0,8 = 411,2 (kNm) ⇒ Mtt_trái = -170 + (-665,3) +411,2 = -424,1 ( kNm) Trường hợp gió phải:     tt ∑ N =283 + 753 + 1036 + 941 + 471 = 3484 (kN) tt ∑H =−(103 + 144 + 185 + 205 – 123)= -514 (kN) Mtt_tráii = ∑ Mitt + + Chọn chiều dương momen ngược chiều kim đồng hồ, ta có : = -33 - 59 - 65 - 52 + 39 = -170 (kNm) Gọi khoảng cách từ điểm đặt lực tới tâm đáy móng, ta có : = = 7,22 (m)7,4 = 7,22 – 1,7 = 5,52 (m)5,7 = 5,52 – 5,6 = 0,1 (m) = =4 (m) ==  ∑ Nitt ∗Li = (2 ∗7 , ) + ( ∗ , ) + ( 03 ∗ , ) + (941*(-4)) +(471*(-7,2)) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033  = − 665,3 (kNm) ∑ Hitt * hd = -514 * 0,8 = -411,2 (kNm) ⇒ Mtt_trái = -170 + (-665,3) +-411,2 = -1246,5 ( kNm) Quy giá trị tiêu chuẩn Hệ số vượt tải n = 1.15 Tổng hợp tải trọng lên móng băng TRƯỜNG HỢP M tt_i (kNm) M tc_i (kN) (kN) (kNm ) (kN) (kN) TRÁI -424,1 3484 514 -368,8 3030 447 PHẢI -1246,5 3484 -514 -1084 3030 -447 = Với: tra theo bảng 15, TCVN 9362 : 2012, độ sệt = 0,04 < 0,5 => Các thông số A;B;D tra theo bảng 14, TCVN 9362 : 2012 Với A= 0,325 ; B= 2,3 ; D = 4,845 : dung trọng đất nằm phía độ sâu đặt móng tính theo TTGH II (kN/m3); : dung trọng đất nằm phía độ sâu đặt móng tính theo TTGH II (kN/m3); Suy : =1,2 *(0,325*1*19,6769+2,3*1,5*19,6769 + 4,854*43,281) = 340,9 (KN/) Kích thước móng xác định sơ bộ: + = = 9,84 +F=L*B11,34 B = 0,62 (m) Chọn Bm = (m) Kiểm tra điều kiện ổn định: Với : = (giá trị momen lấy trị tuyệt đói dấu +/- mang tính chất biểu hướng chiều momen, giá trị đại số) = + + 22*1.5 = 250,8 (KN/) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 = - + 22*1.5= 198,7 (KN/) = = = 224,8 (KN/) *Kiểm tra điều kiện ổn định: Vậy thỏa điều kiện ổn định g) Điều kiện cường độ: Hệ số an toàn cường độ: =2 Với : => = c+ +0.5 = 40,28*12,86 + 19,6143*1,5*4,45 + 0,5*19,6143*1*2,79 = 676,3 (KN/) = (KN/) = = 2,39 > = =>(thỏa mãn) h) Điều kiện ổn định tâm đáy móng (điều kiện lún): = – =+ = (KN/) Độ lún: = =8(cm) Chia lớp đất đáy móng thành đoạn nhỏ Chọn =1,2 (m) Ta phép dừng tính lún : 5< *Chọn mẫu đất tính lún: ( HK4) Cấp áp lực P (kN/m2) 50 100 200 400 800 Hệ số rỗng e 0.585 0.562 0.543 0.518 0.484 0.446 Kết tính lún: ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 Lớ p L/B Z/ B 15, 0,6 S(m) 0,75 195,25 147,49 tính tiếp 35,462 41,40 15, 1,8 0,33 195,25 65,671 xét dừn g tính lún 147,98 0,56 0,53 0,02 tính tiếp 47,355 53,30 106,35 0,70 0,68 0,01 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 15, 0,20 195,25 40,429 tính tiếp 59,248 65,19 4 15, 4,2 0,14 195,25 28,737 15, 5,4 0,112 195,25 21,901 15, 6,6 0,08 195,25 17,355 0,68 0,00 tính tiếp 102,40 0,69 0,68 0,00 tính tiếp 83,034 88,98 0,69 71,141 77,08 99,777 108,60 0,68 0,67 0,00 dừn g 94,927 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 => thỏa điều kiện độ lún III CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN NGANG: a Xác định : =1.2 = 1081,04 (c) Chọn x=30x40 (cm) i) Xác định chiều cao móng: + chọn bề rộng sườn: =+10cm=40cm +chọn chiều cao móng: =5.6=(0.470.93)m chọn h=0.8m bề rộng móng B=1(m) *Chọn chiều cao : (KN/ = 253,3 = 1400,9 (KN/ = 0.75*900*15,8*( – 0.05) Điều kiện 1400,1 < 0.75*900*15,8 ( – 0.05) > 0,1813 (m) Chọn = 0.5m = 0.5 – 0.05= 0.45(m) Chọn chiều cao cánh móng : = 0.2(m) Độ dốc móng /= 0.5/0.2=2.5>1 (thỏa điều kiện) IV XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG (M,Q): o o Áp lực phân bố trọng lượng móng lớp dất nằm móng : P = = 1.5*22 = 33 (KN/) Tải phân bố điều đơn vị chiều dài: ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 q = P*Bm = 33*1 = 33 (KN/m) +Hệ số nền: == 5917 (KN/ = 5617 = 280,9 (KN/m) = 5617*1*0.1= 561,7 (KN/m) Ta sử dụng phần mền SAP2000 để tính lực cắt moment dầm: Kết chạy sap2000 v14.2.2: Biểu đồ nội lực: a Biểu đồ Lực Cắt: 537,4 436,2 463,4 157,6 161,98 -102,8 -194,3 -284,2 -454,12 -578,6 10 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 j) Biểu đồ Moment: -573,1 -125,9 -78,75 -1,69 61,6 100,2 154,4 338 396,1 V TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG DẦM MÓNG: 11 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 Xác định vị trí trục trung hòa:  = = 724,5 (KNm) = 573 kNm Vậy ta có trục trung hòa qua cánh cho dầm móng Cơng thức tính: Diện tích cốt thép mặt cắt: Hàm lượng thép: Chọn a = 50 mm a Tính thép nhịp thép gối : TIẾT DIỆN cạnh h b (mm) (mm) MC 11(gối ) MC 2-2 MC 33(gối ) MC 4-4 MC 55(gối ) M(kNm) chọn cốt thép ؏ As (mm2 ) (%) số số phi phi thanh As chọn (mm2) 1000 800 61,61 0,011 0,011 221 0,03 25 982 1000 800 1,69 0,000 0,000 0,00 25 982 1000 800 154,39 0,027 0,027 559 0,07 25 982 1000 800 573,13 0,098 0,10 2159 0,27 25 2454 1000 800 0,058 0,060 1244 0,16 338,00 1963 25 20 12 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 MC 6-6 MC 77(gối ) MC 8-8 MC 99(gối ) 1000 800 1000 800 125,94 0,022 0,022 455 0,06 0,068 0,071 1466 0,18 396,12 1000 800 1000 800 78,75 0,014 0,01 283 0,04 0,017 0,017 361 0,05 100,15 982 25 1610 25 25 20 982 982 25 k) Tính thép cốt xiên - cốt đai Từ bảng kết tính tốn ta thấy = 578,6 (KN) Các giá trị tra bảng 6.1 trang 107 sàn sườn bê tơng tồn khối – nguyễn đình cống Kiểm tra điều kiện khống chế: 0.35*11500*0.4*0.75= 1207,5 (KN) Vậy = 578,6 (KN) < 1207,5 (KN) Suy ra: bê tông không đủ chịu cắt cần tính cốt đai cho dầm: Chọn thép 10, số nhánh n=2 = 0.785 ( - Tính bước cốt đai: = 525 (mm) =*225*2*78.5 = 171 (mm) Chọn cốt đai 10a200, số nhánh n = 2, bố trí đoạn L/4 đầu dầm *Khả chống cắt cốt đai bê tông: = = 505 (daN/ = = 1823055,5 (kN) 13 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 Suy > , cốt đai đủ khả chịu cắt +Giữa nhịp ta chọn: S =>chọn S = 250(mm) Vậy bố trí cốt đai 10a200 cho đoạn L/4 đầu dầm, 10a250 cho đoạn L/2 nhịp l) Thanh thép số 4: = 253 3* = 11,4 (KNm) Diện tích cốt thép: = 1,005 () Chọn 10 = 0.785 () n = / = 1.005/0.785 = 1.3 Chọn 10 Khoảng cách a = 600/2 = 300 (mm) Vậy chọn thép 10a300 m) Thanh thép số 5: (KN/ As = 791 Chọn thép theo cốt thép cấu tạo móng : 10a200 có mm2 n) Thanh thép giá số 6: Chọn cốt thép theo cốt thép cấu tạo: 212 14 ... Chọn chiều cao cánh móng : = 0.2(m) Độ dốc móng /= 0.5/0.2=2.5>1 (thỏa điều kiện) IV XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG (M,Q): o o Áp lực phân bố trọng lượng móng lớp dất nằm móng : P = = 1.5*22... n Đế n Đế n Đế 19,8851 15,8115 9,9751 53,347 15,747 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN – 1751 022 033 n n d) Vật liệu móng: Móng đúc bê tơng B20 (M250) có = 0.9 MPa, = 11.5MPa, E=27xMPa... định đáy móng: (1) Trong đó: cường độ (sức chịu tải tiêu chuẩn) đất đáy móng *Tổng tải trọng tác dụng theo phương đứng: ( chiều dương theo kim đồng hồ) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG – NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN