đồ án đạt điểm cao 9.5đ (+có bảo vệ) thích hợp để sv tham khảo cách làm. không chịu trách nhiệm về nội dung, không có giá trị pháp lý, không sao chép.
Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 MÓNG CỌC KHOAN NHỜI I Các thơng sớ cọc khoan nhời Vật liệu sử dụng Bê tông : Chọn bê tông có cấp độ bền B30 và có các thông số sau (bảng 13 TCVN 5574-2012) - Cường độ chịu nén tính toán = 17 (Mpa) Cường độ chịu kéo tính toán = 1.2 (Mpa) Modun đàn hồi của bê tông B30; E = 32.5*103 (Mpa) Hệ số làm việc của bê tông = Cốt thép ( bảng 21 TCVN 5574-2012) - Đối với cốt thép đai sử dụng thép AII có các thông số sau + Cường độ chịu kéo,nén tính toán = 280 (Mpa) + Cường độ chịu kéo cột thép ngang = 225 (Mpa) + Modun đàn hồi của cốt thép AII; E = 21*104 (MPa) - Đối với cốt thép dọc sử dụng thép AIII có các thông số sau + Cường độ chịu kéo,nén tính toán = 365 (Mpa) + Cường độ chịu kéo cột thép ngang = 290 (Mpa) + Modun đàn hồi của cốt thép AIII; E = 20*104 (MPa) Chọn sơ bộ kích thước cọc: - Chọn cọc khoan nhồi có đường kính 0,8m - Diện tích mặt cắt ngang thân cọc A = = 502654(mm2) = 0.5 (m2) - Chu vi cọc ép u = 3,14 * 0.8 = 2.512 m - Chọn cốt thép : As = (0.4%-0.6%).A= (2000- 3000) (mm2) => chọn As là 8ϕ20 có As = 2513(mm2) - Diện tích bê tông mặt cắt ngang Ab=A – As = 502654 – 2513 = 500141 (mm2) = 0,5 (m2) - Đoạn cọc ngàm vào đài móng bằng 0.1m - Đoạn cọc đập bỏ để neo thép vào đài bằng 35d = 0.7 m Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 - Lớp bê tông bảo vệ a = 70mm - Chiều sâu chôn móng : giả thiết công trình không có tầng hầm vào Df = 1,5 m II Tính toán móng Nội lực tính móng Ntt (KN) 6117 Tính toán sức chịu tải cọc Mtt (KN.m) 98 TẢI TRỌNG Htt (KN) 52 TIẾT DIỆN CỘT 750x750 a) Sức chịu tải cọc theo điều kiện vật liệu (TCVN 5574-2012) - sức chịu tải cọc theo vật liệu được xác định theo công thức sau: Rvl = ϕ ( + ) Trong đó + : hệ số điều kiện của vật liệu = 0.85 (7.1.9 TCVN 10304-2012) +: kể đến phương pháp thi công cọc = 0.7 (sử dụng dung dịch betonite) + cường độ chịu nén của bê tông + :diện tích mặt cắt ngang bê tông thân cọc = A - = 502654 - 2513 = 500141 (mm2 ) + : cường độ chịu nén của cốt thép = 365Mpa (Thép dọc - AIII) + : diện tích của cốt thép cọc As = 2513 mm2 + ϕ : hệ số ảnh hưởng của uốn dọc ϕ = (cọc khoan nhồi) Rvl = ϕ ( + ) =1.(0,85.0,7.17 500141 + 365 2513) = 5976,17(kN) b) Sức chịu tải cọc theo điều kiện đất nền (TCVN 10304-2012) • Theo chỉ tiêu cường độ c , ϕ (phụ lục G TCVN 10304-2012) - Sức chịu tải cực hạn: Rc,u = + u Trong đó + : cường độ sức kháng của đất dưới mũi cọc tại lớp đất thứ = 1,3*c* Với : Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 Lớp là đất cát pha => (c,lấy theo thống kê địa chất => = 1,3*9,333* =>= 4786 (kN) + ; diện tích tiết diện ngang mũi cọc = 502654 (mm2) = 0,5 (m2) + u : chu vi tiết diện ngang cọc u = 2,512 m + :chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất thứ i + : cường độ sức kháng trung bình của lớp đất thứ i thân cọc TRẠNG THÁI LỚP ĐẤT A Cát san lấp 1a Sét béo Bùn sét Sét bụi Chiều dài cọc nằm lớp đất (m) 1(phần đài cọc) 0.5(phần đài cọc) 13 6.5 (KN/m3) (KN/m2) (độ) (KN/m2) - - - - - - - - 4,581 9.699 8.257 40,280 2,774 12.4 12,48 134.3 Sét pha bụi 2.7 10,190 24,150 5,478 109.6 Cát – Cát pha 6.3 10,899 9,333 29,32 26.9 (cu tra từ hồ sơ địa chất, phụ lục - kết thí nghiệm nén trục UU, theo độ sâu mẫu ) Cường độ sức kháng trung bình thân cọc đối với đất dính ( lớp và lớp 2) Lớp : =α Với = 12.4 (KN/m2) α = (hệ số phụ thuộc vào đặc điểm lớp đất nằm lớp dính, loại cọc và phương pháp hạ cọc tra hình G.1 TCVN 10304-2012) = α = 12.4 (KN/m2) Lớp : =α Với = 134.3 (KN/m2) α = 0.42 (hệ số phụ thuộc vào đặc điểm lớp đất nằm lớp dính, loại cọc và phương pháp hạ cọc tra hình G.1 TCVN 10304-2012) Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 = α = 0.42 134.3= 56.406 (KN/m2) Cường độ sức kháng trung bình thân cọc đối với cát pha/sét pha (lớp và lớp 4) Lớp : sét pha bụi màu xám xanh xám vàng ,trạng thái dẻo cứng => = c + tg Với c = 46,14 (lực dính) :hệ số áp lực ngang của đất lên cọc = 1,2.(1 - sinϕ) = 1,2*(1 – sin(5,4780)) = 1.085 ; ứng suất pháp hiệu quả theo phương đứng trung bình của lớp đất = 4,5*14.339 + 8,5*4.581+ 6.5*9.699 + 1.35 * 9.780 = 180 (KN/m2) : góc ma sát giữa đất và cọc lấy bằng góc ma sát của đất ϕ = c + tg = 46,14 + 1.085 * 180 * tg 5,4780 = 65 (KN/m2) Lớp :cát, cát pha màu xám vàng xám xanh,kết cấu chặc vừa đến chặc => = c + tg Với c = 9,333 (lực dính) :hệ số áp lực ngang của đất lên cọc = 1,2.(1 - sinϕ) = 1,2.(1 – sin(29,3270)) = 0,612 ; ứng suất pháp hiệu quả theo phương đứng trung bình của lớp đất = 4,5*14.339 + 8,5*4.581+ 6.5*9.699 + 2,7 * 9.780 + 3,5 * 10,899 = 231,06 (KN/m2) : góc ma sát giữa đất và cọc lấy bằng góc ma sát của đất ϕ = c + tg = 9,333 + 0.612*231,06*tg(29,3270 ) = 89 (KN/m2) - Sức chịu tải cực hạn: Rc,u = + u = 4786 *0,502654 + 2.512*( 12.4*13 + 56.406*6.5 + 65*2.7 + 89*3,5) Rc,u = 4955 (kN) -Sức chịu tải cho phép Rc,d = với tra theo mục 7.1.11 TCVN 10304:2014 Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 Dự kiến móng có 01 đến 05 cọc => = 1,75 Rc,d = = 2831 (kN) • Theo thí nghiệm SPT (mục G.3.2 TCVN 10304-2012) - Sức chịu tải cực hạn: Rc,u = + u.) Trong đó + : cường độ sức kháng mũi cọc, đất rời: => = 150 = 150 *26 = 3900 (kN/m2) ; số búa SPT trung bình khoảng 1d dưới = 27 (búa) và 4d = 25(búa) + ; diện tích tiết diện ngang mũi cọc = 0,5 (m2) + u : chu vi tiết diện ngang cọc u = 2,512 m + cường độ sức kháng trung bình đoạn cọc Đất Rời (lớp 4) = Lớp = Với chỉ số SPT trung bình lớp đất rời = 23 búa = = = 76,67 (kN/m2) Với Đất Dính = Với : hệ số điều chỉnh tra theo hình G.2.a TCVN 10304:2014 :hệ số điều chỉnh tra thep hình G.2.b TCVN 10304:2014 Lớp = = 4,5*14.339 + 2*4,581 = 73,69 (KN/m2) Tỷ số / = 0,168 Tra hình G.2 TCVN 10304 => = :hệ số điều chỉnh theo đợ mảnh L/d cọc Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 L/d = 29/0,4= 72.5 => = 0,8 = 1*0,8*12,4 = 9,92 (kN/m2) Lớp : = Với = 134.3 (KN/m2) hệ số điều chỉnh cho cọc đóng phụ thuộc vào sức chống cắt không thoát nước của đất và trị trung bình ứng suất pháp hiệu quả thẳng đứng = 4,5*14.339 + 8.5*4,581+3.25*9,699 = 134,99 (KN/m2) Tỷ số / = 0,995 Tra hình G.2 TCVN 10304 => = 0,5 :hệ số điều chỉnh theo độ mảnh L/d cọc L/d = 29/0,4= 72.5 => = 0,8 = = 0,5 0,8 134.3= 53.72 (KN/m2) Lớp : = Với = 109.6 (KN/m2) hệ số điều chỉnh cho cọc đóng phụ thuộc vào sức chống cắt không thoát nước của đất và trị trung bình ứng suất pháp hiệu quả thẳng đứng = 4,5*14.339 + 8.5*4,581+6,5*9,699 + 1.35* 9.78= 179,71 (KN/m2) Tỷ số / = 0.61 Tra hình G.2 TCVN 10304 => = 0,5 :hệ số điều chỉnh theo độ mảnh L/d cọc L/d = 29/0,4= 72.5 => = 0,8 = = 0,5 0,8 176,19 = 70,476 (KN/m2) - Sức chịu tải cực hạn: Rc,u = + u.) Rc,u = 3900* 0,5 +2,512*(9,92* 13 +53.72*6.5+ 70,476*2.7+76.67*3,5) = 4303.2 (KN) với tra theo mục 7.1.11 TCVN 10304:2014 Dự kiến móng có 01 đến 05 cọc => = 1,75 Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 => Sức chịu tải cho phép : Rc,d_SPT = = = 2459 (kN) -Sức chịu tải thiết kế Ptk = => Ptk = , => chọn Ptk = 2459 (kN) Với : hệ số phụ thuộc vào số lượng cọc lấy theo mục 7.1.10 TCVN 10304-2012 Dự kiến số lượng cọc từ 1-5 cọc: = 1,75 Tính toán sơ bộ số lượng cọc n = β = 1,3 = 3,23 Chọn cọc Trong đó : tải trọng thẳng đứng tác dụng lên đài cọc :sức chịu tải thiết kế cọc a Chọn sơ bộ đài cọc Khoảng cách giữa tim cọc bằng 2400mm Khoảng cách từ mép cọc tới đài cọc bằng 250mm Kích thước đài cọc Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 Bd = Ld = 3800 (mm) Diện tích đài cọc Ad = Bd Ld = 3,8 3,8 = 14,44 (m2) Tọa độ tâm cọc so với tâm hình học đài cọc: STT cọc Trục X (m) -1,15 1,15 -1,15 1,15 5,29 (m2) Trục Y (m) 1,15 1,15 -1,15 -1,15 5,29 (m2) c) kiểm tra lại điều kiện xuyên thủng đài cọc (mục 6.2.5.4 TCVN 5574 -2012) - Dời lực về đáy đài móng = + Wd Trong đó + tải trọng thẳng đứng tác dụng lên đài cọc = 6117 (kN) + Wd ; lượng đài cọc Wd = Ad Df = 14,44 *1.5* 25 = 541,5 (kN) = + Wd = 6117 + 541,5 = 6658,5 (kN) = + Df = 98 + 52* 1,5 =176 (kNm) d) Kiểm tra tải trọng từng vị trí cọc: P(x,y) = + + P1 =P3 = + = 1626,4 (kN) P2 =P4= + = 1703 (kN) Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 e) Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Pxt < Pcx Trong đó: Pxt = P1 + P2 + P3 + P4 = (1626,4+1703) = 6659 (kN) Pcx = α Rbt um h0 Với : α = 0,75 Cường độ chịu kéo tính toán = 1,2 (Mpa) Ubt : giá trị trung bình của chu vi đáy và đáy dưới tháp nén thủng hình thành bị nén thủng Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 Ubt = * (hc + bc +2 c ) = * (750+750+2*1400) = 8600(mm) = 8,6 (m) Với hc :chiều cao cột bc :chiều rộng cột h0 ; chiều cao làm việc tiết diện h0 = hđ – a =1500 – 100 =1400(mm)=1,4(m) c:khoảng cách từ mép cột đáy ngoài tháp xuyên thủng (bằng h0) Pcx = 0,75 * 1,2 *1000*8,6*0,9 = 6966 (kN) Pxt = 6659 (kN) < Pct = 6966 (kN) Chiều cao đài móng chọn hớp lý thỏa điều kiện xuyên thủng Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng -Tải trọng lớn nhất tác dụng lên cọc Pmax = + + Pmax = + = 1671 (kN) -Tải trọng nhỏ nhất tác dụng lên cọc Pmin = - Pmin = = - = 1658,4 (kN) Ta có Pmax = 1671 (kN) < Ptk = 2459 (kN) Pmin = 1658,4 (kN)> => Thỏa điều kiện tải trọng tác dụng lên cọc Kiểm tra khả chịu tải cọc - ảnh hưởng nhóm cọc η= - θ[ ] Trong đó n1 ; sô hàng nhóm cọc n1 = n2 ; sô cọc hàng n2 = Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 d: chiều dài cạnh cọc d = 800mm s; khoảng cách giữa các tâm cọc s = 2400 mm θ = arctg = arctg = arctg => η= - θ[ ] = – arctg( ]=0,795 -Sức chịu tải nhóm cọc η.n.Ptk = 0.795 * *2459 = 7819,6 (kN) > Ntt = 6617 (kN) => cọc thỏa khả chịu tải Kiểm tra ứng suất dưới móng quy ước a - Xác định khối móng quy ước = = = 12,190 α = = = 3,050 + Kích thước khối móng quy ước Lqu =Bqu = B1 + 2.lc tan α = 3.3 + * 24,2* tan3,050 = 5,879 (m) +Khối lượng khối móng quy ước: = 7995 (kN) +Khối lượng đất bị cọc và đài chiếm chỗ: = 4*0,5*+ (15,7*3,8*3,8*1,5) = 760 (kN) +Khối lượng cọc và đài bê tông: = * 0,5 * 25* 24,2 + 25*3,8*3,8*1,5) = 1751,5 (kN) +Khối lượng tổng móng quy ước: Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 -Tải trọng truyền xuống đáy móng quy ước: = + Qqu = + 8986,5 = 14305,6 (kN) = = =85,2 (kN.m) f) -Kiểm tra sức chịu tải đất nền dưới mũi cọc ( đáy móng quy ước) +Tải trọng tiêu chuẩn lớn nhất tác dụng đáy móng quy ước = + = + = 417,1 (kN) -Tải trọng tiêu chuẩn nhỏ nhất tác dụng đáy móng quy ước = = - = 410,7 (kN) -Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng đáy móng quy ước = = =414 (kN) Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 - sức chịu tải đất nền dưới đấy móng quy ước = ( A Lqu + B Zqu + D cII ) + Lqu : chiều dài khối móng quy ước Lqu = 5,879 (m) + m1 : hệ số làm việc của nền đất (tra bảng 15 TCVN 9362-2012) m1 = 1,1 cát bụi no nước + m2 :hệ số làm việc của nhà (tra bảng 15 TCVN 9362-2012) Giả thiết tỷ số L/H > => m2 = + ktc : hệ số tin cậy lấy theo (mục 4.6.11 TCVN 9362-2012) ktc = + A , B ,D các hệ số không thứ nguyên (tra bảng 14 TCVN 9362-2012) = 30,1280 => + cII : trị tính toán của lực dính đơn vị cII = 9,333 (KN/m2) = 4,58*8,5+9,699*6,5+9,78*2,7+10,899*3,5 = 166,5 (KN/m2) = *( 1,15* 5,879 *10,97 + 5,59* 166,5 + 7.95* 13,34 ) = 1222 (kN) Ta có : = 417,1 (kN)) 1,2 = 1,2 * 1222 = 1466,4 (kN) = 410,7 (kN) > = 414 (kN) = 1222 (kN) => Thỏa điều kiện sức chịu tải đất nền dưới đấy móng quy ước Kiểm tra độ lún của móng cọc Kết thí nghiệm nén lún (cố kết) - mẫu ND14 HK3: Cấp áp lực P (kN/m2) 50 100 200 400 800 Hệ số rỗng e 0.475 0.459 0.448 0.432 0.416 0.396 Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 - Áp lực gây lún Pgl = + () = = 19.809 (kN/m3) Pgl = + ((19,809-14,399) * 4,5 + (19,809-10-4,701) * 8,5 + (19,809-10-9,975) * 6,5 + (19,809-10-10,19) * 2,7 + (19,809-10-10,965) * 3,5) = 215,5 (kN) Tính lún theo phương pháp tơng lơp phân tố va có đô lún giơi hạn Sgh = 10 cm Chiếu day lơp phân tố hi (0,4 0,6 ) Bqu = (0,4 0,6) *5,879 = (2,352 3,527) (m) Chọn chiều day lơp phân tố hi = m Ứng suất trọng lượng thân Ứng suất áp lực gây lún = Zqu.γ + Zi = K0 Pgl K0 : phu thuôc vao ty số Z/Lqu va Lqu / Bqu , được nôi suy tư bảng tải phân bố hinh băng (trang 123 sách Nền Mòng - Châu Ngọc Ẩn) Áp lực trươc xây dựng móng: P1i = Áp lực sau xây dựng móng: P2i = P1i + Hê số rơng trươc xây dựng móng e1i : nơi suy tư thí nghiêm nén lún (cố kết) theo P1i Hê số rơng sau xây dựng móng e2i : nơi suy tư thí nghiêm nén lún (cố kết) theo P2i Đơ lún tâm móng S = ) hi Điều kiện lún : S Ta được phép dưng tính lún : 5< Kết tính tốn lún được tơng hợp bảng tính lún theo tải phân bố tết diên chư nhât dươi đây: Bảng kết tính lún theo tải phân bố đều diện chữ nhật Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 Lớ p L/ B Z/ B 1,0 0,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,2 0,3 0,5 0,7 0,9 1,0 1,2 1,000 0,974 0,856 0,691 0,538 0,417 0,327 0,260 215, 215, 215, 215, 215, 215, 215, 215, 215,50 209,98 184,57 148,87 115,87 89,833 70,381 56,011 S(m) xét dừng tính lún tổng độ lún (cm) kiểm điều kiện l 235,55 241,04 453,78 0,42 0,41 0,01 Tính tiếp / / 252,00 449,28 0,42 0,41 0,01 Tính tiếp / / 262,97 429,69 0,42 0,41 0,00 Tính tiếp / / 273,93 406,31 0,42 0,41 0,00 Tính tiếp / / 284,90 387,75 0,42 0,41 0,00 Tính tiếp / / 295,86 375,97 0,42 0,41 0,00 Tính tiếp / / 306,83 370,02 0,42 0,41 0,00 Được dừng 5,1 Thỏ 246,52 257,48 268,45 279,41 290,38 301,34 312,31 Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 317,79 1,0 1,4 215, 323,27 45,321 Vậy S = 5,3 cm < Sgh = 10 cm Thỏa điều kiện lún 0,210 368,46 0,42 0,41 0,00 Được dừng 5,3 Thỏ Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang ( phụ lục A TCVN 10302) Độ cứng lò xo xác định theo công thức sau: K = Cz A ( kN/m) Trong đó A : diện tích hình chiếu ngang của cọc nền đất.Chọn khoảng cách giữa các lò xo là 0.1m => A =0.8*0.1 =0.08 (m2) Cz : hệ số nền của đất thân cọc: Cz = : hệ số điều kiện làm việc = đối với cọc làm việc độc lập Z : độ sâu của tiết diện cọc đất ; z= k hệ số tỷ lệ phụ thuộc vào loại đất bao quanh cọc ( lấy theo bảng A.1 TCVN 10304-2012) - - Chiều dài cọc tính toán L = 24,2 m Moment tác dụng lên cọc M = 98 / = 12,25 kN Lực ngang tác dụng lên cọc H = 52 / = 6,5 kN Lơ p đất Tên - trạng thái lơp đất BÙN SÉT CHẢY 7000 13 SÉT BỤI NỮA CỨNG 30000 6,5 3 SÉT PHA BỤI DẺO CỨNG 18000 2,7 8100 648 CÁT PHA VỪA- CHẶT 18000 3,5 1050 840 bề day lơp đất hi (m) K 1516 3250 Giải nội lực tải trọng ngang bằng sap2000 ta được: • BIỂU ĐỜ MOMENT BIỂU ĐỜ LỰC CẮT 1213 2600 Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 10 Tính cốt thép cho đài móng Pmax = + Pmax = + = 1672 (kN) M = Pmax 0,775 n = 1672* 0,775 * = 2592 (kNm) Ta có bê tông B30 và thép AIII = 0,541 = 0,395 =1 Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 = = = 0.078 < αR = 0,395 Tính theo trường hợp đặt cốt đơn = = 0.08 - Diện tích cốt thép tính toán = = = 5216,4 (mm2) Thép lưới, xét bảng tiết diện 1mx1m ta có diện tích thép lưới A = (mm2) Với a là khoảng cách thép lưới D là đường kính thép chọn => Chọn thép : φ32a150 có Asc =5362 mm2 ...Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 - Lớp bê tông bảo vệ a = 70mm - Chiều sâu chôn móng... kháng của đất dưới mũi cọc tại lớp đất thứ = 1,3*c* Với : Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 Lớp là đất cát pha => (c,lấy theo thống kê địa... dính, loại cọc và phương pháp hạ cọc tra hình G.1 TCVN 10304-2012) Đồ án móng – CỌC KHOAN NHỒI - Nguyễn Quốc Nhật Nguyên – 1751 022 033 = α = 0.42 134.3= 56.406 (KN/m2) Cường độ sức kháng