Đang tải... (xem toàn văn)
đồ án đạt điểm cao (9.5, có bảo vệ) thích hợp để sv tham khảo cách làm. không chịu trách nhiệm về nội dung, không có giá trị pháp lý, không sao chép.
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 MÓNG CỌC ÉP I Các thông số cọc ép 1 Vât liêu sư dung Chon sơ bô kich thươc coc Kiêm tra coc theo điêu kiên câu va dưng coc II Tính toán móng Nôi lưc tnh mong Tinh toán sức chịu tải coc a) b) Sưc chiu tai coc theo điêu kiên vât liêu (TCVN 5574-2012) Sưc chiu tai coc theo điêu kiên đât nên (TCVN 10304-2012) Theo chi têu cương đô c , (phụ lục G TCVN 10304-2012) .5 Theo thi nghiêm SPT (mục G.3.2 TCVN 10304-2012)- công thưc vện kiến trúc nhật ban Kiêm tra điêu kiên thi công coc Tinh toán sơ bô sô lương coc a) b) c) d) e) Chon sơ bô đai coc 10 Kich thước đai coc 10 kiêm tra lai điêu kiên xuyên thủng đai coc (6.2.5.4 TCVN 5574 -2012) 11 Kiêm tra tai từng vi tri coc 11 Kiêm tra điêu kiên chông xuyên thủng đai coc .12 Kiêm tra tải tác dung lên coc mong : 13 Kiêm tra khả chịu tải coc: 13 Kiêm tra ứng suất dươi mong quy ươc: .14 Kiêm tra đô lun cua mong coc : 16 8.Kiêm tra coc chịu tải ngang ( phu luc A TCVN 10302) 19 Tinh toán thép đai mong 19 I Các thông số cọc ép Vật liệu sử dụng Bê tông : Chọn bê tông có cấp độ bền B30 và có các thông số sau (bảng 13 TCVN 5574-2012) - Cường độ chịu nén tính toán = 17 (Mpa) Cường độ chịu kéo tính toán = 1,2 (Mpa) Modun đàn hồi của bê tông B30; E = 32.5*103 (Mpa) Hệ số làm việc của bê tông = Cốt thép ( bảng 21 TCVN 5574-2012) - Đối với cốt thép đai sử dụng thép AI có các thông số sau + Cường độ chịu kéo,nén tính toán = 225 (Mpa) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 + Cường độ chịu kéo cột thép ngang = 175 (Mpa) + Modun đàn hồi của cốt thép AI; E = 21*104 (MPa) - Đối với cốt thép dọc sử dụng thép AIII có các thông số sau + Cường độ chịu kéo,nén tính toán = 365 (Mpa) + Cường độ chịu kéo cột thép ngang = 290 (Mpa) + Modun đàn hồi của cốt thép AIII; E = 20*104 (MPa) Chọn sơ bộ kích thước cọc - Chọn cọc ép có cạnh 400x400 (mm) - Diện tích mặt cắt ngang thân cọc A = 0,4 x 0,4 = 0,16 (m2) - Chu vi cọc ép uc = x 0,4 = 1,6 m - Chọn cốt thép : 822: As = 3041 mm2 - Đoạn cọc ngàm vào đài móng bằng 0,1m ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 - Đoạn cọc đập bỏ để neo thép vào đài bằng 30d = 0,7 m - Lớp bê tông bảo vệ a = 100mm - Chiều sâu chôn móng : giả thiết công trình không có tầng hầm Df = 1,5m (bỏ qua lớp A và 1a không tính ) Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu và dựng cọc - Thiết kế móng cọc nằm gần hố khoan 3, sơ bộ chiều dài cọc nằm lớp đất có độ sâu cách mặt đất tự nhiên là 25,7 m - lớp đất 4: cát-cát pha, kết cấu chặt vừa đến chặt, có số búa SPT vị trí mũi cọc từ 18-27 búa - Chiều dài cọc là 25 m gồm đoạn cọc:1 đoạn 10m và đoạn là 15m - Đoạn cọc nằm đài là 0,8m - Đoạn cọc nằm đất là 24,2 m Kiểm tra điều kiện dựng cọc q = 1,5 A = 1,5 0,16 25 = (kN / m2 ) xét đoạn cọc dài nhất là 10m Theo sách Phân Tích Và Tính Toán Móng Cọc của PGS.TS Võ Phán và Hoàng Thế Thao ( NXB Đại Học Quốc Gia TP.HCM xuất bản năm 2013, trang 59-60 ) Momen lớn nhất cọc là: Mmax1 =0,068*q*l2 =>Mmax1 = 0,068 102 = 40,8 kNm Kiểm tra điều kiện cẩu cọc ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 Mmax2 = 0,0214*q*l2 =>Mmax2 = 0,0214 102 = 12,84 kNm Chọn moment lớn nhất trường hợp để kiểm tra cốt thép cho cọc M = max = 40,8 kNm Diện tích cốt thép = = = 0,0490 = = 0,05 - Diện tích cốt thép tính toán = = = 326,03 (mm2) Ta có = 326,03 (mm2) < As_chọn = 3041 mm2 Vậy thép chọn cọc thỏa điều kiện lắp và dựng II Tính toán móng Nội lực tính móng Ntt (KN) 6117 Tính toán sức chịu tải cọc TẢI TRỌNG Mtt (KN.m) 98 Htt (KN) 52 TIẾT DIỆN CỘT 750x750 a) Sức chịu tải cọc theo điều kiện vật liệu (TCVN 5574-2012) - sức chịu tải cọc theo vật liệu được xác định theo công thức sau: Rvl = ( + ) Trong đó + : hệ số điều kiện của vật liệu = (7.1.9 TCVN 10304-2012) +: kể đến phương pháp thi công cọc = + cường độ chịu nén của bê tông + :diện tích bê tông mặt cắt ngang thân cọc = A - = (0,4*0,4) – 0,003041 = 0,156959 (m2 ) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 + : cường độ chịu nén của cốt thép = 365Mpa (Thép AIII) + : diện tích của toàn bộ cốt thép cọc As = 3041 mm2 + : hệ số ảnh hưởng của uốn dọc phụ thuộc vào độ mảnh cọc và lấy theo công thức thực nghiệm Độ mãnh cọc = = = 25 (thiên về an toàn lấy theo điều kiện thi công cọc) = 1,028 – 0,0000288 – 0,0016 = 1,028 – 0,0000288 – 0,0016 25 = 0,97 Rvl = ( + ) = 0,97*(1*17*0,156959 + 365*0.003041) = 3664.94(kN) -Lực ép lớn nhất (mục 3.5 TCVN 9394-2012) max = , lấy max = = 2443,29 (kN) -Lực ép nhỏ nhất (mục 3.6 TCVN 9394-2012) = , lấymin = = 1832,47 (kN) b) Sức chịu tải cọc theo điều kiện đất nền (TCVN 10304-2012) • Theo chỉ tiêu cường đợ c , (phụ lục G TCVN 10304-2012) - Sức chịu tải cực hạn: Rc,u = + u Trong đó + : cường độ sức kháng của đất dưới mũi cọc (đất dính) tại lớp đất thứ = : cường độ sức kháng không thoát nước lấy từ thí nghiệm nén nở hông Tra theo phụ lục 10 hồ sơ địa chất cho hố khoan 3, mẫu ND9 ( độ sâu 18.0 – 18.2 m ) là mẫu gần lớp đất nhất, ta được : KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM NÉN NỞ HÔNG (kN/m2) 202 = == 101 (kN/m2) = đối với cọc ép = = 101 *9 = 909 (kN/m2) + ; diện tích tiết diện ngang mũi cọc = 0,4*0,4= 0,16 (m2) + u : chu vi tiết diện ngang cọc u = 0.4 = 1,6 (m2) + :chiều dài đoạn cọc nằm lớp đất thứ i ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 + : cường độ sức kháng trung bình của lớp đất thứ i thân cọc Chiều dài cọc nằm LỚP ĐẤT TRẠNG THÁI lớp (KN/m3) (KN/m2) (độ) (KN/m2) đất (m) A Cát san lấp 1(phần đài cọc) 1a Sét béo 0.5(phần đài cọc) Bùn sét 13 4,581 8.257 2,774 12.4 Sét bụi 6.5 9.699 40,280 12,489 134.3 Sét pha bụi 2.7 10,190 24,150 5,478 109.6 Cát – Cát pha 6.3 10,899 9,333 29,327 26.9 (cu tra từ hồ sơ địa chất, phụ lục - kết quả thí nghiệm nén trục UU, theo độ sâu mẫu ) Cường độ sức kháng trung bình thân cọc đối với đất dính ( lớp và lớp 2) Lớp : bùn sét xám xanh đen, trạng thái chảy => = Với = 12.4 (KN/m2) = (hệ số phụ thuộc vào đặc điểm lớp đất nằm lớp dính, loại cọc và phương pháp hạ cọc tra hình G.1 TCVN 10304-2014) = = 12.4 (KN/m2) Lớp :sét bụi, xám xanh xám nâu , trạng thái cứng => = Với = 134.3 (KN/m2) = 0.4 (hệ số phụ thuộc vào đặc điểm lớp đất nằm lớp dính, loại cọc và phương pháp hạ cọc tra hình G.1 TCVN 10304-2014) = = 0.42 * 134.3= 56.406 (KN/m2) Cường độ sức kháng trung bình thân cọc đối với cát pha/sét pha (lớp và lớp 4) Lớp : sét pha bụi màu xám xanh xám vàng ,trạng thái dẻo cứng => = c + tg Với c = 46,14 (lực dính) :hệ số áp lực ngang của đất lên cọc = 1,2.(1 - sin) = 1,2*(1 – sin(5,4780)) = 1.085 ; ứng suất pháp hiệu quả theo phương đứng trung bình của lớp đất ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 = 4,5*14.339 + 8,5*4.581+ 6.5*9.699 + 1.35 * 9.780 = 180 (KN/m2) : góc ma sát đất và cọc lấy bằng góc ma sát của đất = c + tg = 46,14 + 1.085 * 180 * tg 5,4780 = 65 (KN/m2) Lớp :cát, cát pha màu xám vàng xám xanh,kết cấu chặc vừa đến chặc => = c + tg Với c = 9,333 (lực dính) :hệ số áp lực ngang của đất lên cọc = 1,2.(1 - sin) = 1,2.(1 – sin(29,3270)) = 0,612 ; ứng suất pháp hiệu quả theo phương đứng trung bình của lớp đất = 4,5*14.339 + 8,5*4.581+ 6.5*9.699 + 2,7 * 9.780 + 3,5 * 10,899 = 231,06 (KN/m2) : góc ma sát đất và cọc lấy bằng góc ma sát của đất = c + tg = 9,333 + 0.612*231,06*tg(29,3270 ) = 89 (KN/m2) - Sức chịu tải cực hạn: Rc,u = + u =909*0.16 + 4*0,4*( 12.4*13 + 56.406*6.5 + 65*2.7 + 89*3,5) Rc,u = 1769,2 (kN) -Sức chịu tải cho phép Rc,d = với tra theo mục 7.1.11 TCVN 10304:2014 Dự kiến móng có 06 đến 10 cọc => = 1,65 Rc,d = = 1072,2 (kN) • Theo thí nghiệm SPT (mục G.3.2 TCVN 10304-2012)- công thức vện kiến trúc nhật - Sức chịu tải cực hạn: RSPT = + u.) Trong đó + : cường độ sức kháng mũi cọc với cọc ép (đóng), trạng thái lớp đất là đất rời => ; số búa SPT trung bình khoảng 1d dưới = 24 (búa) và 4d = 20(búa) + ; diện tích tiết diện ngang mũi cọc =0,4*0,4 = 0,16 (m2) + u : chu vi tiết diện ngang cọc u = 4*0,4 = 1,6 (m2) + cường độ sức kháng trung bình đoạn cọc nằm đất ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 Với Đất Rời = Lớp = Với chỉ số SPT trung bình lớp đất rời i = 23 búa = = = 76,67 (kN/m2) Với Đất Dính = Với : hệ số điều chỉnh tra theo hình G.2.a TCVN 10304:2014 :hệ số điều chỉnh tra thep hình G.2.b TCVN 10304:2014 Lớp = = 4,5*14.339 + 2*4,581 = 73,69 (KN/m2) Tỷ số / = 0,168 Tra hình G.2 TCVN 10304 => = :hệ số điều chỉnh theo độ mảnh L/d cọc L/d = 29/0,4= 72.5 => = 0,8 = 1*0,8*12,4 = 9,92 (kN/m2) Lớp : = Với = 134.3 (KN/m2) hệ số điều chỉnh cho cọc đóng phụ thuộc vào sức chống cắt không thoát nước của đất và trị trung bình ứng suất pháp hiệu quả thẳng đứng = 4,5*14.339 + 8.5*4,581+3.25*9,699 = 134,99 (KN/m2) Tỷ số / = 0,995 Tra hình G.2 TCVN 10304 => = 0,5 :hệ số điều chỉnh theo độ mảnh L/d cọc L/d = 29/0,4= 72.5 => = 0,8 = = 0,5 0,8 134.3= 53.72 (KN/m2) Lớp : = Với = 109.6 (KN/m2) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 hệ số điều chỉnh cho cọc đóng phụ thuộc vào sức chống cắt không thoát nước của đất và trị trung bình ứng suất pháp hiệu quả thẳng đứng = 4,5*14.339 + 8.5*4,581+6,5*9,699 + 1.35* 9.78= 179,71 (KN/m2) Tỷ số / = 0.61 Tra hình G.2 TCVN 10304 => = 0,5 :hệ số điều chỉnh theo độ mảnh L/d cọc L/d = 29/0,4= 72.5 => = 0,8 = = 0,5 0,8 176,19 = 70,476 (KN/m2) - Sức chịu tải cực hạn: Rc,u = + u.) Rc,u = 6600* 0.16 +1.6*(9,92* 13 +53.72*6.5+ 70,476*2.7+76.67*3,5) = 2554,8(KN) với tra theo mục 7.1.11 TCVN 10304:2014 Dự kiến móng có 06 đến 10 cọc => = 1,65 => Sức chịu tải cho phép : Rc,d_SPT = = = 1548,4 (kN) -Sức chịu tải thiết kế Ptk = => Ptk = => chọn Ptk = 1072,2 (kN) • Kiểm tra điều kiện thi công cọc P ep(max) = Ptk = *1072,2= 2144,4 (kN) P ep(min) = 1,5 Ptk = 1.5* 1072,2 = 1608,3 (kN) Ta có Rvl = 3664,94 > P ep(max) = 2144,4 > P ep(min) = 1606,3 > Ptk = 1072,2 (kN) => Ptk = 1072,2 (kN) thỏa điều kiện thi công Tính toán sơ bộ số lượng cọc n = Trong đó : tải trọng thẳng đứng tác dụng lên đài cọc : hệ số, lấy từ 1,2 đến 1,4 :sức chịu tải thiết kế cọc n= 1,3 = 7,4 cọc Chọn cọc a) Chọn sơ bộ đài cọc Khoảng cách tâm cọc bằng 3d = 1200mm ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 Khoảng cách từ mép ngoài của cọc tới mép đài cọc bằng 250mm (có thể lấy bằng d/2 ÷d/3) c) Kích thước đài cọc Bd =1200*2+250*2+ 3500 mm Ld =3178 mm Diện tích đài cọc Ad = Bd Ld = 3,5 * 3,178 = 11,123 (m2) Tọa độ tâm cọc so với tâm hình học đài cọc Trục X (m) -1,2 1,2 -0,6 0,6 -1,2 1,2 6,48 (m2) Trục Y (m) 1,039 1,039 1,039 0 -1,039 -1,039 -1,039 6,477 (m2) 10 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 d) kiểm tra lại điều kiện xuyên thủng đài cọc (6.2.5.4 TCVN 5574 -2012) - Dời lực về đáy đài móng = + Wd + tải trọng thẳng đứng tác dụng lên đài cọc = 6117 (kN) + Wd ; lượng đài cọc Wd = Ad hđ Chọn sơ hộ hđ=1m Wd = 11,123 * *25 = 278,075 (kN) = + Wd = 6117 + 278,075 = 6395,075 (kN) = + * hđ = 98 + 52 =150 (kN.m) e) Kiểm tra tải trọng vị trí cọc + + = + = 771,38 (kN) = + = 799,38 (kN) = + = 827,16 (kN) = + = 785,50 (kN) = + = 813,27 (kN) 11 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 f) Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng đài cọc Pxt < Pcx Với: Pxt = = ( 799,38+827,16)*2 = 795,84 Pcx = α Rbt ubt h0 Trong đó: α = 0,75 Cường độ chịu kéo tính toán = 1,2 (Mpa) Ubt : giá trị trung bình của chu vi đáy và đáy dưới tháp nén thủng hình thành bị nén thủng Ubt = * (hc + bc +2*c ) = * (750+750+2*900) = 6600(mm) = 6,6 (m) Trong đó: 12 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 hc :chiều cao cột bc :chiều rộng cột h0 ; chiều cao làm việc tiết diện h0 = hđ – 2*a =1000 – 100 =900(mm)=0,9(m) c:khoảng cách từ mép cột đáy ngoài tháp xuyên thủng (bằng h0) Pct = 0,75 *1,2*1000*6,6* 0,9 = 5346 (kN) Pxt = 4795,84 (kN) < Pct = 5346 (kN) Chiều cao đài móng chọn là hợp lý, thỏa điều kiện xuyên thủng Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng : -Tải trọng lớn nhất tác dụng lên cọc Pmax = + + Pmax = + = 827,2 (kN) -Tải trọng nhỏ nhất tác dụng lên cọc Pmin = - Pmin = = - = 771,6(kN) Ta có : => Thỏa điều kiện tải trọng tác dụng lên cọc Kiểm tra khả chịu tải cọc: - Ảnh hưởng nhóm cọc η= - [ ] Trong đó n1 : số hàng nhóm cọc: n1 = n2 : số cọc hàng (nhiều nhất) : n2 = : hệ số, = arctg Với: d: chiều dài cạnh cọc, d = 400mm s: khoảng cách các tâm cọc: s = 3.d =1200 mm => = arctg = arctg = arctg => η= - [ ] = - arctg * ]=0,727 -Sức chịu tải nhóm cọc: η * n * Ptk = 0,727 * * 1072,2 = 6236 (kN) > Ntt = 6117 (kN) => cọc thỏa khả chịu tải 13 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 Kiểm tra ứng suất dưới móng quy ước: - Xác định khối móng quy ước = = = 12,190 = = = 3,050 + Chiều dài khối móng quy ước Lqu = X + 2.lc tan = 2,8 + 2*24,2*tan3,050 = 5,38 (m) + Chiều rộng khối móng quy ước Bqu = Y + 2.lc tan = 2,478 + 2* 24,2*tan3,050 = 5,06 (m) +Khối lượng đất móng quy ước: = = 6297,2 (kN) +Khối lượng đất bị cọc và đài chiếm chỗ: = * 0,4*0,4* + 15,7* 5,47*5,15*1) = 1197,55 (kN) +Khối lượng cọc và đài bê tông: = * 0,4 * 0,4 * 25* 25 + 25 * 5,47 * 5,15 * =1504,3 (kN) +Khối lượng tổng móng quy ước: 14 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 -Tải trọng truyền xuống đáy móng quy ước = + Qqu = + 6604 = 11924 (kN) Trong đó + tải trọng tính toán tác dụng lên đài cọc (kN) = = = 85 (kN.m) -Kiểm tra sức chịu tải đất nền dưới mũi cọc ( đáy móng quy ước) +Tải trọng tiêu chuẩn lớn nhất tác dụng đáy móng quy ước = + + = + = 471 (kN) -Tải trọng tiêu chuẩn nhỏ nhất tác dụng đáy móng quy ước = - = - = 464 (kN) 15 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 -Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng đáy móng quy ước: = = = 438 (kN) - sức chịu tải đất nền dưới đấy móng quy ước : = ( A Bqu + B + D ) + Bqu : chiều dài khối móng quy ước Bqu = 5,06 (m) + m1 : hệ số làm việc của nền đất (tra bảng 15 TCVN 9362-2012) m1 = 1,1 cát bụi no nước + m2 :hệ số làm việc của nhà (tra bảng 15 TCVN 9362-2012) Giả thiết tỷ số L/H > => m2 = + ktc : hệ số tin cậy lấy theo (mục 4.6.11 TCVN 9362-2012) ktc = + A , B ,D các hệ số không thứ nguyên (tra bảng 14 TCVN 9362-2012) = 29030’ + cII : lực dính (TTGH II ) cII = 9,333 (KN/m2) = 4,58*8,5+9,699*6,5+9,78*2,7+10,899*3,5 = 166,5 (KN/m2) = ( 1.07* 5.06 *10,97 + 5.26* 166,5 + 7.68* 13,34 ) = 1141,4 (kN) Ta có : = 471 (kN)) 1,2 = 1,2 * 1141,4 = 1369,7 (kN) = 464 (kN) > = 438 (kN) = 1141,4 (kN) => Thỏa điều kiện sức chịu tải đất nền dưới đấy móng quy ước Kiểm tra độ lún của móng cọc : Kết qua thi nghiệm nén lún (cô kết) - mẫu ND14 tai HK3: - Cấp áp lực P (kN/m2) 50 100 200 400 800 Hệ số rỗng e 0.475 0.459 0.448 0.432 0.416 0.396 Áp lực gây lún 16 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 Pgl = + () = = 19.809 (kN/m3) Pgl = + ((19,809-14,399) * 4,5 + (19,809-10-4,701) * 8,5 + (19,809-10-9,975) * 6,5 + (19,809-10-10,19) * 2,7 + (19,809-10-10,965) * 3,5) = 257 (kN) Tinh lún theo phương phap tông lớp phân tô va co đô lún giới han Sgh = 10 cm Chiếu day lớp phân tô hi (0,4 0,6 ) Bqu = (0,4 0,6) *5,06 = (2,024 3,036) Chon chiêu day lớp phân tô hi = m Ứng suât lượng ban thân Ứng suât ap lực gây lún = Zqu. + Zi = K0 Pgl K0 : phụ thuôc vao ty sô Z/Lqu va Lqu / Bqu , được nôi suy từ bang tai phân bô đêu hinh băng (trang 123 sach Nên Mòng - Châu Ngoc Ẩn) Áp lực trước xây dựng mong: P1i = Áp lực sau xây dựng mong: P2i = P1i + Hê sô rông trước xây dựng mong e1i : nôi suy từ thi nghiêm nén lún (cô kết) theo P1i Hê sô rông sau xây dựng mong e2i : nôi suy từ thi nghiêm nén lún (cô kết) theo P2i Đô lún tai tâm mong S = ) hi Điêu kiện lún : S Ta được phép dừng tính lún : 5< Kết qua tính toan lún được tơng hợp bang tính lún theo tai phân bô đêu tết diên chư nhât dưới đây: 17 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 Z (m ) Lớ p L/ B Z/ B 1,1 0,0 6 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,00 0,96 0,81 0,62 0,47 0,35 0,27 257,00 257,00 257,00 257,00 257,00 257,00 257,00 257,00 247,87 209,59 161,62 121,29 91,580 70,414 S(m) xét dừng tính lún tổng độ lún (cm) kiểm tra điều kiện lún 235,55 241,04 493,48 0,42 0,411 0,01 Tính tiếp / / 252,00 480,74 0,42 0,412 0,01 Tính tiếp / / 262,97 448,58 0,42 0,414 0,00 Tính tiếp / / 273,93 415,39 0,42 0,415 0,00 Tính tiếp / / 284,90 391,33 0,42 0,417 0,00 Tính tiếp / / 295,86 376,86 0,42 0,418 0,00 Tính tiếp / / 306,83 369,68 0,42 0,418 0,00 Được 5,4 Thỏa 246,52 257,48 268,45 279,41 290,38 301,34 18 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 1,1 1,4 0,21 257,00 0,17 257,00 2 Vậy tổng độ lún S=5,4 (cm) < Thỏa điều kiện lún 1,1 1,6 55,289 44,300 317,79 367,59 0,42 dừng 0,00 Được dừng 312,31 0,419 5,7 Thỏa 323,27 19 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 8.Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang ( phụ lục A TCVN 10302) Độ cứng lò xo xác định theo công thức sau: K = Cz A ( kN/m) Trong đó A : diện tích hình chiếu ngang của cọc nền đất.Chọn khoảng cách các lò xo là 0.1m => A =0.4*0.1 =0.04 (m2) Cz : hệ số nền của đất thân cọc: Cz = : hệ số điều kiện làm việc = đối với cọc làm việc độc lập Z : độ sâu của tiết diện cọc đất k hệ số tỷ lệ phụ thuộc vào loại đất bao quanh cọc ( lấy theo bảng A.1 TCVN 10304-2012) - - Chiều dài cọc tính toán L = 24,2 m Moment tác dụng lên cọc M = 98 / = 12,25 kN Lực ngang tác dụng lên cọc H = 52 / = 6,5 kN Lớ p đât Tên - trang thai lớp đât BÙN SÉT CHẢY 7000 13 SÉT BỤI NỮA CỨNG 30000 6,5 3 SÉT PHA BỤI DẺO CỨNG 18000 2,7 8100 324 CÁT PHA VỪA- CHẶT 18000 3,5 1050 420 bê day lớp đât (m) K 1516 3250 607 1300 Giải nội lực tải trọng ngang bằng sap2000 ta được: BIỂU ĐỒ MOMENT BIỂU ĐỜ LỰC CẮT 20 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 Tính toán thép đài móng Giả thiết xem đài cọc được ngàm tại mặt chân cột Pmax = + + Pmax = + = 827,2 (kN) Cọc thỏa chịu tải trọng ngang Tính toán thép cho phương cạnh dài M = Pmax 0.664 n = 827,2* 0.664* = 1647,8 (kN.m) Ta có bê tông B30 và thép AIII = 0,541 = = = 0,395 =1 = 0.120 < αR = 0.395 Tính theo trường hợp đặt cốt đơn = = 0,128 21 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 - Diện tích cốt thép tính toán = = = 5365,5 (mm2) Chọn thép : 28a100 có Asc = 6158 mm2 Tính toán thép đài theo phương cạnh ngắn M = 827,2 *(1* 0.225 + 2*0.825) = 1551 (kN.m) = = = 0.113 < αR = 0.395 Tính theo trường hợp đặt cốt đơn = = 0.120 - Diện tích cốt thép tính toán = = = 5030 (mm2) Chọn thép : 28a100 có Asc =6158 mm2 22 ... : S Ta được phép dừng tính lún : 5< Kết qua tính toan lún được tơng hợp bang tính lún theo tai phân bô đêu tết diên chư nhât dưới đây: 17 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022... thép : 822: As = 3041 mm2 - Đoạn cọc ngàm vào đài móng bằng 0,1m ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 - Đoạn cọc đập bỏ để neo thép vào đài bằng 30d = 0,7... =0,068*q*l2 =>Mmax1 = 0,068 102 = 40,8 kNm Kiểm tra điều kiện cẩu cọc ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - NGUYỄN QUỐC NHẬT NGUYÊN - 1751 022 033 Mmax2 = 0,0214*q*l2 =>Mmax2 = 0,0214 102 = 12,84 kNm Chọn moment