đồ án nền móng băng

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA PHẦN I : THIẾT KẾ MÓNG BĂNG A.THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 3A Theo sơ đồ mặt bằng tổng thể khu đất có vị trí khoan khảo sát địa chất HK1, HK2 Theo hồ sơ địa chất HK2 yếu HK1 nên ta chon HK1 để tính toán Chiều sâu khoan khảo sát là 44m có các trạng thái của đất nền sau : • Hố khoan HK2 có lớp: Lớp 1: Đất đá gạch san lấp lớp này có chiều dày h1 =0.5m ; γ = 20 KN/m3 + Mực nước ngầm độ sâu 9m Lớp : Sét pha ,xám trắng-nâu đỏ, trạng thái dẻo cứng h2 = 3.8m γ = 19.5KN/m3 γ 2' = 10.1KN/m3 c = 25.5 kN/m2 φ = 130 14’ Lớp : Sét pha lẫn sỏi sạn latecrite, nâu ,trạng thái nửa cứng h3 = 4.7 m γ = 19.7 KN/m3 γ 3' = 10.2 KN/m3 c = 31.2 kN/m2 φ = 150 23’ Lớp : Sét ,màu xám trắng ,trạng thái dẻo cứng h4 = m γ = 19.3KN/m3 γ 4' = 9.6 KN/m3 c = 29.6 kN/m2 φ = 120 55’ Lớp 5: Cát pha, màu vàng trạng thái dẻo h5 = 12 m γ = 20.1 KN/m3 γ 5' = 10.6 KN/m3 c = 9.7 kN/m2 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA φ = 230 11’ B THIẾT KẾ MÓNG BĂNG STT l1 l2 l3 l4 48 1.4 4.6 4.4 2.9 la 0.4 m Số liệu tính toán Ntto(KN) Mtto(KN.m) 936 l1 l2 l3 1.4 m 4.6 m 4.4 m SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 90 l4 2.9m lb 0.7m Htto(KN) 139 L 14.4 m ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA CỢT LỰC DỌC Ntt LỰC NGANG Htt MOMENT Mtt (KN) (KN) (KN.m) GIÁ TRỊ 273.9 66 36.5 TÍNH 730.4 92.4 65.7 TOÁN 1278.2 118.8 73 1004.3 132 58.4 456.5 79.2 43.8 LỰC DỌC Ntc LỰC NGANG Htc MOMENT Mtc (KN) (KN) (KN.m) 238.17 57.39 31.74 CHUẨN 635.13 80.35 57.13 (n=1.15) 1111.48 103.3 63.48 873.3 114.78 50.78 396.95 68.87 38.08 CỘT GIÁ TRỊ TIÊU II CHỌN VẬT LIỆU CHO MÓNG − Móng được đúc bằng bê tông B20 (M250) có Rbt= 0.9 Mpa (cường độ chịu kéo của bêtông) ; Rb = 11.5 Mpa (cường độ chịu nén của bêtông) ; môđun đàn hồi E= 26.5 103 Mpa = 2.65 107 KN/m2 − Cốt thép móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs= 280 Mpa − Cốt thép móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép đai Rs = 225 Mpa − Hệ số vượt tải n= 1.15 − γ tb giữa bêtông và đất = 22 KN/m3 = 2.2 T/m3 III CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG Đáy móng nên đặt lớp đất tốt, tránh đặt rễ hoặc lớp đất đắp, lớp đất quá yếu Chiều sâu chôn móng Chọn D f = 2.5m Chọn sơ bộ chiều cao h : h=( 1 1 ÷ ) limax = ( ÷ ) 6.2 = ( 1.03 ÷ 0.5 ) 12 12 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA ⇒ chọn h = 0.7 m IV XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG ( B × L ): Tởng chiều dài móng băng là L=16.7 m Xác định bề rộng móng Chọn sơ B = m  Các chỉ tiêu lý của lớp đất  Df = 2.5 m  H = m ( chiều cao mực nước ngầm )  Dung trọng lớp đất MNN (lớp 1) γA = 20 KN/m3 , hA = 0.5m Dung trọng lớp đất MNN,trên đáy móng (lớp 1) γ = 19.5KN/m3, chiều cao lớp này h1 = 2m Dung trọng lớp đất MNN , dưới đáy móng (lớp 1) γ = 19.5KN/m3, h = 1.3m Với góc ma sát φ1 = 130 14’, c1 = 25.5 kN/m2 , dùng phương pháp nội suy ta có A = 0.2386 B = 1.9546 D = 4.4385 N q = 3.306 N c = 9.888 N γ = 2.015 a/ Điều kiện ổn định nền đất đáy móng tc  Pmax ≤ 1.2 R tc  tc tc (1)  Ptb ≤ R  tc  Pmin ≥ Trong đó : Rtc : cường độ (sức chịu tải) của nền đất đáy móng R tc = m1 × m2 × ( A× b × γ + B × D f × γ * + D × c) K tc tc  Pmax tc  áp lực tiêu chuẩn cực đại và cự tiểu móng tác dụng lên nền đất Pmin  N đtc M đtc tc Pmax = ± + γ tb × D f B × L B × L2 N đtc P = + γ tb × D f F tc tb *Khoảng cách từ các điểm đặt lực đến trọng tâm đáy móng L 16.7 − la = − 0.4 = 7.95( m ) 2 L 16.7 d = − ( la + l1 ) = − (0.4 + 1.8) = 6.15( m ) 2 L 16.7 d = − ( la + l1 + l ) = − (0.4 + 1.8 + 6.2) = −0.05( m ) 2  d1 =   SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA L 16.7 − ( lb + l4 ) = − (0.7 + 3.3) = 4.35( m ) 2 L 16.7 d = − lb = − 0.7 = 7.65( m ) 2  d4 =  *Tổng hợp tải trọng theo phương đứng N đtt = N 1tt + N 2tt + N 3tt + N 4tt + N 5tt = 273.9+730.4+1278.2+1004.3+456.5 =3743.3 (KN) H đtt = H 1tt + H 2tt + H 3tt + H 4tt − H 5tt = 66+92.4+118.8+132-79.2=330(KN) M đtt = ∑ M tt + ∑ N itt × d i + ∑ H i × h Với : ∑M ∑N = 36.5 + 65.7 + 73 + 58.4 – 43.8= 189.8 (KN.m) tt tt i × d i =-273.9 x 7.95 – 730.4 x 6.15 + 1278.2 x 0.05 + 1004.3 x 4.35+ 456.5 x 7.65 = 1255.375 (KN.m) ∑ H itt × h = 330 x 0.7 = 231 (KN.m) ⇒ M đtt = 189.8 + 1255.375 + 231 = 1676.2 (KN.m) Moment quay ngược chiều giả định ban đầu *Tải trọng tiêu chuẩn N đtc = N tt 3743.3 = = 3255.04 (KN) n 1.15 H đtc = H tt 330 = = 286.95( KN ) n 1.15 M tt 1676.2 M = = = 1457.56 (KN.m) n 1.15 tc đ *Cường độ (sức chịu tải tc ) của đất nền dưới đáy móng : m1 × m2 × ( A× b × γ + B × D f × γ * + D × c) K tc 1×1 = x [0.2386 x x19.5 + 1.9546 x (20 x 0.5 + 19.5 x ) R tc = + 4.4385 x 25.5] = 213.6 KN/m2 Ta có F≥ N đtc 3255.04 = = 20.52 m2 tc tb R − γ × D f 213.6 − 22 × 2.5 ⇒ B≥ F 20.52 = = 1.23 m L 16.7 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA Chọn b = 1.8 m m1 × m2 × ( A× b × γ + B × D f × γ * + D × c) K tc 1×1 = x[0.2386 x 1.8 x19.5 + 1.9546 x (20 x 0.5 + 19.5 x ) R tc = + 4.4385 x 25.5] = 217.3 KN/m2 Kiểm tra : tc max P N đtc M đtc 3255.04 × 1457.56 = ± + γ tb × D f = ± + (22 × 2.5) F b× L 1.8 × 16.7 1.8 × 16.7 tc  Pmax = 180.7( KN / m ) ⇔  tc  Pmin = 145.86( KN / m ) tc ptc + pmin ( KN / m ) Ptbtc = max tc  Pmax = 180.7( KN / m ) < 1.2 R tc = 1.2 × 217.3 = 260.76( KN / m )  tc ⇒ thõa điều kiện ổn  Pmin = 145.86( KN / m ) >  tc tc  Ptb = 163.28( KN / m ) < R = 217.3( KN / m ) định b/ Điều kiện cường độ Hệ số an toàn cường độ Fs = qult ≥ [ FS ] = tt Pmax Ta có : qult = c × N c + γ * × D f × N q + 0.5γ × b × N γ = 25.5 x 9.888 + (20 x 0.5 + 19.5 x2) x 3.306 + 0.5 x 19.5 x 1.8 x 2.015) = 449.5KN/m2 tt Pmax = N đtt M đtt 3743.3 × 1676.2 + + γ tb × D f = ± + (22 × 2.5) F b× L 1.8 × 16.7 1.8 × 16.7 = 199.56 KN/m2 Fs = 449.5 = 2.25 > [ FS ] = (thỏa) 199.56 c/ Điều kiện ổn định tại tâm đáy móng (ĐK lún) - Để xác định ứng suất gây lún tại tâm đáy móng, ta có : Pgl = Ptbtc − γ * D f = 163.28 – (20 x 0.5 + 22 x2.5) =98.28 KN/m2 e −e 1i 2i Độ lún S = ∑ Si = ∑ + e × hi ≤ [ S ] = 8cm 1i Chia lớp đất đáy móng thành từng đoạn nhỏ hi = 0.4 x 1.8 = 0.72m Áp lực ban đầu trọng lượng bản thân đất gây tại lớp đất i : P1i = σ vi' = ∑ γ i × Z i ⇒ e1i Áp lực tại giữa lớp đất I sau xây dựng móng P2 i = P1i + σ gli ⇒ e2 i (theo bang 1) Trong đó : SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA σ gli = koi × Pgl l  b koi : hệ số phân bố ứng suất koi ∈  Z  b tra bảng SGK Tính lún : ta dùng phương pháp cộng lún từng lớp phân tố  Chọn mẫu đất tính lún : -Lớp ( độ sâu 0.5- 4.3m) tính lún từ 2.5 => 4.3m P (KN/ m ) 100 200 400 800 e 0.677 0.612 0.581 0.545 0.507 B Đ quan hệ e-p -Lớp (độ sâu 4.3 - 9m) tính lún từ 4.3 => 9m P (KN/ m ) 100 200 400 800 e 0.627 0.572 0.544 0.516 0.479 B Đ quan hệ e-p -Lớp (độ sâu - 12m) tính lún từ => 12m P (KN/ m ) 100 200 400 800 e 0.857 0.788 0.747 0.686 0.613 B Đ quan hệ e-p SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA Bảng tính toán độ lún móng Sau phân chia tới lớp đất thứ ta có : × σ gli = × 13.75 = 68.75( KN ) < P1i = 79.244( KN ) S = ∑ Si = ∑ e1i − e2 i × hi = 7cm ≤ [ S ] = 8cm + e1i ⇒ Vậy ta có bài toán thỏa mãn về điều kiện lún V.CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN NGANG +Xác định kích thước cột tt N max 85.91 = = 747 cm2 Rb 0.115 Chọn cột bc × hc = 20 × 40cm Fcot = +Xác định chiều cao móng H=( 1 1 ÷ ) limax = ( ÷ ) 5.7 = ( 0.95 ÷ 0.475 ) 12 12 ⇒ chọn h = 0.7 m +Bề rộng móng B=1.6m + Bề rộng dầm móng bb = (0.4 ÷ 0.6)h = (0.28 ÷ 0.42) Chọn bb=0.4m SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA + Chiều cao bản móng hb tt Pmax( net ) × B − bb × 1m ≤ 0.6 × Rbt × hbo × 1m Ta có : N tt M tt 2889.7 × ( −335.08) + = + = 111.9 KN/m2 B × L B × L 1.6 × 15.4 1.6 × 15.42 1.6 − 0.4 ⇒ 111.9 × × ≤ 0.6 × 0.9 × 103 × hb0 × 67.14 ⇔ ≤ hbo 540 ⇒ hbo = 0.18m tt Pmax( net ) = + Chọn chiều cao ha=0.2m +Chiều dày lớp bêtông bảo vệ a = 0.07m hb = hb0 + a = 0.18 + 0.07 = 0.25 Chọn hb= 0.25m Độ dốc của bản móng = 0.25 =1,25 thỏa 0.2 +Kiểm tra điều kiện xuyên thủng chân cột Nmax( cột 3, vị trí cột giữa ) N tt N tt 859.1 P = = = = 95.8 KN/m2 S xt 0.5 × ( l + l ) × B 0.5 × (5.5 + 5.7) × 1.6 B − (bb + 2hbo ) ( l2 + l3 ) 1.6 − (0.4 + × 0.18) 5.5 + 5.7) tt tt Pxt = Pmax × S1 xt = Pmax × × = 95.8 × ×( ) 2 2 tt max =225 KN Dùng bêtông B20 có : Rbt= 0.9 Mpa = 0.9 x 103 KN/m2 l + l3 5.5 + 5.7 × hb = 0.75 × 0.9 × 103 × × 0.18 = 680 KN 2 pcx = 680( KN ) > p xt = 225( KN ) ⇒ chiều cao móng đã chọn thỏa mãn điều kiện chống xuyên Ta có : pcx = 0.75 × Rbt ×  Kiểm tra xuyên thủng tại cột biên (cột 5) N tt N tt 390.5 = = = 244.1 KN/m S xt (0.5 × l1 + la ) × B (0.5 × 1.4 + 0.3) × 1.6 B − (bb + 2hbo ) 1.6 − (0.4 + × 0.18) tt tt Pxt = Pmax × S1 xt = Pmax × × (0.5l1 + bb ) = 244.1 × × (0.5 × 1.4 + 0.4) = 2 pcx = 0.75 × Rbt × (0.5l1 + la ) × hb = 0.75 × 0.9 × 103 × (0.5 × 1.4 + 0.3) × 0.18 = 121.5 KN tt Pmax = Pcx = 121.5 KN > pxt = 112.8 KN => thỏa VI.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG F1= x B =0.2 x 1.6= 0.32 m2  y1= 0.2 = =0.1 m 2 F2= (h-ha) x bb= (0.7-0.2) x 0.4 = 0.2 m2 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA h − 0.7 − 0.2 = 0.2 + = 0.45m 2 B − bb 1.6 − 0.4 F3 = × ( ) × (hb − ) = × ( ) × (0.4 − 0.2) = 0.06 m2 2 2 =>y2= + 3 => y3 = + ( hb − ) = 0.2 + (0.25 − 0.2) = 0.216 yc = F1 y1 + F2 y2 + 2F3 y3 0.32 × 0.1 + 0.2 × 0.45 + × 0.06 × 0.216 = = 0.231( m ) F1 + F2 + F3 0.32 + 0.2 + × 0.06 Ta có : D1 = yc – y1 = 0.231 – 0.1 = 0.131 m D2 = y2 – yc = 0.45 – 0.231 = 0.219 m D3 = yc – h a = 0.231 – 0.2 = 0.031 m Momen quán tính Jx b × ha3 1.6 × 0.23 = = 1.1 × 10−3 ( m ) 12 12 b × ( h − )3 0.4 × (0.7 − 0.2)3 J x2 = b = = 4.17 × 10−3 ( m ) 12 12 b − bb 1.6 − 0.4 × ( hb − )3 × (0.4 − 0.2)3 2 J x3 = = = × 10−4 ( m ) 12 12 2 J x = J x + F1 D1 + J x + F2 D2 + 2J x + 2F3 D32 J x1 = = 1.1 × 10−3 + 0.32 × 0.1312 + 4.17 × 10−3 + 0.2 × 0.2192 + × × 10 −4 + × 0.06 × 0.0312 = 0.021 m4 Hệ số nền Pgl 65.8 = 3290( KN / m ) 0.5 × S 0.5 × 0.040 0.1 ⇒ K1 = K n = C z × B × m = 3290 × 1.6 × 0.05 = 263.2( KN / m ) ⇒ K = K n −1 = C z × B × 0.1m = 3290 × 1.6 × 0.1 = 526.4( KN / m ) Cz = = Sử dụng phần mềm SAP2000 để tính toán lực cắt và moment tại dầm : +Xem dầm làm việc có tiết diện chữ nhật với kích thước: Ta chọn hình chữ nhật có Jx tương ứng bằng momen quán tính Jx đã tính trên: Giả sử chọn Htư= 0.8m Jx = Btu × H tu3 J × 12 0.021 × 12 ⇒ Btu = x = = 0.492( m ) 12 H tu 0.83 + M250 có Rbt = 0.9 Mpa ( cường độ chịu kéo của bêtông); Rb = 11.5 Mpa ( cường độ chịu nén của bêtông); mođun đàn hồi E= 26.5 x 103 Mpa = 2.65 x 106 (T/m2) +Dầm làm việc nền đàn hồi, nên ta xem dầm làm việc những lò xo SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 10 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA có độ cứng K Sap2000 Chia đều các nút dầm có khoảng cách 0.1m, tại vị trí đầu mút ta có độ cứng lò xo K được gán Kết quả tính toán chạy phần mềm sap2000 TABLE: Element Forces – Frames Frame Station CaseType V2 M3 Text m Text KN KN-m LinStatic -14.365 -7.276E-12 0.1 LinStatic -13.335 1.385 LinStatic -41.503 1.385 0.1 LinStatic -40.473 5.4838 LinStatic -68.451 5.4838 0.1 LinStatic -67.421 12.2774 LinStatic -95.207 12.2774 0.1 LinStatic -94.177 21.7467 LinStatic -121.774 21.7467 0.1 LinStatic -120.744 33.8726 LinStatic 141.349 -1.1274 0.1 LinStatic 142.379 -15.3139 LinStatic 115.168 -15.3139 0.1 LinStatic 116.198 -26.8822 LinStatic 89.181 -26.8822 0.1 LinStatic 90.211 -35.8518 LinStatic 63.389 -35.8518 0.1 LinStatic 64.419 -42.2422 10 LinStatic 37.789 -42.2422 10 0.1 LinStatic 38.819 -46.0725 11 LinStatic 12.381 -46.0725 11 0.1 LinStatic 13.411 -47.3621 12 LinStatic -12.837 -47.3621 12 0.1 LinStatic -11.807 -46.1299 13 LinStatic -37.865 -46.1299 13 0.1 LinStatic -36.835 -42.3949 14 LinStatic -62.705 -42.3949 14 0.1 LinStatic -61.675 -36.1759 15 LinStatic -87.357 -36.1759 15 0.1 LinStatic -86.327 -27.4917 16 LinStatic -111.823 -27.4917 16 0.1 LinStatic -110.793 -16.3609 17 LinStatic -136.103 -16.3609 17 0.1 LinStatic -135.073 -2.8021 18 LinStatic -160.199 -2.8021 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 11 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 37 37 38 38 39 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 12 LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic -159.169 -184.11 -183.08 -207.837 -206.807 -231.381 -230.351 -254.74 -253.71 -277.914 -276.884 471.097 472.127 448.31 449.34 425.725 426.755 403.34 404.37 381.155 382.185 359.167 360.197 337.374 338.404 315.774 316.804 294.363 295.393 273.137 274.167 252.092 253.122 231.225 232.255 210.529 211.559 190 191.03 169.632 170.662 149.421 13.1663 13.1663 31.5258 31.5258 52.258 52.258 75.3446 75.3446 100.767 100.767 128.5069 65.5069 18.3457 18.3457 -26.5368 -26.5368 -69.1608 -69.1608 -109.5463 -109.5463 -147.7132 -147.7132 -183.6814 -183.6814 -217.4704 -217.4704 -249.0993 -249.0993 -278.5871 -278.5871 -305.9523 -305.9523 -331.2131 -331.2131 -354.387 -354.387 -375.4914 -375.4914 -394.5428 -394.5428 -411.5576 -411.5576 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA 39 40 40 41 41 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 49 49 50 50 51 51 52 52 53 53 54 54 55 55 56 56 57 57 58 58 59 59 60 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 13 LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic 150.451 129.36 130.39 109.443 110.473 89.663 90.693 70.016 71.046 50.494 51.524 31.09 32.12 11.799 12.829 -7.387 -6.357 -26.475 -25.445 -45.47 -44.44 -64.379 -63.349 -83.209 -82.179 -101.967 -100.937 -120.659 -119.629 -139.29 -138.26 -157.868 -156.838 -176.397 -175.367 -194.884 -193.854 -213.334 -212.304 -231.752 -230.722 -250.143 -426.5512 -426.5512 -439.5386 -439.5386 -450.5344 -450.5344 -459.5522 -459.5522 -466.6053 -466.6053 -471.7062 -471.7062 -474.8667 -474.8667 -476.0981 -476.0981 -475.4108 -475.4108 -472.8149 -472.8149 -468.3194 -468.3194 -461.933 -461.933 -453.6636 -453.6636 -443.5184 -443.5184 -431.504 -431.504 -417.6265 -417.6265 -401.8912 -401.8912 -384.303 -384.303 -364.866 -364.866 -343.5841 -343.5841 -320.4604 -320.4604 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA 60 61 61 62 62 63 63 64 64 65 65 66 66 67 67 68 68 69 69 70 70 71 71 72 72 73 73 74 74 75 75 76 76 77 77 78 78 79 79 80 80 81 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 14 LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic -249.113 -268.512 -267.482 -286.862 -285.832 -305.199 -304.169 -323.524 -322.494 -341.842 -340.812 -360.155 -359.125 -378.466 -377.436 -396.775 -395.745 -415.085 -414.055 -433.396 -432.366 -451.709 -450.679 -470.022 -468.992 -488.336 -487.306 -506.648 -505.618 -524.956 -523.926 518.242 519.272 499.971 501.001 481.733 482.763 463.53 464.56 445.361 446.391 427.227 -295.4976 -295.4976 -268.6979 -268.6979 -240.0631 -240.0631 -209.5948 -209.5948 -177.2938 -177.2938 -143.1611 -143.1611 -107.1971 -107.1971 -69.402 -69.402 -29.776 -29.776 11.681 11.681 54.9691 54.9691 100.0885 100.0885 147.0392 147.0392 195.8213 195.8213 246.4346 246.4346 298.8787 228.8787 177.003 177.003 126.9543 126.9543 78.7295 78.7295 32.325 32.325 -12.2625 -12.2625 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA 81 82 82 83 83 84 84 85 85 86 86 87 87 88 88 89 89 90 90 91 91 92 92 93 93 94 94 95 95 96 96 97 97 98 98 99 99 100 100 101 101 102 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 15 LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic 428.257 409.127 410.157 391.061 392.091 373.026 374.056 355.021 356.051 337.043 338.073 319.088 320.118 301.154 302.184 283.237 284.267 265.331 266.361 247.432 248.462 229.536 230.566 211.636 212.666 193.727 194.757 175.804 176.834 157.859 158.889 139.887 140.917 121.88 122.91 103.832 104.862 85.735 86.765 67.584 68.614 49.369 -55.0367 -55.0367 -96.0009 -96.0009 -135.1585 -135.1585 -172.5126 -172.5126 -208.0662 -208.0662 -241.822 -241.822 -273.7823 -273.7823 -303.9492 -303.9492 -332.3244 -332.3244 -358.909 -358.909 -383.7037 -383.7037 -406.7088 -406.7088 -427.9239 -427.9239 -447.3481 -447.3481 -464.98 -464.98 -480.8174 -480.8174 -494.8575 -494.8575 -507.097 -507.097 -517.5317 -517.5317 -526.1567 -526.1567 -532.9666 -532.9666 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA 102 103 103 104 104 105 105 106 106 107 107 108 108 109 109 110 110 111 111 112 112 113 113 114 114 115 115 116 116 117 117 118 118 119 119 120 120 121 121 122 122 123 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 16 LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic 50.399 31.085 32.115 12.723 13.753 -5.724 -4.694 -24.264 -23.234 -42.903 -41.873 -61.65 -60.62 -80.512 -79.482 -99.496 -98.466 -118.61 -117.58 -137.86 -136.83 -157.254 -156.224 -176.798 -175.768 -196.499 -195.469 -216.363 -215.333 -236.397 -235.367 -256.605 -255.575 -276.995 -275.965 -297.57 -296.54 -318.335 -317.305 -339.296 -338.266 -360.456 -537.955 -537.955 -541.115 -541.115 -542.4388 -542.4388 -541.9178 -541.9178 -539.543 -539.543 -535.3041 -535.3041 -529.1906 -529.1906 -521.1909 -521.1909 -511.2927 -511.2927 -499.4832 -499.4832 -485.7487 -485.7487 -470.0748 -470.0748 -452.4465 -452.4465 -432.8481 -432.8481 -411.2633 -411.2633 -387.6751 -387.6751 -362.0661 -362.0661 -334.4181 -334.4181 -304.7126 -304.7126 -272.9306 -272.9306 -239.0525 -239.0525 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA 123 124 124 125 125 126 126 127 127 128 128 129 129 130 130 131 131 132 132 133 133 134 134 135 135 136 136 137 137 138 138 139 139 140 140 141 141 142 142 143 143 144 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 17 LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic -359.426 -381.818 -380.788 -403.386 -402.356 -425.163 -424.133 -447.15 -446.12 -469.348 -468.318 -491.76 -490.73 -514.385 -513.355 -537.222 -536.192 -560.272 -559.242 381.468 382.498 358.02 359.05 334.384 335.414 310.561 311.591 286.551 287.581 262.354 263.384 237.97 239 213.398 214.428 188.636 189.666 163.684 164.714 138.538 139.568 113.198 -203.0584 -203.0584 -164.9281 -164.9281 -124.6409 -124.6409 -82.1761 -82.1761 -37.5127 -37.5127 9.3707 9.3707 58.4952 58.4952 109.8821 109.8821 163.5529 163.5529 219.5286 163.5286 125.3302 125.3302 89.4768 89.4768 55.9869 55.9869 24.8793 24.8793 -3.8273 -3.8273 -30.1142 -30.1142 -53.9627 -53.9627 -75.354 -75.354 -94.2691 -94.2691 -110.689 -110.689 -124.5943 -124.5943 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA 144 145 145 146 146 147 147 148 148 149 149 150 150 151 151 152 152 153 153 154 154 155 155 156 156 157 157 158 158 159 159 160 160 161 161 162 162 163 163 164 164 165 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 18 LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic 114.228 87.661 88.691 61.926 62.956 35.988 37.018 9.847 10.877 -16.501 -15.471 -43.058 -42.028 -69.827 -68.797 -96.81 -95.78 -124.01 -122.98 -151.428 -150.398 -179.068 -178.038 -206.93 -205.9 -235.018 -233.988 -263.331 -262.301 -291.872 -290.842 161.859 162.889 132.871 133.901 103.665 104.695 74.24 75.27 44.595 45.625 14.731 -135.9657 -135.9657 -144.7833 -144.7833 -151.0274 -151.0274 -154.6777 -154.6777 -155.7139 -155.7139 -154.1152 -154.1152 -149.8609 -149.8609 -142.9297 -142.9297 -133.3002 -133.3002 -120.9507 -120.9507 -105.8594 -105.8594 -88.0041 -88.0041 -67.3626 -67.3626 -43.9123 -43.9123 -17.6306 -17.6306 11.5051 53.5051 37.2677 37.2677 23.9291 23.9291 13.5111 13.5111 6.0356 6.0356 1.5246 1.5246 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA 165 0.1 LinStatic 15.761 -4.446E-12 Biểu đồ lực cắt Biểu đồ moment Tính toán cốt thép chịu lực dầm móng Xác định vị trí trục trung hòa M f = γ b × Rb × b × × ( h0 − 0.5ha ) = 0.9 × 11.5 × 103 × × 0.2 × (0.63 − 0.5 × 0.2) = 2194.2( KN m ) So sánh Mf và bảng kết quả giá trị moment cho các nhịp và gối ta thấy Mf>Mmax ( gối và nhịp) Vậy ta có trục trung hòa qua cánh cho cả dầm và móng SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 19 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA  Thanh thép số : dùng momen tại mặc cắt 2-2; 4-4; 6-6; 8-8 Tính thép với tiết diện hình chữ T lật ngược Do Mf > Mmax => Tiết diện tính là hình chữa nhật lớn có kích thước x 0.7 m M max Rb Bh02 αm = ξ = − − 2α m Diện tích cốt thép tại các mặt cắt As = ξ Rb bh0 Rs Hàm lượng thép µ= As 100% bh0 µmin = 0.05% < µ < µmax = ξ r γ b Rb = 2.9% Rs Bảng tính toán thép số : MẶT CẮT MOMENT (KN.m) 2_2 4_4 6_6 8_8 10.34 414.5 527 72 αm ξ 0.0011 0.0011 0.0454 0.0465 0.0577 0.0595 0.0079 0.0079 As (cm2) Chọn thép 0.61 25.91 33.16 4.40 2d26 6d26 7d26 2d26 As chọn (cm2) 9.82 29.45 34.36 9.82 Hàm lượng % 0.0779 0.2337 0.2727 0.0779  Thanh thép số : Dùng momen tại mặt cắt 1-1; 3-3;5-5;7-7;9-9 Tính toán theo tiết diện chữ nhật b x h = 0.4 x 0.7 m Tại các mặt cắt : αm = M max Rb Bh02 ξ = − − 2α m Diện tích cốt thép tại các mặt cắt SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 20 [M] (KN.m) 159.43 469.65 545.47 159.43 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG As = GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA ξ Rb bh0 Rs Hàm lượng thép µ= As 100% bh0 µmin = 0.05% < µ < µmax = ξ r γ b Rb = 2.6% Rs Bảng tính toán thép số : MOMENT MẶT CẮT (KN.m) 1_1 3_3 5_5 7_7 9_9 33.87 128.5 299 219.53 53.51 αm ξ As (cm2) Chọn thép 0.0186 0.0704 0.1638 0.1202 0.0293 0.0187 0.073 0.18 0.1284 0.0297 2.08 8.14 20.06 14.31 3.31 2d2 3d22 6d22 4d22 2d22 As chọn (cm2) 7.6 11.4 22.81 15.2 7.6  Thanh thép số : cốt xiên và cốt đai Từ bảng kết quả ta thấy Qmax = 560.3 KN Ta có h0=0.63 m, bêtông M250 có Rb=11.5 Mpa, Rbt=0.9 Mpa Kiểm tra điều kiện khống chế : K × Rb × bb × h0 = 0.35 × 11500 × 0.4 × 0.63 = 1014.3 KN K × Rbt × bd × h0 = 0.6 × 900 × 0.4 × 0.63 = 136.08 KN Vậy 136.8KN < Qmax = 560.3 KN < 1014.3 KN  bêtông không đủ khả chịu cắt cần tính cốt đai cho dầm : chọn d10 , số nhánh n = 2, as = 0.785 cm2 - Tính bước cốt đai :   h 700  S ≤  = = 233.3( mm )  ct   300( mm )    S = 1.5 × (1 + ϕ n ) × γ b × Rbt × bb × h0  max Qmax   1.5 × (1 + 0) × 0.9 × 400 × 630 = 382.5( mm ) S ≤ = 560.3 × 103   × ϕb × (1 + ϕ f + ϕn ) × γ b × Rbt × bb × h02 × Rsw × n × a sw  Stt = Qmax   × × (1 + + 0) × 0.9 × 400 × 630 = × 175 × × 78.5 = 100( mm ) (560.3 × 103 )2    ⇒ S = min( Sct ; Smax ; S tt ) = 100( mm ) SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 21 Hàm [M lượng (KN % 0.3016 120 0.4524 177 0.9052 335 0.6032 232 0.3016 120 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA Vậy chọn cốt đai φ 10@100 , số nhánh là , bố trí đoạn L/4 đầu dầm Khả chống cắt của cốt đai và bê tơng qsw = Rsw × n × a sw 1750 × × 0.785 = = 274.75(daN / cm ) Sc 10 Qwb = ϕb × (1 + ϕ f + ϕn ) × γ b Rbt × bb × h02 × qsw = 2 × × 40 × 632 × 274.75 = 56041( daN ) = 560.41( KN ) ⇒ Qwb > Qmax ⇒ cốt đai đủ khả chịu lực cắt + giữa nhịp ta chọn 3  × h = × 700 = 525( mm ) S < 4 500mm  chọn S=200(mm) vậy bố trí cốt đai d10@100 cho đoạn L/4 gối, d10@200 cho đoạn L/2 nhịp  Thanh thép số : M= tt Pmax( net ) ( B − bd )2 × 1m = × 121.35 × (2 − 0.4)2 = 38.8( KN m ) 8 Diện tích cốt thép : As = M 38.8 = = 9.2 × 10−4 = 9.2cm 0.9 × Rs × hbo 0.9 × 260000 × 0.18 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 22 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA Chọn d10 => as=0.785 cm2 A 9.2 s Số n = a = 0.785 = 11.7thanh s Chọn 12 d10 Khoảng cách a = 1000 = 90( mm ) 11 Vậy chọn thép d10 @90 Thanh thép số chọn cấu tạo d10@200 Thanh cốt giá số chọn 2d 22 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC 23 ...ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA φ = 230 11’ B THIẾT KẾ MÓNG BĂNG STT l1 l2 l3 l4 48 1.4 4.6 4.4 2.9 la 0.4 m Số liệu tính... 12 12 SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA ⇒ chọn h = 0.7 m IV XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG ( B × L ): Tởng chiều dài móng băng là L=16.7 m Xác định bề... ( la + l1 + l ) = − (0.4 + 1.8 + 6.2) = −0.05( m ) 2  d1 =   SVTH: ĐINH HUỲNH HỮU PHÚC ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD:TS.LÊ TRỌNG NGHĨA L 16.7 − ( lb + l4 ) = − (0.7 + 3.3) = 4.35( m ) 2 L 16.7 d = −