đồ án nền móng 1

Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh PHẦN I:THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT  Phương pháp thống kê: Việc thống kê số liệu thí nghiệm nhằm tìm giá tri có tính đại diện cho độ tin cậy định cho đơn nguyên đất để đưa tiêu có trị tiêu chuẩn A tc giá trị tính tốn Att Các tiêu vật lý thống kê phục vụ cho việc tính tốn móng: Độ ẩm: kí hiệu w đơn vị % − Dung trọng − Hệ số rỗng e − Độ rỗng n − Độ bão hòa S − Tỷ trọng hạt GS −  Phân loại lớp đất – vùng đất (lớp địa chất công trình) Một lớp địa chất cơng trình xác định quan sát thay đổi màu, hạt, độ q trình khảo sát lớp đất trình bày Tập hợp giá trị đặc trưng cơ-lý (từ thí nghiệm phòng trường) lớp đất Được gọi lớp địa chất cơng trình tập hợp giá trị đặc trưng -lý σ A phải có hệ số biến động v đủ nhỏ tức v có dạng sau: v = 100% Giá trị trung bình đặc trưng: A = ∑ Ai n Độ lệch toàn phương trung bình : σ= ∑ ( Ai − A) n −1 Trong đó: - Ai: giá trị riêng đặc trưng từ thí nghiệm riêng - n : số lần thí nghiệm Cụ thể QPXD 45-78 quy phạm: Đặc trưng đất tỷ trọng hạt trọng lượng riêng độ ẩm tự nhiên giới hạn aterber modul biến dạng tiêu sức chống cắt Cường độ nén trục Khối lượng tự nhiên v 0.01 0.05 0.15 0.15 0.3 0.3 0.1 0.15 Trang Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh ĐẶC TRƯNG TIÊU CHUẨN Giá trị tiêu chuẩn tất đặc trưng đất giá trị trung bình cộng kết thí nghiệm riêng lẻ A , (trừ lực dính đơn vị c góc ma sát ϕ ).các giá trị tiêu chuẩn lực dính đơn vị góc ma sát thực theo phương pháp bình phương cực tiểu quan hệ tuyến tính ứng suất pháp σ i ứng suất tiếp cực hạn τ i thí nghiệm cắt tương ứng, τ = σ tgϕ + c Lực dính đơn vị tiêu chuẩn ctcvà góc ma sát tiêu chuẩn ϕ tc xác định công thức sau: ctc = n n n 1 n  τ σ σ ∑ i∑ i ∑ i ∑ τ iσ i ÷  ∆  i =1 i =1 i =1 i =1  tgϕ tc = n n 1 n  n τ σ − τ ∑ ∑ i i i ∑σ i ÷  ∆  i =1 i =1 i =1   n  ∆ = n∑ σ i −  ∑ σ i ÷ i =1  i =1  n Tập hợp kết cắt đường trung bình xác định ctc φtc ĐẶC TRƯNG TÍNH TỐN Nhằm mục đích nâng cao độ an tồn cho ổn định cơng trình theo tiêu chuẩn giới hạn cường độ, số tính tốn tiến hành với đặc trưng tính tốn xác định cách nhân đặc trưng tiêu chuẩn với hệ số đồng K σ Atc Att = k × Atc Với: k = − v = Trang Đồ án móng GVHD: Ths Ngô Phi Minh Trong QPXD 45-78 đặc trưng tính tốn đất xác định theo cơng thức sau: A= Atc Kd Trong đó: Atc – giá trị đặc trưng xem xét kd – hệ số an toàn đất kd =1 với đặc trưng đất ngoại trừ lực dính, góc ma sát trọng lượng đơn vị cường độ chiệu nén trục tức thời có hệ số an tồn dất dược xác dịnh sau: kd = 1± ρ ρ Với số xác xác định sau: Với lực dính c hệ số ma sát tg ϕ ta có: ρ = tα v Để tính tốn v, giá trị độ lệch tồn phương trung bình có dạng sau: σc = σt Trong đó: σt = n n σ i σ tgϕ = σ t ∑ ∆ i =1 ∆ n (σ i tgϕ tc + c tc − τ i ) ∑ n − i =1 Với trọng lượng riêng γ cường độ nén trục Rc t v ρ= α n σγ = n tc (γ − γ i ) ∑ n − n −1 σR = 1 TC ∑ R − Rci n − n −1 ( ) Trong đó: tα hệ số phụ thuộc vào xác suất tin cậy α Khi tính theo biến dạng α = 0.85 Khi tính theo cường độ α = 0.95 Trang Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh BẢNG TRA tα THEO XÁC SUẤT TIN CẬY α Số bậc tự Các Trị Số t α Với Xác Suất Tin Cậy Phía Bằng K 0,85 0,90 0,95 0,975 0,98 (1) (2) (3) (4) (5) (6) 1,25 1,64 2,35 3,18 3,45 1,19 1,53 2,13 2,78 3,02 1,16 1,48 2,01 2,57 2,74 1,13 1,44 1,92 2,45 2,63 1,12 1,41 1,90 2,37 2,54 1,11 1,40 1,86 2,31 2,49 1,10 1,38 1,83 2,26 2,44 10 1,10 1,37 1,81 2,23 2,40 11 1,09 1,36 1,80 2,20 2,36 12 1,08 1,36 1,78 2,18 2,33 13 1,08 1,35 1,77 2,16 2,30 14 1,08 1,34 1,76 2,15 2,28 15 1,07 1,34 1,75 2,13 2,27 16 1,07 1,34 1,75 2,12 2,26 17 1,07 1,33 1,74 2,11 2,25 18 1,07 1,33 1,73 2,10 2,24 19 1,07 1,33 1,73 2,08 2,23 20 1,06 1,32 1,72 2,09 2,22 α 0,99 (7) 4,45 3,75 3,36 3,14 3,00 2,90 2,82 2,76 2,72 2,68 2,65 2,62 2,60 2,58 2,57 2,55 2,54 2,53 I THỐNG KÊ CHỈ TIÊU VẬT LÝ Bảng thống kê tiêu vật lý lớp đất 1: Hố khoan 1: 0.0m – 7.4m Hố khoan 2: 0.0m – 9.4m Hố khoan 3: 0.0m – 7.2m Trang Đồ án móng GVHD: Ths Ngô Phi Minh Lớp Đất Hố khoan Độ ẩm STT w (%) Tự nhiên 1-1 33,2 1,425 1-3 33,0 1,448 1-5 33,9 1,431 2-1 32,1 1,421 2-3 31,9 1,443 2-5 35,1 1,467 2-7 33,0 1,450 3-1 34,5 1,435 3-3 35,2 1,441 3-5 33,7 1,490 Dung trọng Hệ số rỗng Độ rỗng e n Độ bảo hòa Sr 2,602 1,516 71,6 95,8 2,604 1,369 70,3 96,0 2,603 1,398 70,6 94,2 2,601 1,563 71,9 96,0 2,603 1,434 70,9 96,7 2,605 1,264 69,4 96,4 2,604 1,313 69,8 95,1 2,602 1,428 70,8 95,4 2,603 1,359 70,2 94,8 2,607 1,195 68,7 98.1 Tỷ trọng Khô 0,7 40 0,7 73 0,7 76 0,7 30 0,7 58 0,7 98 0,7 86 0,7 59 0,7 75 0,8 16 Tính theo trạng thái giới hạn thứ hai: (TTGHT II) α = 0.85 : n − = ⇒ tα = 1.10 γ tb = 1.445 n ∑ (γ − γ ) n−1 i tb = 0.004 n γ tb − γ I ) = × 0.004 = 0.0210 ( ∑ n − n −1 10 − σ 0.0210 ν= = = 0.0145 < 0.05 γ tb 1.445 σγ = v.tα 0.0145 × 1.10 = = 0.00504 n 10 γ ii = γ ii (1 ± ρ ) = 1.445 × (1 ± 0.00504) = (1.4377 : 1.4522) ρ= Tính theo trạng thái giới hạn thứ nhất(TTGH I) α = 0.95 : n − = ⇒ tα = 1.83 t ν 1.83 × 0.0145 ρ= α = = 0.0083 n 10 γ I = 1.445 ( ± 0.0083) = ( 1.443 : 1.457 ) Trang Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh Bảng thống kê tiêu vật lý lớp đất 2: Hố khoan 1: -13.4m –15.3m Hố khoan 2: -13.1m – 15.3m Hố khoan 3: -15.6m – -18.5m Lớp Đất Hố khoan Độ ẩm STT w (%) Tự nhiên 1-13 35,4 1,819 1-15 31,4 1,864 2-13 32,9 1,840 2-15 28,1 1,876 3-15 30,5 1,873 3-17 29,0 1,981 Dung trọng Tỷ trọng Hệ số rỗng Độ rỗng e n Độ bảo hòa Sr 49,3 97,7 46,7 96,0 47,9 95,7 44,7 96,3 45,2 91,8 49,0 97,3 Khô 1,4 49 1,4 28 1,3 94 1,4 72 1,4 12 1,4 68 2,678 2,680 2,678 2,682 2,687 2,640 0,97 0,87 0,92 0,81 0,87 0,22 Tính theo trạng thái giới hạn thứ hai:(TTGH II) α = 0.85 : n − = ⇒ tα = 1.16 γ tb = 1,88 n ∑ (γ i =1 σ γ v= tb − γ i ) = 0.0157 n 0.0157 ∑ (γ − γ ) = = 0.0560 i n − i =1 tb −1 = σ γ γ = tb 0.0560 = 0.0297 1.88 ρ= v.t α γ = γ x(1 ± ρ ) = 1.88 × (1 ± 0.0140) = (1.853 : 1.906) II n = 0.0297 ×1.16 = 0.0140 tb Tính theo trạng thái giới hạn thứ nhất(TTGH I) α = 0.95 : n − = ⇒ tα = 2.01 Trang Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh v.t α 2.01× 0.0297 = 0.0243 n = γ (1 ± ρ ) = 1.88 × (1 ± 0.0243) = (1.834 : 1.925) ρ= γ I = tb Bảng thống kê tiêu vật lý lớp đất Hố khoan 1:-15.3m:-19.1m Hố khoan 2:-15.3m:-18.8m Hố khoan 3:-15.3m:-18.6m Lớp Đất Hố khoan Độ ẩm STT w (%) Tự nhiên 1-15 25.5 1.988 1-17 21.0 2.034 2-15 26.5 1.971 2-17 24.0 1.980 3-15 22.9 1.849 3-17 23.7 1.910 Dung trọng Tỷ trọng Hệ số rỗng Độ rỗng e n Độ bảo hòa Sr 41.1 98.3 37.7 93.7 42.0 98.3 40.6 94.4 44.9 94.9 42.7 96.5 Khô 1.5 84 1.6 81 1.5 58 1.5 97 1.5 98 1.4 89 2.688 2.697 2.687 2.688 2.710 2.659 0.69 0.60 0.72 0.68 0.79 0.80 Tính theo trạng thái giới hạn thứ hai:(TTGH II) α = 0.85 : n − = ⇒ tα = 1.16 γ tb = 1.96 ∑(γ n i =1 σ γ v= tb −γ = 0.0215 n 0.0215 ∑ (γ − γ ) = = 0.0655 tb i n − i =1 −1 = σ γ i ) γ = tb 0.0655 = 0.0334 1.96 ρ= v.t α γ = γ x(1 ± ρ ) = 1.96 x(1 ± 0.0158) = (1.9290 − 1.9909) II n = 0.0334 ×1.16 = 0.0158 tb Trang Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh Tính theo trạng thái giới hạn thứ nhất(TTGH I) α = 0.95 : n − = ⇒ tα = 2.01 γ I v.t α 2.01× 0.0334 = 0.0274 n = γ (1 ± ρ ) = 1.96 x(1 ± 0.0274) = (1.9062 − 2.0137) ρ= = tb Bảng thống kê tiêu vật lý lớp đất 4: Hố khoan 1: -19.1m: -20.9m Hố khoan 2: -18.8m: -21.4m Hố khoan 3: -18.5m: -21.0m Lớp Đất Hố khoan Độ ẩm STT w (%) Tự nhiên 1-19 20.3 1.987 1-21 20.3 1.925 2-19 22.3 1.919 2-21 22.9 1.930 3-19 21.7 1.955 3-21 22.7 1.955 Dung trọng Tỷ trọng Hệ số rỗng Độ rỗng e n Độ bảo hòa Sr 38.5 87.2 40.6 85.9 41.4 84.6 41.0 86.7 40.0 87.1 40.0 86.4 Khô 1.6 52 1.5 61 1.5 69 1.5 89 1.6 06 1.6 06 2.685 2.655 2.676 2.638 2.677 2.677 0.62 0.61 0.70 0.66 0.66 0.68 Tính theo trạng thái giới hạn thứ hai:(TTGH II) α = 0.85 : n − = ⇒ tα = 1.16 γ tb = 1.95 ∑(γ n i =1 σ γ v= tb −γ ) = 0.0033 n 0.0033 ∑ (γ − γ ) = = 0.0256 i n − i =1 tb −1 = σ γ i γ tb = 0.0256 = 0.0131 1.95 Trang Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh ρ= v.t α γ = γ x(1 ± ρ ) = 1.95 × (1 ± 0.00620) = (1.9379 − 1.9620) II n = 1.16 × 0.0131 = 0.00620 tb Tính theo trạng thái giới hạn thứ nhất(TTGH I) α = 0.95 : n − = ⇒ tα = 2.01 γ I v.t α 2.01× 0.0131 = 0.01074 n = γ (1 ± ρ ) = 1.95 × (1 ± 0.01074) = (1.9290 − 1.9709) ρ= = tb Bảng thống kê tiêu vật lý lớp đất 5: Hố khoan 1: -20.9m: -35.0m Hố khoan 2: -21.4m: -35.0m Hố khoan 3: -21m: -35.0m Lớp Đất Hố khoan Độ ẩm Dung trọng Tỷ trọng Hệ số rỗng Độ rỗng Độ bảo hòa e n Sr 1-21 w (%) 26.8 1-23 27.9 1.938 1.515 2.683 0.771 43.5 97.1 1-25 30.8 1.890 1.445 2.682 0.856 46.1 96.5 1-27 33.0 1.869 1.405 2.680 0.907 47.6 97.5 1-29 31.9 1.876 1.422 2.680 0.885 46.9 96.6 1-31 30.5 1.899 1.455 2.681 0.843 45.7 97.0 1-33 28.3 1.923 1.499 2.682 0.789 44.1 96.2 1-35 25.8 1.966 1.563 2.685 0.718 41.8 96.5 2-21 26.9 1.958 1.543 2.685 0.74 42.5 97.6 2-27 31.7 1.858 1.411 2.678 0.898 47.3 94.5 2-29 29.5 1.864 1.439 2.680 0.862 46.3 91.7 2-31 28.9 1.873 1.453 2.680 0.844 45.8 91.7 2-33 28.4 1.884 1.467 2.681 0.828 45.3 92 3-21 27.0 1.942 1.529 2.683 0.755 43.0 96 3-27 31.3 1.880 1.432 2.680 0.872 46.6 96.3 3-29 29.4 1.896 1.465 2.682 0.831 45.4 94.9 STT Tự nhiên Khô 1.934 1.525 2.683 0.759 43.2 94.7 Trang Đồ án móng GVHD: Ths Ngô Phi Minh 3-31 28.6 1.919 1.492 2.682 0.798 44.4 96.2 3-33 27.8 1.930 1.51 2.682 0.776 43.7 96.1 3-35 26.7 1.952 1.541 2.683 0.741 42.6 96.7 Tính theo trạng thái giới hạn thứ hai:(TTGH II) α = 0.85 : n − = 18 ⇒ tα = 1.07 γ tb = 1.91 n ∑ (γ i =1 σγ = tb − γ i ) = 0.0215 n 0.0215 ∑ (γ tb − γ i ) = = 0.0345 n − i =1 19 − σ γ 0.0345 = = 0.0180 γ tb 1.91 v.t 0.0180 × 1.07 ρ= α = = 0.00441 n 19 γ II = γ tb × (1 ± ρ ) = 1.91× (1 ± 0.00441) = (1.901-1.918) Tính theo trạng thái giới hạn thứ nhất(TTGH I) α = 0.95 : n − = 18 ⇒ tα = 1.73 t ν 1.73 × 0.0180 ρ= α = = 0.00714 n 19 γ I = γ TB (1 ± ρ ) = 1.91× (1 ± 0.00714) = (1.8963 − 1.9236) v= II THỐNG KÊ CHỈ TIÊU CỦA LỚP ĐẤT: Bảng thống kê tiêu cường độ lớp đất 1: Hố khoan 1: 0.0m – 7.4m Hố khoan 2: 0.0m – 9.4m Hố khoan 3: 0.0m – 7.2m LỚP Hố khoan ST T Ký hiệu mẫ u 1 1-1 1-3 p suất σ= kN/m2 Lực cắt τ= kN/m2 100 48.0 0.250333333 200 74.4 0.012697696 300 99.7 0.960462179 100 200 39.5 62.2 388.6758169 7520.013333 KẾT QUẢ 18.644 44 2.7430 16 4.3986 11 16 309.56 44 Trang 10 Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh 19 3-35 α TRỊ TÍNH TOA ÙN n2=17 tα ρ c=vc.tα ρ tgϕ=vtgϕ.t α 100 200 46.4 72.8 300 99.1 0.95 0.85 1.07 0.1174 1.74 0.1909 0.0408 0.0663 CII=[16.169~20.470 ] tgϕII=[0.234~0.254] CI=[14.822~21.817] tgϕI=[0.228~0.260] Dụng excel ứng dụng hàm linest giải kết sau: Ctc = 18.3193 tgϕ tc = 0.244236842 σ ctc = 2.009888 σ tgϕtc = 0.009303972 Hệ số đặc trưng đất: vc = vtgϕ σ c 2.009888 = = 0.109714226 C 18.3193 σ 0.009303972 = tgϕ = = 0.038094056 tgϕ 0.244236842 Giá trị tính tốn theo trạng thái giới hạn II (TTGH II) α = 0.85 : n − = 17 ⇒ tα = 1.07 Độ xác: ρc = vc × tα = 0.109714226 ×1.07 = 0.1174 ρtgϕ = vtgϕ × ttgϕ = 0.038094056 ×1.07 = 0.0408 Trị CII tgII: CII = Ctc × (1 ± ρC ) = 18.3193 × (1 ± 0.1174) ⇔ C II = [ 16.169 ~ 20.470] tgϕ II = tgϕ II × (1 ± ρ tgϕ ) = 0.244236842 × (1 ± 0.0408) ⇔ tgϕ II = [ 0.234 ~ 0.254 ] Giá trị Tính theo trạng thái giới hạn I (TTGH I): α = 0.95 : n − = 17 ⇒ tα = 1.74 Độ xác: ρc = vc × tα = 0.109714226 ×1.74 = 0.1909 ρtgϕ = vtgϕ × ttgϕ = 0.038094056 ×1.74 = 0.0663 Trị CI tgI: CI = Ctc × (1 ± ρ C ) = 18.3193 × (1 ± 0.1909) ⇔ CI = [ 14.822 ~ 21.817 ] tgϕ I = tgϕ × (1 ± ρ tgϕ ) = 0.244236842 × (1 ± 0.0663 ⇔ tgϕ I = [ 0.228 ~ 0.260 ] Trang 20 Đồ án móng GVHD: Ths Ngô Phi Minh Bảng thống kê modun biến dạng Eo hệ số nén lún a0 Lớp đất Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp E 8,356938 8.564938 15.17483 17.07211 17,04856 0.09875 0.12762 0.01833 0.01833 0.01177 a 0  cm  kg   Trang 21 Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh BẢNG TỔNG HỢP CÁC CHỈ TIÊU CƠ – LÍ CỦA ĐẤT Dung trọng Lớp đất Lớp đất Độ ẩm tự nhiên (w %) (g Tự nhiên (γ ) Giới hạn Atterberg / cm ) Khô (γ ) d Đẩy (γ ) Tỷ trọng hạt (Gs) Độ bão hòa (S%) Hệ số rỗng (e) Độ rỗng (n%) Giới hạn chảy (W L) s Độ sệt Giới han dẻo (W P ) Chỉ số dẻo ( I L) Hệ số nén lún (cm a ( I P) kg ) Lực dính Mơ dun biến dạng C (kg ( E 0) tc ) cm Góc sá tron (ϕ 87.75 1.445 0.77 0.474 2.603 95.85 2.384 70.42 72.24 37.19 35.05 1.442 0.09875 8,356938 18.64444 14° 31.22 1.88 1.44 0.90 2.67 95.80 0.90 47.13 46.00 21.80 24.87 0.42 0.12762 8.564938 17.24444 11° Lớp đất 23.93 1.96 1.58 1.00 2.69 96.02 0.72 41.50 45.70 21.42 24.05 0.22 0.01833 15.17483 29.51666 15° Lớp đất 21.70 1.95 1.60 0.99 2.67 86.32 0.66 40.25 28.8 18.42 10.42 0.30 0.01833 17.07211 26.41111 12° Lớp đất 29.01 1.91 1.48 0.93 2.68 95.57 0.81 44.83 44.52 20.86 23.65 0.34 0.01177 17,04856 18.31930 13° Lớp đất Trang 22 Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh PHẦN II:THIẾT KẾ MĨNG BĂNG SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT LỚP ĐẤT 1a hố khoan có độ sâu 7.4m -Trạng thái mềm thuộc loại nhóm đất sét dẻo trung bình -Độ ẩm : W=33.7% -Dung trọng tự nhiên : γ m=1.445(T/m3) -Lực dính đơn vị : C=1.8 (T/m2) -Góc ma sát : ϕ=13003’ - Dung trọng đẩy : γ ’= 0.474(T/m2) I.CÁC DỮ LIỆU ĐỂ TÍNH TỐN: 1.1 Tải trọng tác dụng lên cột (giá trị tính tốn): Cột 4-A 4-B 4-C Lực dọc N (T) 77 77 77 Moment (Tm) 11 11 11 Lực cắt (T) 10 10 10 4-D 77 11 10 Trang 23 Đồ án móng GVHD: Ths Ngô Phi Minh 1.2 Tải trọng tác dụng lên cột (giá trị tiêu chuẩn): Cột Lực dọc N (T) Moment (Tm) Lực cắt (T) 4-A 4-B 4-C 4-D 66.9 66.9 66.9 66.9 9.6 9.6 9.6 9.6 8.7 8.7 8.7 8.7 Sơ đồ móng băng 1.2 Chọn chiều sâu chơn móng: Đáy móng nên đặt lớp đất tốt, mực nước ngầm tránh đặt rễ cây, lớp đất đắp, lớp đất yếu =>Chọn chiều sâu chơn móng là: Df = 2m vị trí đặt móng HK2  Chiều dài cơng trình là: 4+5+4 =13 m  Chọn kích thước đầu thừa: 1 1 C = ữ ữì a = ữ ữì = (1 ữ 2) 4 2 4 (m) =>Chọn c = (m) =>Chiều dài móng là: L = 13+1x2= 15 (m)  Chiều sâu đặt móng : Df = 2.0 m  Chiều cao móng : 1  1 h = ữ ữì Lnhip max = ÷ ÷× = (0.5 ÷ 0.75)  12   12  ( m) =>Chọn hs = 0.6 (m) Thiết kế móng băng cột có sườn Trang 24 Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh 1.3 Xác định sơ kích thước móng: 1.3.1 Xác định vùng ảnh hưởng đáy móng: -Chọn sơ chiều rộng móng: B0 =1 (m) -Góc ma sát lớp đất đặt móng: ϕ =13003’ =>Vùng ảnh hưởng đáy móng: B0 x tg(450+ϕ/2) = x tg(450+13003’/2)=2.56(m) 1.3.2 Tổng lực dọc tác dụng lên móng băng: ∑N tc ∑N = tt n = 77 + 77 + 77 + 77 = 334.7(T ) 1.15 Trong đó: n =1.15 – Hệ số vượt tải 1.3.3 Xác định chiều rộng móng B: Ta có: R Với: II = m1 × m2 ( Abo γ II + BDfγ II* + Dc II ) (1) k tc ϕ =13003’=>Tra bảng + Nội suy ta có được: A=0.2635 B=2.055 D=4.5574 m1=1.1, m2=1 b0 =2 ktc=1 Df = (m) Ctc = 1,8 (T/m2) Vì MNN nằm mặt đất tự nhiên theo sơ đồ mặt cắt địa chất nên : γ ’ =0.474(T/m2) Thay vào công thức (1),ta được: R II = = m1 × m2 ( Aboγ II + BDf γ II* + DcII ) ktc 1× 1,1 (0.2635 × 1× 0.474 + 2.055 × × 0.474 + 4.5574 × 1.8) = 11.3(T / m ) Diện tích đáy móng sơ bộ: F0 = ∑N tc R − γ tb D f II = 334.7 = 46m 11.3 − × =>Chọn F=B x L ≥ F0 ⇒B≥ F0 46 = = 3m L 15 =>Chọn B =2(m) ` =>F =B x L =2x 15 =30(m2) II.TRÌNH TỰ THIẾT KẾ VÀ TÍNH TỐN: II.1 Kiểm tra ổn định đáy móng:  Quy tải chân cột trọng tâm đáy móng Có tải tổng hợp: Ta có: Trang 25 Đồ án móng ∑M tc GVHD: Ths Ngơ Phi Minh = ∑ M +∑ Q × H m + ∑ N i × d i tc tc tc i i Trong đó: Hm chiều cao móng, chọn Hm = 0,6 m di cánh tay đòn lực Ntc thứ I so với tâm móng O tc ⇒ M = (9, + 9, − 9, + 9, 6) + (8, + 8, − 8, − 8, 7) × 0, + [ (66,9 × −6,5) + (66,9 × −2,5) + (66,9 × 2,5) + (66,9 × 6,5) ] = (Tm) ( Dấu (-) biểu thị momen quay ngược chiều kim đồng hồ) Ta có sơ đồ móng:  Kiểm tra ổn định đáy móng với điều kiện sau: tc Pmax ≤ 1.2 × R tc (1) tc Pmin ≥ (2) tc Ptb ≤ R tc (3)  Áp lực gần đáy móng: tc tb P ∑N = F tc + γ tb × D f =  Độ lệch tâm: e =  Ta có: tc max ∑N = tc ∑N = P P tc F F tc M tc = 0( m) N tc ∑M + tc W ∑M − W 308 + × = 12.2(T / m ) 30 + γ tb × D f = tc + γ tb × D f = 308 + + × = 12.2(T / m ) 30 1× 15 308 − + × = 12.2(T / m ) 30 1× 15 Trang 26 Đồ án móng GVHD: Ths Ngô Phi Minh So sánh với điều kiện: R II = = m1 × m2 ( Aboγ II + BD f γ II* + DcII ) ktc 1×1.1 (0.2635 ×1× 0.474 + 2.055 × × 0.474 + 4.5574 × 0.7) = 11.3(T / m ) tc Pmax = 12.2(T / m ) < 1, 2.R tc = 1.2 ×11.3 = 13.56(T / m ) =>Thoả điều kiện (3) tc Pmin = 12.2(T / m ) > 0(T / m ) =>Thoả điều kiện (2) Ptbtc = 12.2(T / m ) < R tc = 11.3(T / m ) => Thoả điều kiện (1) ⇒Vậy đất đáy móng ổn định II.2 Kiểm tra biến dạng đất đáy móng:  Điều kiện: Độ lún lệch tâm đáy móng S0 N max = 77000( KG ) II.3.2 Xác định chiều cao móng: ( từ điều kiện xuyên thủng ) -Chọn chiều cao móng hm = 0.6 m = 60 cm Lớp bê tông bảo vệ: a = cm Suy ho = hm – a = 55 cm = 0.55 m Trang 29 Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh -Nhằm an tồn cho móng, lực xuyên thủng chọn lực tác động lớn lên chân cột Pxt = 77(T ) Ta có sơ đồ tính xun thủng Tính : Pcx Ta có : Pcx = 0, 75.Rk 4.(bc + h0 )h0 = 0, 75.88.4.(0,3 + 0,55).0,55 = 123, 42 T Vậy Pcx > Pxt ( Thỏa điều kiện xuyên thủng ) => Chiều cao sườn hs = 0, + 0,1 = 0, m II.4 Tính tốn cốt thép móng băng: II.4.1 Tính thép vỉ móng băng: Hồn tất bước tính tốn ta chọn móng băng có kích thước sau: Trang 30 Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh - Thép dọc: lấy theo thép cấu tạo φ10 a200 - Thép ngang: Chọn hm = 0,6 m Chiều cao sườn hs = 0, + 0,1 = 0, 7(m) Kg Kg + Chọn bê tơng mác 250, có Rn = 110 ( cm ) ; Rk = 8,8 ( cm ) + Chọn thép AI, có Ra = 2300 Kg cm Ta có sơ đồ tính: - Phản lực nền: P tt ∑N = F tt + γ tb h = 308 + 2, × = 14, 7(T / m ) 30 - Momen mặt I-I: M I I = ptt ì (0,82 ) ữ = 14, × 32 ×10 −2 = 4, 704(T / m ) ⇒ Fa = Chọn thép φ12 , F = 1,131 (cm2 ) ⇒ a = M I −I 4, 704 ×105 = = 4,13(cm ) 0,9 × Ra × h0 0,9 × 2300 × 55 100 ×1,131 = 273( mm) (khoảng cách 1m dài) 4,13 Vậy chọn thép φ12 a200 II.4.2 Tính thép dầm móng băng: Trang 31 Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh Ta có sơ đồ tính dầm đàn hồi sau: Ta có: Hệ số nền: K = σ gl 11, = = 153, S 7,3 ×10−2 ⇒ độ cứng K = K = K 64 = 153, × (2 × 0, 2) = 62(T / m) ⇒ K1 = K 65 = 31(T / m) Giải nội lực sap 2000 v14 ta có sơ đồ nội lực: M(T.m) Trang 32 Đồ án móng GVHD: Ths Ngô Phi Minh AS chọn (cm2) Chọn thép 0,9 19,5 19,6 4ϕ 25 30,78 30,78 26,35 0,9 0,9 0,9 22,8 22,8 19,5 23,14 23,14 19,6 16,78 14,95 16,78 0,9 0,9 0,9 12,47 11,1 12,47 12,56 11,37 12,56 2φ 25 + 2φ 28 2φ 25 + 2φ 28 4ϕ 25 4φ 20 2φ18 + 2φ 20 4φ 20 MẶT CẮT M (T.m) GỐI 1-1 26,35 3-3 5-5 7-7 2-2 4-4 6-6 NHỊP γ Fa (cm2) TIẾT DIỆN Q(KG) Fa = M γ Ra h0 Ta có cơng thức: Kết tính toán thống kê bảng sau: Kiểm tra hàm lượng cốt thép: aR Fa 0, 62 ×110 < µmax = n = = 2,96% b × h0 Ra 2300 II.4.3.Tính bố trí thép đai dầm móng băng : Chọn loại thép cốt đai thép AII Þ8 có Ra = 22500 T/m2 - Diện tích mặt cắt ngang cốt đai : = 0.503 cm2 µ= Trang 33 Đồ án móng GVHD: Ths Ngơ Phi Minh - Điều kiện kiểm tra cốt đai : Dựa vào bảng kết nội lực Qmax = 45,86T Xét điều kiện khống chế : Qb = k1Rbt bh0 Trong :đ K1 = 0.6 Qb = k1 Rbt bh0 = 0.6 × 90 × 0.4 × 0.65 = 14.04T Qb max = k0 Rbbh0 Cấu kiện bêtông có mác < 400 suy k0 = 0.35 Q = k0 Rnbh0 = 0.35 ×1100 × 0.4 × 0.65 = 100.1T Qbmin