Mô phỏng ứng xử liên kết giữa cột ống thép nhồi bê tông với dầm bê tông cốt thép

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TẠ QUANG TÀI MÔ PHỎNG ỨNG XỬ LIÊN KẾT GIỮA CỘT ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG VỚI DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP LUẬN VĂN THẠC SĨ CHUYÊN NGÀNH: KĨ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP Đà Nẵng – Năm 2017 ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TẠ QUANG TÀI MÔ PHỎNG ỨNG XỬ LIÊN KẾT GIỮA CỘT ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG VỚI DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP Chuyên ngành: Kĩ thuật xây dựng cơng trình dân dụng cơng nghiệp Mã số: 60.58.02.08 LUẬN VĂN THẠC SĨ NGƢỜI HƢỚNG DẪN KHOA HỌC: TS ĐÀO NGỌC THẾ LỰC Đà Nẵng – Năm 2017 LỜI CAM ĐOAN Tơi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa cơng bố cơng trình khác Tác giả luận văn Tạ Quang Tài MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN MỤC LỤC DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU, CÁC CHỮ VIẾT TẮT DANH MỤC CÁC BẢNG DANH MỤC CÁC HÌNH MỞ ĐẦU 1 Tính cấp thiết đề tài: Mục tiêu nghiên cứu đề tài Đối tượng phạm vi nghiên cứu: Phương pháp nghiên cứu Kết dự kiến Bố cục đề tài CHƢƠNG TỔNG QUAN VỀ CỘT CFST, DẦM BẸT BTCT, LIÊN KẾT CỘT CFST VỚI HỆ DẦM BTCT 1.1 T ng an ề c t FST 1.1.1 ấ tạ c t FST 1.1.2 Đ c ch ực c t FST 1.1.3 L nh ực áp ụng c t CFST 1.1.4 Tiêu chuẩn t nh t án ết cấ c t ống th p nh i ê t ng 1.2 T ng an ề h 1.2.1 H ết cấ ết cấ t 11 n ph ng: 11 1.2.2 Sàn ph ng có d m b t: 13 1.2.3 1.3 T ng ng ụng n ph ng có d m b t 14 an giải pháp iên ết c t FST ih 15 1.3.1 Liên kết c t CFST v i d m thép hình: 15 1.3.2 Liên kết c t CFST v i d m BTCT 19 1.3.3 Các vấn đề t n liên kết 24 1.4 Các nghiên cứu mô liên kết c t CFST v i d m BTCT 24 1.5 Kết n chương 25 CHƢƠNG MÔ PHỎNG LIÊN KẾT BẰNG PHẦN MỀM ABAQUS 26 2.1 Mô tả liên kết 26 2.2 Mô liên kết ABAQUS 26 2.2.1 Gi i thi u ph n mềm ABAQUS 26 2.2.2 Xây dựng mơ hình hình học cho liên kết 27 2.2.3 Mơ hình v t li u ABAQUS 28 2.2.4 Tương tác ph n tử 35 2.2.5 ác c mơ hình hóa ph n mềm ABAQUS 36 2.3 Kết lu n chương 56 CHƢƠNG PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ KẾT QUẢ MƠ PHỎNG 57 3.1 So sánh kết mô v i kết thí nghi m 57 3.1.1 Mơ tả thí nghi m thực hi n nhóm tác giả 57 3.1.2 S ánh đường cong tải trọng- chuy n v đ u d m 59 3.1.3 So sánh ứng xử d m làm vi c 59 3.1.4 So sánh quan h ứng suất- biến dạng thép v trí 61 3.2 Khảo sát khả ch u mô men thép ch u cắt 63 3.3 Khảo sát phân bố ứng suất tr ng th p the phương ề r ng d m 64 3.4 Kết lu n chương 67 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 69 TÀI LIỆU THAM KHẢO 70 QUYẾT ĐỊNH GIAO ĐỀ TÀI LUẬN VĂN (Bản sao) PHỤ LỤC MÔ PHỎNG ỨNG XỬ LIÊN KẾT GIỮA CỘT ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG VỚI DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP Học viên: Tạ Quang Tài Mã số: 60.58.02.08 Chuyên ngành: Kỹ thu t xây dựng cơng trình DD& CN Khóa: K31 Trường Đại học Bách khoa - ĐHĐN Tóm tắt - Trong cơng trình nhà cao t ng, kết cấu c t ống thép nh i bê tông (CFST) ngày c ng sử dụng r ng rãi ượt tr i so v i c t bê tơng cốt thép (BTCT) truyền thống D đó, ự kết hợp c t CFST v i d m BTCT hay sàn ph ng BTCT tạo h kết cấu có tính ứng dụng cao cho nhà cao t ng Tr ng trường hợp nhà có nh p khung l n mà kết cấu sàn ph ng h ng đáp ứng đ cứng ngang cho công trình giải pháp sàn có d m b t xem hi u (tăng đ cứng ngang hạn chế tăng chiều cao t ng so v i d m cao) Tuy nhiên, vi c liên kết c t CFST v i d m BTCT phức tạp, nghiên cứu liên kết m i dừng lại vi c đề xuất liên kết tiến hành thí nghi đánh giá đ tin c y liên kết Lu n ăn n y trình y trình liên kết c t CFST v i d m BTCT sử dụng ph n mềm ABAQUS Kết mô so sánh v i kết thí nghi m v i mục đ ch i m chứng xác vi c mơ liên kết sử dụng ABAQUS Từ khóa – C t ống thép nh i bê tông; CFST; d m b t BTCT; liên kết; mô phỏng; ABAQUS MODELING CONCRETE FILLED STEEL TUBE COLUMN WITH REINFORCED CONCRETE BAND BEAM CONNECTIONS USING ABAQUS SOFTWARE Abstract - In the high rise buildings, concrete filled steel tube (CFST) column structure are more widely used due to the advantages compared to the traditional reinforced concrete column Therefore, the combination of CFST column with reinforced concrete beam or reinforced concrete plate slab will create highly effective structural systems for high rise buildings In cases where the buildings have a large frame span but the plate slab structure does not provide enough horizontal stiffness for the building, the band beam solution is considered effective (increasing the horizontal stiffness and reducing the height of the floor compared to the beam high) However, the connection between the CFST column and the reinforced concrete beams is quite complex, most of current studies only foccus on proposing connection and carrying out the test This thesis presents the simulation of CFST column and reinforced concrete beam connecction using ABAQUS software The simulation results are then compared with the results of the experiment with the aim of verifying the accuracy of the simulation using ABAQUS Keywords – Concrete filled steel tube column; CFST; reinforced concrete band beam; connection; simulation; ABAQUS DANH MỤC CÁC KÝ HIỆU, CÁC CHỮ VIẾT TẮT CFST : ng th p nh i bê tông BTCT : Bê t ng cốt th p PPPTHH : Phương pháp ph n tử hữu hạn PTVPTP : Phương trình i phân ph n f'c : ường đ ch n n ê tông fy : ường đ ch cốt th p Ec : M đ n đ n h i bê tông Es : M đ n đ n h i cốt th p d : chiề ca b : ề r ng a : hiề ca tw : hiề y tấ th p hw : hiề ca tấ th p S : Mô men t nh m t tiết di n chữ nh t thép Ix : Mô men i c ng n n bê tông án t nh đối v i trục x tiết di n chữ nh t thép DANH MỤC CÁC BẢNG Số hiệu bảng 2.1 2.2 2.3 3.1 Tên bảng Lựa chọn ph n tử mô Thơng số mơ hình phá hoại dẻo Tương tác cấu ki n mơ hình So sánh ứng xử mơ hình thí nghi m v i mơ hình ABAQUS Trang 27 30 36 60 DANH MỤC CÁC H NH Số hiệu hình 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 1.10 1.11 1.12 1.13 1.14 1.15 1.16 1.17 1.18 1.19 1.20 1.21 1.22 1.23 1.24 1.25 1.26 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 Tên hình Trang C t ống thép nh i bê tông CFST C t ống thép nh i bê tông CFST tiết di n rỗng ác ạng c t FST M t ốc ụng ết cấ FST ác t nh có ụng ết cấ FST S n ph ng S n ph ng có c t S n ph ng ết hợp t ng trình ụng h n ph ng có t Liên kết đơn giản thép Liên kết đơn giản thép xuyên Liên kết đơn giản th p đỡ Liên kết mô men cứng ngồi c t Liên kếtmơ men cứng ngồi c t góc Liên kết mơ men cứng Liên kết mô men thép xuyên Liên kết mô men trường hợp xuyên d m Hình dạng liên kết đề xuất Nie and Bai Thí nghi xác đ nh khả ch u lực dọc liên kết Thí nghi xác đ nh khả ch đ ng đất đối v i c t Thí nghi xác đ nh khả ch đ ng đất đối v i c t biên H thống d m xuyên qua kết nối Thí nghi m mẫu nguyên hình ki m tra riêng vùng liên kết Cấu tạo liên kết thí nghi m ki m tra Hình dạng phá hoại liên kết d m vòng Hình dạng vết nứt b phá hoại vùng liên kết d m vòng Chi tiết liên kết đề xuất Quan h ứng suất –biến dạng ch u kéo bê tông Quan h ứng suất –biến dạng ch u nén bê tông Quan h ứng suất nén- biến dạng nén vỡ Quan h biến dạng nén vỡ h số phá hủy nén Quan h ứng suất kéo - biến dạng nứt Quan h biến dạng nứt h số phá hoại kéo 12 12 13 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 26 29 30 31 31 32 32 Số hiệu hình 2.8 2.9 2.10 2.11 2.12 2.13 2.14 2.15 2.16 2.17 2.18 2.19 2.20 2.21 2.22 2.23 2.24 2.25 2.26 2.27 2.28 2.29 2.30 2.31 2.32 2.33 2.34 2.35 2.36 2.37 2.38 2.39 2.40 Tên hình Quan h ứng suất –biến dạng khái quát hóa cốt thép Quan h ứng suất –biến dạng tr ng hình th p đ n ẻo lý tưởng Quan h ứng suất –biến dạng mơ hình thép cải tiến đ n dẻ ý tưởng Đường cong quan h ứng suất – biến dạng cốt thép Cửa s tạo cấu ki n d m bê tông Ki tra ch thư c d m Mơ hình d m bê tơng Đục lỗ d m bê tông Cấu ki n lõi bê tông c t Tạo cấu ki n ống thép c t ng thép c t a hi đục lỗ Cấu ki n tấ đ m thép Cửa s tạo cấu ki n cốt th p đai 300x310 Tạo cấu ki n cốt th p đai 300x310 K ch thư c cấu ki n cốt thép dọc Thơng số mơ hình dẻo CDP Nh p đường cong ch u nén Nh p đường cong ch u kéo Đường cong tham số phá hủy kéo, nén Cửa s đ nh ngh a th c tính m t cắt d m bê tơng Cửa s đ nh ngh a thu c tính m t cắt cốt thép dọc l p Cửa s gán thu c tính cho cấu ki n d m bê tơng Cửa s Create Instance Mơ hình lắp ghép hồn chỉnh Cửa s Tangential Behavior Cửa s Normal Behavior Cửa s Create Interaction Cửa s Edit Interaction Ràng bu c nhúng cốt thép Ràng bu c “Tie” ống thép v i thép ch u cắt Ràng bu c “Tie” tấ th p đ t lực d m bê tông Ràng bu c Coupling Cửa s hai điều ki n biên Trang 33 33 34 34 37 37 38 38 39 39 40 40 40 41 41 42 43 43 44 45 45 46 46 47 48 48 49 49 50 51 52 53 53 59 3.1.2 s n ườn n tả trọn - uy n v t u Mối quan h tải trọng chuy n v yếu tố quan trọng đ đánh giá đ cứng kết cấu Tiến h nh ánh đường cong mô ABAQUS v i đường cong thí nghi m, kết th hi n Hình 3.4 Hình 3.4 ng cong quan hệ tải tr ng- chuyển vị đ u d m Từ hình Hình 3.4 nh n thấy hình dạng đ th kết mô thực nghi m há tương đ ng M c hai đường cong mơ hình thí nghi m v i mơ hình ABAQUS có chênh l ch, nhiên chênh l ch không nhiề Điều kh ng đ nh đ tin c y mơ hình mơ sử dụng ph n mềm ABAQUS 3.1.3 s n ứn xử v Quan sát ứng xử d m qua cấp tải, so sánh v i ứng xử d m theo thí nghi m, ta thấy: - Tại cấp tải P = 2T, d m làm vi c ình thường, chưa có hi n tượng nứt - Vết nứt bắt đ u xuất hi n cấp tải P = 2,8T v trí mép c t, v i bề r ng vết nứt l n 6,4.10-5 mm Vết nứt th hi n Hình 3.5 60 Hình 3.5 Vết nứt xuất cấp tải 2,8T V i bề r ng vết nứt chưa th quan sát mắt thường nên thí nghi chưa an át thấy vết nứt d m cấp tải 2,8T Từ cấp tải P=4T, trạng thái ứng xử d m th hi n qua cấp tải trọng ứng v i kết thí nghi so sánh qua Bảng 3.1 Bảng 3.1 So sánh ứng x mơ hình thí nghiệm với mơ hình ABAQUS Cấp tải Mơ hình ABAQUS Mơ hình thí nghiệm Vết nứt 4T Vết nứt 9T Vết nứt 12T 61 Quan sát trạng thái ứng xử bề m t kết cấu, hình thành phát tri n vết nứt, qua cấp tải trọng phản ánh tương đối xác so v i thí nghi m Tại v trí cấp tải P = 2,8T, vết nứt bắt đ u xuất hi n mép c t, nhiên bề r ng vết nứt nhỏ nên không th quan sát mắt thường được, đến cấp tải P = 4T m i quan sát thấy vết nứt, điều hoàn toàn phù hợp v i kết thí nghi m Tiếp túc tăng tải trọng nhiều vết nứt m i hình thành, v i v trí xuất hi n vết nứt phát tri n vết nứt mơ hình ABAQUS mơ hình thí nghi há tương đ ng 3.1.4 s n qu n ứn su t- n n t n t v tr Trong mơ hình thí nghi m có khảo sát thêm trạng thái ứng suất, biến dạng cốt thép v tr hác nha Hình 3.6 Mơ hình ABAQUS Mơ hình thí nghiệm Hình 3.6 Vị trí thép khảo sát Hình 3.7 Phổ ứng suất cốt thép d m Khảo át đường cong quan h tải trọng - biến dạng thép 1, 2, v tr đ t strain gauge Hình 3.6, ánh đường cong ABAQUS v i đường cong thí nghi m, kết th hi n Hình 3.8, Hình 3.9, Hình 3.10 62 Hình 3.8 ng cong tải tr ng - biến d ng thép Có th thấy hai đường cong tải trọng – biến dạng mơ hình thí nghi m v i mơ hình ABAQUS thép số cho thấy thống ca , đ c bi t cấp tải – 4T, hai đường cong h tr ng h p, cấp tải tiếp the hai đường cong c ng h ng chênh ch nhiều Hình 3.9 ng cong tải tr ng biến d ng thép 63 Trong thép số 2, hình dạng hai đường c ng c ng tương tự nhau, m c dù chênh l ch hai đường cong l n ự chênh l ch thép số Hình 3.10 ng cong tải tr ng biến d ng thép Có th thấy đường cong tải trọng - biến dạng thép số mơ hình thí nghi m v i mơ hình ABAQUS có chênh l ch l n Đường cong tải trọng – biến dạng mơ hình ABAQUS h ẫn tr ng iền đ n h i hi đường cong tải trọng – biến dạng mơ hình thí nghi m cho thấy th p đạt đến gi i hạn chảy Chứng tỏ yếu tố neo cốt thép phức tạp, chưa hi u rõ, c n có khảo sát nghiên cứu thêm 3.2 Khảo sát khả chịu mô men thép chịu cắt Các thép hàn vào m t c t tính tốn thiết kế bỏ qua khả ch u mô men k đến khả ch u cắt Tuy nhiên làm vi c thực tế thép có tham gia ch u mơ men Vì thế, c n có khả át đ đánh giá ch u mô men thép Tiến hành khảo sát ứng suất thép cấp tải thiết kế thí nghi m 9T Mô men mép c t tải trọng trọng ượng thân d m gây theo tính tốn 148,4.106 N.mm Đường cong ứng suất – biến dạng ph n tử m t thép v trí mép c t Hình 3.11: 64 Hình 3.11 Tải tr ng - ứng suất ph n t mặt thép t i vị trí mép cột ng suất thép cấp tải v trí mép c t  = 85,9 N/mm2 Từ ta t nh mô men thép ch u là: 85,9.15.(250)  13421875 N.mm V y khả ch u mô men thép ch u cắt là: 2.13421875 Mtấm thép /M = 100%  18,09% 148400000 Có th thấy tấ th p đóng trò đáng khả ch u mô men V y tính tốn thiết kế nên k đến khả ch u mô men thép 3.3 Khảo sát phân bố ứng suất thép theo phƣơng bề rộng dầm D ch tải trọng c t FST n nhiề i c t ê t ng cốt Mtấm thép=  W  th p th ng thường, nên tiết i n c t FST giả đáng ẫn đến i c t bê tông cốt th p thường D tiết i n c t nhỏ, ề r ng t ảnh n nên mô men d m xa m t c t (the phương ề r ng d m) giảm Điều có ngh a phải bố trí m t ượng thép l n v tr đ u c t dẫn đến gây hó hăn cho vi c thi cơng Vì thế, c n thiết đ nghiên cứu giải pháp phân bố mô men theo phương ề r ng d m nhằm phát huy tối đa vi c bố trí cốt thép đề nha the phương ề r ng d i c cốt th p đ ng thời đảm bảo thu n lợi cho thi cơng 65 Hình 3.12 C c thép theo phương rộng d m Tiến hành khảo sát ứng suất – biến dạng tr ng th p the phương ề r ng d đánh ố từ đến Hình 3.12 v trí mép c t, ta được: Hình 3.13 Phân bố ứng suất thép Từ bi đ Hình 3.13, ta thấy ứng suất thép phân bố tương đối nhau, từ thép g n mép c t ch đến thép mép d m, th p đề đạt đến gi i hạn chảy, chứng tỏ h cốt đai thực hi n tốt vai trò phân bố ứng suất cho thép dọc the phương ề r ng d m Tiếp tục thực hi n mơ hình mẫu liên kết số the ẫu thí nghi m số nghiên cứu nhóm tác giả [1], v i thay đ i so v i mẫu số thay bố tr đai 66 dày v i khoảng cách 50mm mẫu số 1, mẫu số bố trí thép vng góc v i trục d m v i khoảng cách cốt đai 150 Mơ hình liên kết mẫu số Hình 3.14 Hình 3.14 Mơ hình liên kết mẫu số Tiếp tục khảo sát phân bố ứng suất the phương ề r ng d m mẫu số v i v trí thép dọc khả át Hình 3.15 Hình 3.15 Vị trí thép khảo sát mẫu số Bi đ tải trọng - ứng suất thép khảo sát mẫ th hi n Hình 3.16 67 Hình 3.16 Phân bố ứng suất thép mẫu số Có th thấy đường cong g n tr ng h t nha , điều chứng tỏ thép vu ng góc phương trục d phân bố ứng suất đến thép dọc h đề nha the phương ề r ng d m Từ kết khảo sát cho thấy, tấ th p the phương ề r ng d m cho khả phân bố ứng suất đến thép dọc the phương ề r ng d đề nha so v i phương án cốt đai y T y nhiên, phương án cốt đai ẫn đảm bảo phân bố ứng suất v i chênh l ch ứng suất thép không l n thép làm vi c đạt đến gi i hạn chảy M t khác, vi c sử dụng h cốt đai th n tiên cho thi c ng i vi c xẻ rảnh ống thép c t hàn thép ch u cắt phương án sử dụng thép the phương ng góc i trục d m, nên sử dụng h cốt đai y đ phân bố ứng suất thép dọc the phương ề r ng d m 3.4 Kết luận chƣơng Tr ng chương n y thực hi n n i dung sau: So sánh kết mơ hình mơ v i mơ hình thí nghi Đường cong quan h tải trọng- chuy n v đ u d m mô đường cong thực nghi m tương đ ng Tương tự, hi ánh đường cong ứng suất- biến dạng thép ch u mô men âm mép d m, thép xuyên qua c t c ng ch thấy tương đ ng Ngoài ra, so sánh ứng xử d m làm vi c cho thấy phù hợp mô thực nghi m cấp tải xảy vết nứt, v trí nứt, phát tri n vết nứt qua cấp tải, điều kh ng đ nh đ tin c y mơ hình mơ ABAQUS 68 Khảo sát khả ch u mô men thép Kết cho thấy thép có khả ch u 18,09% mô men gây tải trọng trọng ượng thân d m, tính tốn thiết kế có th k đến tham gia ch u mô men thép V i giải pháp cấu tạo liên kết đ phân bố ứng suất thép dọc theo phương ề r ng d m thấy phương án dụng tấ th p the phương ng góc v i trục d m cho ứng suất phân bố đề i phương án ố trí cốt đai y Tuy nhiên, sai khác không l n, phương án đai y th n ti n ch thi cơng giúp làm giảm chi phí cho liên kết Vì nên lựa chọn phương án ố trí cốt đai y đ tăng cường đ cứng cho d m giúp phân bố ứng suất cốt thép dọc d đề th n lợi cho thi công 69 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Lu n ăn h n th nh mục tiê đề là: T ng quan c t CFST, d m b t BTCT, liên kết c t CFST v i d m BTCT, t ng quan mô liên kết Mô liên kết c t CFST v i d m BTCT ph n mềm ABAQUS đ ng thời trình y c thực hi n chi tiết mô Thực hi n so sánh kết mơ hình mơ v i mơ hình thí nghi m quan h tải trọng- chuy n v đ u d m, ánh đường cong ứng suất- biến dạng thép ch u mô men âm mép d m, thép xuyên qua c t Kết cho thấy tương đ ng Tác giả c ng thực hi n khảo sát khả ch u mô men thép Kết cho thấy thép có khả ch u 18,09% mơ men tải trọng trọng ượng thân d m gây ra, tính tốn thiết kế có th k đến tham gia ch u mô men thép Qua khảo sát giải pháp cấu tạo liên kết đ phân bố ứng suất thép dọc the phương ề r ng d m nh n thấy vi c lựa chọn phương án ố trí cốt đai y đ tăng cường đ cứng cho d m hợp lý vừa đảm bảo phân bố ứng suất cốt thép dọc d m thu n lợi cho thi công Kiến nghị C n có khảo sát chi tiết ề phương án ne cốt thép cốt thép xuyên c t, nhằm tìm m t phương án hợp ý ề neo cốt th p đảm bảo thu n ti n ch thi công mà thoả mãn yêu c u ch u lực liên kết 70 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Đ Ngọc Thế Lực, Trương H i h nh, Phạm Xuân Hi u Trương Q ang Hải, “Giải pháp iên ết c t ống th p nh i ê t ng i t ê t ng cốt thép,” Hội thảo khoa h c Công nghệ xây dựng tiên tiến hướng đến phát triển b n vững ATCESD l n thứ 2- 2016, Số: 2016 Nă 2016, 1-10 [2] Bai, Y., Nie, J and Cai, a C S., “New Connection System for Confined Concrete Columns and Beams II: Theoretical Modeling,” J Struct Eng, 2008 [3] Nie, J., Bai, Y and Cai, a C S., “New Connection System for Confined Concrete Columns and Beams I: Experimental Study,” J Struct Eng, 2008 [4] Chen, Q., Cai, J., Bradford, M A., Dist.M.ASCE, Liu, X and Wu, a Y , “Axial Compressive Behavior of Through-Beam Connections between ConcreteFilled Steel Tubular Columns and Reinforced Concrete Beams,” J Struct Eng, 2015 [5] Chen, Q J., Cai, J., Bradford, M A., Liu, X and Zuo, Z.-L., “Seismic behaviour of a through-beam connection between concrete-filled steel tubular columns and reinforced concrete beams,” Engineering Structures 80, 2014 [6] H.Y Yu, Zhou, Y., Qu, G., Zhang, L., Chen, Y and Hu, K , “Experimental Study on Large-Scale Joints of Ring Beams and RC-CFSTL Columns for Tall Buildings,” 5th International Conference on Advances in Experimental Structural Engineering, 2013 [7] Bashar Alfarah, F.Lopez-Almansa and S.Oller, “New methodology for calculating damage variables evolution in Plastic Damage Model for RC structures,” Engineering Structures, February, 2017 [8] Baltay, P., and Gjelsvik, A., “ efficient f fricti n f r tee n concrete at high normal stress,” J Mater Civ Eng., 1990, 2(1), 46-49 [9] Pingyu Yan and Y ng Wang, “ eha i r f tee t e-reinforced concrete flat slab shearhead systems,” Structures & Buildings, November 2014 [10] Da a t Sy tè e , “ABAQUS U er’ Man a Ver i n 6.16,” 2016 [11] Nguyễn Viết Trung Tr n Vi t Hùng , Kết cấu ống thép nhồi bê tông, Nhà xuất xây dựng, Hà N i, 2006 PHỤ LỤC Scanned by CamScanner ... t Liên kết đơn giản thép Liên kết đơn giản thép xuyên Liên kết đơn giản th p đỡ Liên kết mơ men cứng ngồi c t Liên kếtmơ men cứng ngồi c t góc Liên kết mơ men cứng Liên kết mô men thép xuyên Liên. ..ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TẠ QUANG TÀI MÔ PHỎNG ỨNG XỬ LIÊN KẾT GIỮA CỘT ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG VỚI DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP Chun ngành: Kĩ thuật xây dựng cơng trình dân dụng công... [2] phát tri n m t h thống liên kết g m c t FST bọc bên c t bê tông cốt thép d m bê tông cốt thép x yên a v trí liên kết 20 Trong nghiên cứu này, v trí liên kết c t - d ống th p gián đ ạn, t