Đồ án truyền động cơ khí

Đề tài :”Thiết kế hệ thống dẫn động băng tải “.Mà cụ thế là thiết kế hộp giảm tốc bánh răng hai cấp côn trụ .Với hộp giảm tóc này bộ truyền sẽ làm việc êm ,truyền được công suất nhỏ vì khả năng tải bé.Nhưng nó có thể truyền chuyển động giữa hai trục vuông góc với nhau.Nói đến hộp giảm tốc thì ta có thể thấy ngay vai trò quan trọng của nó trong các hệ thống máy móc.Vì bộ phận công tác bao giờ cũng có vận tốc nhỏ hơn nhiều so với động cơ.Do đó , để cho hệ thống làm việc tốt thì không thể thiếu hộp giảm tốc.Đồng thời với một số loại hộp giảm tốc có thể điều chỉnh vận tốc vô cấp nên đáp ứng được hệ thống có vận tốc làm việc thay đổi thường xuyên .

Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1.Chọn động 2.Phân phối tỉ số truyền 3.Công suất số vòng quay các trục PHẦN II THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN I.Thiết kế bộ truyền đai 1.Chọn loại đai 2.Khoảng cách trục a 3.Chiều dài đai 4.Xác định số đai cần thiết 5.Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trục II Thiết kế bộ truyền bánh 1.chọn vật liệu chế độ nhiệt luyện 2.Tính cặp bánh trụ nghiêng a)xác định khoảng cách trục b) xác định môđun c)Các thông số bợ trùn bánh nghiêng 3.Tính cặp bánh côn a) Bánh chủ động b) Xác định môđun c) Xác định số góc chia d) Kiểm nghiệm về độ bền tiếp xúc e) Kiểm nghiệm về độ bền uốn f) Các thông số bộ truyền bánh côn 4.Kiểm tra điều kiện bôi trơn PHẦN III.TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ TRỤC Chọn vật liệu Tính sơ bợ đường kính trục Tính trục a) Trục b) Trục c) Trục Kiểm nghiệm độ bền mỏi a) Trục b) Trục c) Trục SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 4 5 6 7 8 10 10 10 14 14 14 15 16 17 17 18 19 20 20 20 21 21 23 26 30 30 31 33 Trang Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hồng Sơn 5.Kiểm nghiệm độ bền tĩnh a) Trục b) Trục c) Trục PHẦN IV.TÍNH VÀ CHỌN THEN Tính then cho trục Tính then cho trục Tính then cho trục PHẦN V.TÍNH VÀ CHỌN Ổ LĂN Chọn ổ lăn Tính ổ lăn cho trục Tính ổ lăn cho trục Tính ổ lăn cho trục PHẦN VI CẤU TẠO VỎ HỘP PHẦN VII BÔI TRƠN TRONG HỘP GIẢM TỐC PHẦN VIII CHỌN DUNG SAI LẮP GHÉP PHẦN IX CÁC CHI TIẾT TIÊU CHUẨN PHẦN X TÀI LIỆU THAM KHẢO SVTH:Nguyễn Lê Văn 34 34 35 35 36 36 36 37 38 38 38 39 40 42 43 44 46 47 Trang Đồ án truyền đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn LỜI NĨI ĐẦU Trong trường ĐH Bách Khoa HCM.Sau học xong phần lý thuyết, sinh viên bắt tay vào giai đoạn thực hành.Lúc sinh viên bắt tay vào làm các đồ án môn học.Đối với môn Chi tiết máy Sinh viên làm đồ án “Thiết kế hệ thống trùn đợng khí “.Đây bước quan trọng để sinh viên hiểu kỹ lý thuyết tiền đề quan trọng hay bước ngoặc để sinh viên thiết kế mợt hệ thống hồn chỉnh Đề tài :”Thiết kế hệ thống dẫn đợng băng tải “.Mà cụ thiết kế hộp giảm tốc bánh hai cấp côn trụ Với hộp giảm tóc bợ trùn làm việc êm ,trùn cơng suất nhỏ khả tải bé.Nhưng trùn chuyển đợng hai trục vng góc với nhau.Nói đến hợp giảm tốc ta thấy vai trò quan trọng các hệ thống máy móc.Vì bợ phận cơng tác có vận tốc nhỏ nhiều so với đợng cơ.Do , hệ thống làm việc tốt thiếu hộp giảm tốc.Đồng thời với một số loại hợp giảm tốc điều chỉnh vận tốc vơ cấp nên đáp ứng hệ thống có vận tốc làm việc thay đổi thường xuyên Khi vào tính toán ,sinh viên phải làm việc nghiêm túc ,vận dụng tất lý thuyết học các môn đại cương hay sở vào công việc tính toán thiết kế Tp.Hờ Chí Minh ngày SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hồng Sơn Số liệu thiết kế: Lực vòng băng tải,F(N) = 8000 Vận tốc băng tải, v (m/s) = 0,9 Đường kính tang dẫn, D = 500 mm Thời gian phục vụ, L(năm) = 336000 Quay một chiều làm việc hai ca tải va đập nhẹ (một năm làm việc 300 ngày, ca làm việc giờ) PHẦN I.CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1.Chọn động cơ: Ta có số liệu ban đầu : F = 8000 N V = 0,9 m s D = 500 mm Công suất băng tải : P1 = F V 8000.0,9  7,2 (kW) =Pmax 1000 1000 Mặt khác ta có : T1 P1  T2 P2 Và T2 =0,9T1  P2 = 0,9P1 Vì tải trọng thay đổi theo bậc nên  P P  t i Ptđ =P1 Hiệu suất chung :  1    Với :1 0,95  =0,96  =0,975  =0,99 i t i 12.30  0,9 2.34 6,827(kW ) 64 = 7,2 Hiệu suất bộ truyền đai Hiệu suất bộ truyền bánh côn Hiệu suất bộ truyền bánh trụ côn Hiệu suất một cặp ổ lăn SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang Đồ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn   0,854 7,2  N đc  8,43(kW ) 0,854 (Cơng suất đợng tính theo Pmax) Chọn tỉ số trùn sơ bợ usb= unsb.uh =2,5.20 = 50 Số vòng quay tang: ntg = 60000.V 60000.0,9  34,395(v / ph) D 3,14.500  Số vòng quay đợng cơ: nđc =ntg.usb =34,395.50 =1719,75 + Động chọn phải thõa mãn: Pđc  Pct   n đb n sb  Tra phụ lục sách:”Tính toán thiết kế hệ thống dẫn đợng khí” ta chọn đợng : 4A132M4Y3 2.Phân phối tỉ số truyền: Ta phân phối tỉ số truyền theo điều kiện bôi trơn ngâm dầu k  2,25. bd  K 02  1  K be .K be  K 01  CT 3.17 trang 45 sách “TTTK HT DĐ CK” Chọn Kbe =0,3;  bd 1,2;  K 01   K 01  ck =de22/de21 =1,1  k  2,25.1,1 11 1  0.3.0,3   k c k 11 8.1,13 15,6 -Tra đồ thị 3.21 trang 45 sách “TTTK HT DĐ CK” Ta được: u1 3.8 Chọn ung =uđ =3 nđc Mặt khác:uc = n tg 1458 = 34,395 42,39 Uc =ung.uh =3.uh =42,39  uh  uc 42,39  14,13 u ng u 14,13 h Mà uh= u1 u  u  u  3,8 3,72 Trong :u1 tỉ số truyền cấp nhanh u2 tỉ số truyền cấp chậm SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang Đồ án truyền đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn 3.Cơng suất trục số vòng quay trục Công suất làm việc tang Plv =P1 =7,2 kW Công suất trục Plv 7,237 P3 =     0,09.1 7,2727 ( kW ) ol k Công suất trục P3 7,273 P2 =     0,99.0,975 7,535 ( kW ) ol br Công suất trục1 P1 =7,99 ( kW ) Số vòng quay trục n1  n đc 1458  486(v / ph) uđ n2  n1 486  127,9(v / ph) u1 3,8 n3  n2 127,9  34,4(v / ph) u2 3,72 Mô men xoắn trục 9,55.10 6.P3 9,55.10 6.7,2727 T3   2019020( N mm) n3 34,4 T2  T1  9,55.10 6.P2 9,55.10 6.7,535  562621,2( N mm) n2 127,9 9,55.10 6.P1 9,55.10 6.7,928  155786,8( N mm) n1 486 Bảng phân phối tỉ số truyền: Thông số Động u n (v/ph) 1458 N(KW) Mx(Nmm) Trục1 Trục2 3,8 Trục 3,72 486 127,9 34,4 11 7,928 7,535 7,2727 72050,7 155786,8 562621,2 2019020 PHẦN II.THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hồng Sơn I Bộ truyền đai thang 1.Chọn loại đai -Chọn d1= 200 mm theo tiêu chuẩn Vận tốc quay bánh đai nhỏ V1 =  d1 n1  200.1458  15,268(m / s) 60000 60000 Ta thấy v1 NHO1 N HE  NHO2  K HL 1 Tương tự ta có : mf N FE 60.C. Ti / T max  ni.ti (mf 6)  N FE 60.1.34,395.(16.15750  0,9 6.17850) 5,2.10 (chu.ky`) N FE1  N FE u 5,2.10 7.3,496 18,18.10 (chu.ky`) -Mặt khác ta có : NFO =4.106 Nên NFE >NFO  K L 1 Ứng suất tiếp xúc cho phép    H   H lim K K / S = 590.1.1 536,36( MPa) H HL L 1,1  K K 530.1.1   H   H lim HL FL = =481,8 (MPa) SH 1,1 ứng suất uốn cho phép   F   F lim1 K FC K FL1 / S F 468.1.1 / 1,75 267,43(MPa)   F   F lim K FC K FL / S F 414.1.1 / 1,75 236.57(MPa) Đối với bánh trụ nghiêng ứng suất tiếp xúc cho phép trung bình cợng hai ứng suất tiếp xúc cho phép hai bánh răng:   H     H     H   536,36  482,8 509,08(MPa) 2    Đối với bánh răngcôn H phải nhỏ   H  2.Tính tốn cặp bánh trụ nghiêng a.Khoảng cách trục: SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 10 Đồ án truyền động khí  GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn K  1,76  2,38  0,74 K  1,54  2,14  0,72  K  d  2,38  1,06  1 / 2,44 K  d  2,14  1,06  1 / 2,2 Mômen chống xoắn W03   d b.t1 (d  t1 )  70 20.7,5(70  7,5)    58977,36( Nmm) 16 d2 16 70 Biên độ ứng suất xoắn:  a3  T3 2019020  17,1 2.W03 2.58977,4 Hệ số an toàn xét riêng ứng suất pháp: S  261,6 2,47 2,23.47,4 Hệ số an toàn xét riêng ứng suất tiếp: S  146,5 3,89 2,09.17,2 Hệ số an toàn S3  S  S S  S  2,47.3,89 2,47  3,89 2,08  S Nên trục thoã mãn yêu cầu về độ bền mỏi kiểm nghiệm độ bền tĩnh:  t d    3    a) trục 1:   M max 169700  39,6 0,1.d 0,1.35 T1 155786,8  18,2 0,2.d 0,2.35 SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 34 Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn  t d    3  39,6  18,2 50,5( MPa)    0,8. ch 0,8.340 272( MPa )  td <     trục đủ bền b) Trục 2:   M max 570816  45,6 0,1.d 0,1.50 T2 562621  22,5 0,2.d 0,2.50  t d    3  45,6  22,5 50,8( MPa)  td <    Nên trục đủ bền c) Trục 3:   M max 1092080  31,8 0,1.d 0,1.70 T1 2019020  29,4 0,2.d 0,2.70  t d    3  31,8  29,4 43,3( MPa)  td <    Nên trục đủ bền SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 35 Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn PHẦN IV.TÍNH VÀ CHỌN THEN 1)Trục 1: a.Chọn then: - Đườnh kính trục d = 35 mm - Mômen xoắn :T1 = 155786,8 Nmm - Chọn then - Bề rộng then b = 10 mm - Chiều cao then h = mm - Chiều sâu rãnh then trục t1= mm - Chiều sâu rãnh then lỗ t2 = 3,3 mm - Chiều dài then l1 =45 mm b.Kiểm tra then : b.1.Độ bền dập: 2T1 2.155786,8  66( MPa)    d  100MPa  d lt  h  t1  35.45(8  5) bánh làm thép có   d  100MPa với điều kiện lắp d  chặt (bảng 9.5 trang 178) b.2.Độ bền cắt: c  2.T1 2.155786,8  19,8MPa d l t b 35.45.10 Then làm thép C45 tải trọng va đập nhẹ   c  75 25MPa (Trang 174) Vậy then đủ bề 2.Trục 2: SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 36 Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn a.Chọn then: Tại vị trí bánh nghiêng: Đường kính trục d = 50 mm Mơmen xoắn T2 = 562621 Nmm + Chọn then có : b = 16 mm h =10 mm t1 = mm t2 = 4,3 mm lt = 56 mm b.Kiểm tra then : b.1.ứng suất dập: d  2T2 2.562621  100( MPa)   d  100MPa  d lt  h  t1  50.56(10  6) b.2.độ bền cắt : c  2.T1 2.562621  25MPa 25MPa d l t b 50.56.16 Nên then đủ bền Tại vị trí bánh cơn.Do bề rợng mayer nhỏ nên ta chọn chiều dài then lt = 56mm c Kiểm tra then: c.1.ứng suất dập: d  2T2 2.562621  100( MPa)   d  100MPa  d lt  h  t1  50.56(10  6) c.2.ứng suất cắt: c  2.T1 2.562621  25MPa 25MPa d l t b 50.56.16 Nên then đủ bền 3.Trục 3: Đường kính trục d = 70 mm Mơmen xoắn T3 = 2019020 Nmm chọn then : b = 20 mm h = 12 mm t1 = 7,5 mm t2 = 4,9 mm lt = 56 mm a.Kiểm tra then : a.1ứng suất dập: SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 37 Đồ án trùn đợng khí d  GVHD : TS.Nguyễn Hồng Sơn 2T3 2.2019020  200( MPa)    d  100 MPa  d lt  h  t1  70.63(12  7,5) a.2.ứng suất cắt : c  2.T1 2.2019020  45,8MPa  25MPa d l t b 70.63.20 Vậy để then đủ bền ta phải sử dụng then bánh nghiêng trục PHẦN V.TÍNH VÀ CHỌN Ổ LĂN 1.Chọn ổ lăn: Ta chọn ổ đũa cho tất các trục 2.tính ổ lăn trục 1: chọn theo khả tải động C d Q m L Q : tải trọng động quy ước Q  X V Fr  Y Fa .k t k d V = 1(vòng quay) Kt = Kd = 1,1 Sơ đờ tính : lực hướng tâm A : 2 FrA  R Ax  R Ay  1884,7  2110 2829( N ) Lực dọc trục sinh A : S10 0,83e.FrA 0,83.1,5.tg FrA 0,83.1,5.tg 20.2829 1282( N ) lực hướng tâm B: 2 FrB  RBx  RBy  5279  502 5302( N ) Lực dọc trục B: S 20 0,83e.FrB 0,83.1,5.tg FrB 0,83.1,5.tg 20.5302 2402( N ) Tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ A: S1  S 20  Fa 2402  313,5 2715( N ) Tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ B: S  S10  Fa 1282  313,5 972( N ) Ta thấy : S1>S2 nên ta chọn S1= F a SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 38 Đồ án truyền động khí Fa GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn 2715 Ta có tỉ số V F 1.2829 0,96  e r tải trọng quy ước: Q = (0,4.1.2829+1,1.2715).1.1,1=4530(N) Thời gian làm việc Lh = 7.300.2.8 = 33600(giờ) tuổi thọ ổ L= 60.n1 L 60.486.33600  979,8 (giờ) 10 10 khả tải động : Cd = Q 10 / L 453010 / 979,8 35(kN ) Đường kính trục d = 35 mm.Tra bảng phụ lục ta chọn ổ cỡ nhẹ 7207 với bề rộng ổ T = 18,25 mm Tính ổ lăn cho trục 2: Sơ đờ tính : Lực hướng tâm A : 2 Fr  R Ax  R Ay  5770  534 5794( N ) Tại B: 2 Fr1  R Bx  R By  7928  3240 8564 ( N ) Lực dọc trục sinh A : S10 0,83e.Fr 0,83.1,5.tg Fr 0,83.1,5.tg 20.5794 2626( N ) Lực dọc trục sinh B: SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 39 Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn S 20 0,83e.Fr1 0,83.1,5.tg Fr1 0,83.1,5.tg 20.8564 3881( N ) Tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ A: a F S 20  Fa1  Fa 3881  313,5  2948,8 1246( N ) Tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ B: a  F S  F  F 3881  2948,8  313,5 6516( N ) Ta thấy  F   F Nên ta chọn  F lực dọc trụ để tính toán (chọn ổ A để tính) a2 a a1 a a F 6516 a Ta có tỉ số V F 1.8564 0,76  e 0,5 r  X 0,4 Y 0,4 cot g 1,1 Tải trọng động quy ước: Q = (0,4.1.8564+1,1.5794).1.1,1= 10779(N) Tuổi thọ ổ lăn: L= 60.n L 60.127,9.33600  257,8 (giờ) 10 10 Khả tải động: Cd = Q 10 / L 1077910 / 257,8 57011,6( N ) 57(kN ) Đường kính vị trí lắp ổ:d = 45 mm Tra bảng chọn ổ phần mục lục ta chọn ổ cỡ trung 7309 với T = 27,25mm Tính ổ lăn cho trục 3: Sơ đờ tính toán : Lực hướng tâm sinh ổ 1: 2 Fr1  R Ax  R Ay  3403  7480 8217 ( N ) Lực hướng tâm sinh ổ 2: 2 Fr  RBx  RBy  69012  7617 10278( N ) Lực dọc trục sinh ổ 1: SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 40 Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hồng Sơn S10 0,83e.Fr1 0,83.1,5.tg Fr1 0,83.1,5.tg 20.8217 3723( N ) Lực dọc trục sinh ổ 2: S 20 0,83e.Fr 0,83.1,5.tg Fr 0,83.1,5.tg 20.10278 4657( N ) tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ 1: F a1 S 20  Fa 4657  2948,8 7606( N ) Tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ 2:  F S  F 3723  2948,8 774( N ) Ta thấy :  F   F Nên ta chọn  F làm số liệu tính toán cho ổ.Tức chọn ổ để tính a2 a a1 a2 a1 toán Fa 7606 Ta có tỉ số V F 1.8217 0,92  e 0,5 r  X = 0,4 , Y = 1,1 Tải trọng động quy ước: Q = (0,4.1.8217+1,1.7606).1.1,1=12819(N) Tuổi thọ ổ : L= 60.n3 L 60.34,4.33600  69,35 (giờ) 10 10 Khả tải động : Cd = Q 10 / L 1281910 / 69,35 45726,5( N ) 45,7(kN ) Đường kính trục vị trí lắp ổ:d = 65 mm.Tra bảng chọn ổ ta chọn ổ cỡ nhẹ rộng 7513.Với T = 32,75mm SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 41 Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hồng Sơn PHẦN VI.CẤU TẠO VỎ HỘP: Chọn vỏ hộp đúc gang,mặt ghép nắp thân mặt phẳng qua đường tâm các trục cho việc lắp ghép dễ dàng Bất kỳ lọai vỏ hộp có cấu trúc sau: +Thành hợp + Nẹp +Mặt bích +Gối đỡ ổ Hình dạng nắp thân xác định chủ yếu số lượng kích thước các bánh ,vị trí mặt ghép sư phân bố trục hộp Trước thiết kế vỏ hợp biết kích thước các bánh trục.Sau định vị trí tương đối các trục khơng gian ,trên hình vẽ biểu diễn các cặp bánh ăn khớp với Giữa thành hộp bánh cần có khe hở.Đối với hợp đúc gang khe hở bằng:  5mm Khoảng cách bánh đáy hợp = 40 mm Các kích thước các phần tử cấu tạo gang : -Chiều dày thành thân hộp:  0,03a  0,03.59  10,77 mm Ta chọn thành dày 10mm Chiều dày thành nắp hợp 10mm Chiều dày mặt bích thân hợp = 16 mm Chiều dày mặt bích nắp hợp = 16 mm Chiều dày mặt đế có phần lồi = 26,6 mm Bề rộng mặt đế = 45 mm Chiều dày gân thân hộp = 10 mm Chiều dày gân nắp hộp = 10 mm Đường kính bulơng nền d1 = 20 mm Đường kính các bulông : Bulông cạnh ổ d2 = 0,7 d1=0,7.20 =14mm Ta chọn d2 = 16 mm Ghép các mặt bích nắp thân d3 = 0,8 d2 = 0,8.20 = 16 mm SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 42 Đồ án truyền đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn Chọn d3 = 16 mm Vít ghép nắp thân d4 = 0,65.16 =10,4 mm Ta chọn vít M12 Số lượng Ghép nắp cửa thăm.Theo tiêu chuẩn về kích thước nắp cửa thăm ta chọn vít nắp cửa thăm vít M12 PHẦN VII :BƠI TRƠN HỘP GIẢM TỐC: Để giảm mát cơng suất ma sát,giảm mài mòn ,đảm bảo thoát nhiệt tốt đề phòng các chi tiết bị han gỉ ta cần phải bôi trơn liên tục các bộ truyền hộp giảm tốc Việc chọn hợp lí loại dầu hệ thống bơi trơn làm tăng tuổi thọ các bộ truyền thời gian sử dụng hộp giảm tốc bôi trơn bánh răng.Do vận tốc nhỏ nên ta chọn phương án bôi trơn bộ truyền bánh phương pháp ngâm dầu với mức cao dầu khơng cao 1/3 đường kính bánh lớn Theo tiêu chuẩn ta chọn dầu loại AK-15 � SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 43 Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hồng Sơn PHẦN VIII.CHỌN DUNG SAI LẮP GHÉP: -Do khơng u cầu về dung sai kích thước dọc trục,ở đay ta quan tâm đến dung sai kích thước ngang trục: Mối ghép 1: Chọn mối ghép bánh côn với trục 1là mối ghép trung gian theo hệ thống lỗ: Chọn mối ghép: 30 H7 k6 Mối ghép 2: Chọn mối ghép bánh nghiêng bánh côn trục mối ghép trung gian theo hệ thống lỗ Chọn mối ghép: 50 H7 k6 Mối ghép : Chọn mối ghép bánh nghiêng trục mối ghép trung gian theo hệ thống lỗ Chọn mối ghép : 70 H7 k6 Mối ghép 4: Chọn mối ghép ổ côn trục mối ghép trung gian theo hệ thống lỗ H7 n6 Dung sai đường kính trục n6 Mối ghép 5: Chọn mối ghép nắp ổ thân hợp giảm tốc mối ghép có độ hở theo hệ thống lỗ Mối ghép 6: Chọn mối ghép ống lót thân hợp giảm tốc mối ghép trung gian theo hệ thống lỗ Chọn mối ghép: 92 H7 k6 Mối ghép 7: SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 44 Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hồng Sơn Chọn mối ghép ổ đũa côn thân hộp giảm tốc mối ghép trung gian theo hệ thống trục H7 Mối ghép 8: Chọn mối ghép bạc chắn dầu trục mối ghép trung gian theo hệ thống lỗ H7 h6 Bảng dung sai: Chi tiết Mối lắp (1) (2) 6,22 19 15 19 15 4;42 16 44 43 Sai lệch Sai lệch Độ dôi lớn nhất( m) ES es EI ei Bánh  30H7/k6 +25 +18 +2  50H7/k6 +30 +21 +2  70H7/k6 +30 21 +2 ổ đũa côn (THEO GOST 333 -71) lắp trục  30n6 +17 +2  45n6 +17 +2  65n6 +20 +2  30H7  45H7  65H7 b10H9 b14H9 b20H9 b16H9 Độ hở lớn nhất( m) Lắp lên vỏ hộp +25 +25 +30 - - THEN (lắp lên trục) +36 +43 +52 +43 - SVTH:Nguyễn Lê Văn 0 0 (7) (8) 18 21 21 23 28 28 17 17 20 - 25 25 30 - 36 43 52 43 Trang 45 Đờ án trùn đợng khí 4,42 16 44 43 b10D10 b14D10 b20D10 b16D10 +98 +120 +149 +120 GVHD : TS.Nguyễn Hồng Sơn THEN (lắp lên mayer) +40 +50 +65 +50 - 98 120 149 120 - PHẦN IX CÁC CHI TIẾT TIÊU CHUẨN: nối trục vòng đàn hời: d = 63 mm,D = 200 mm, l = 140 mm ổ đũa côn :cỡ nhẹ 7207,cỡ trung 7309, cỡ trung 7313 nắp quan sát:A= 200 mm ,B = 150mm , Vít M10x 22 nút thông :M27 X nút tháo dầu trụ :M20 x que thăm dầu: M12 bulông – đai ốc :M16 số lượng 13 đệm vênh ,số lượng 13 vít M12x1,5x30, số lượng 16 10.vít M12x1,5x40,số lượng 11.bulơng vòng M16 12.chốt định vị côn ,số lượng SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 46 Đờ án trùn đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn PHẦN X:TÀI LIỆU THAM KHẢO: 1.Trịnh Chất – Lê Văn Uyển :Tính toán thiết kế hệ thống trùn đợng khí,tập tập Nhà xuất Giáo dục ,2001 2.Nguyễn Hữu Lộc :Cơ sở thiết kế máy Nhà xuất Đại học Quốc gia tp.Hờ Chí Minh,2003 SVTH:Nguyễn Lê Văn Trang 47 Đồ án truyền động khí SVTH:Nguyễn Lê Văn GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn Trang 48 ... tải va đập nhẹ (một năm làm việc 300 ngày, ca làm việc giờ) PHẦN I.CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1.Chọn động cơ: Ta có số liệu ban đầu : F = 8000 N V = 0,9 m s D = 500 mm Công suất băng... 14 Đồ án truyền đợng khí GVHD : TS.Nguyễn Hờng Sơn Khoảng cách trục :aw =259 mm Bề rộng bánh lớn:bw =80mm Bánh nhỏ : bw = 85 mm 3.Tính tốn bánh cơn: a)Bánh chủ động: Đường kính chia ngồi... trung bình cơ ng hai ứng suất tiếp xúc cho phép hai bánh răng:   H     H     H   536,36  482,8 509,08(MPa) 2    Đối với bánh răngcơn H phải nhỏ   H  2.Tính toán cặp bánh trụ