Ñoà aùn thieát keá heä thoáng truyeàn ñoäng cô khí giuùp cuûng coá laïi caùc kieán thöùc ñaõ hoïc trong caùc moân Nguyeân Lyù Maùy, Chi Tieát Maùy, Veõ Kyõ thuaät Cô khí,… vaø giuùp sinh vieân coù caùi nhìn toång quan veà vieäc thieát keá cô khí. Coâng vieäc thieát keá hoäp giaûm toác giuùp chuùng ta hieåu kyõ hôn vaø coù caùi nhìn cuï theå hôn veà caáu taïo cuõng nhö chöùc naêng cuûa caùc chi tieát cô baûn nhö baùnh raêng ,oå laên,… Theâm vaøo ñoù trong quaù trình thöïc hieän caùc sinh vieân coù theå boå sung vaø hoaøn thieän kyõ naêng veõhình chieáu vôùi coâng cuï AutoCad, ñieàu raát caàn thieát vôùi moät kyõ sö cô khí.
Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : MỤC LỤC Lời nói đầu .2 PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.1Chọn động điện 1.2Phân phối tỷ số truyền PHẦN II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY 2.1 Thiết kế truyền Xích 2.2 Thiết kế bánh 10 2.3 Thiết kế trục .25 2.4 Tính toán chọn ổ 39 2.5 Thiết kế vỏ hộp 45 2.6 Các chi tiết phụ 47 2.7 Bảng dung sai lắp ghép 49 Tài liệu tham khaûo 52 SVTH: Đặng Ngọc Thoại Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : LỜI NÓI ĐẦU Trong sống bắt gặp hệ thống truyền động khắp nơi nói đóng vai trò đònh sống sản xuất Đối với hệ thống truyền động thường gặp nói hộp giảm tốc phận thiếu Đồ án thiết kế hệ thống truyền động khí giúp củng cố lại kiến thức học môn Nguyên Lý Máy, Chi Tiết Máy, Vẽ Kỹ thuật Cơ khí,… giúp sinh viên có nhìn tổng quan việc thiết kế khí Công việc thiết kế hộp giảm tốc giúp hiểu kỹ có nhìn cụ thể cấu tạo chức chi tiết bánh ,ổ lăn,… Thêm vào trình thực sinh viên bổ sung hoàn thiện kỹ vẽhình chiếu với công cụ AutoCad, điều cần thiết với kỹ sư khí Em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Văn Thạnh bạn khoa khí giúp đỡ em nhiều trình thực đồ án Với kiến thức hạn hẹp, thiếu xót điều tránh khỏi, em mong nhận ý kiến từ thầy cô bạn bè để đồ án hoàn thiện Sinh viên thực hiẹân SVTH: Đặng Ngọc Thoại Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : Đặng Ngọc Thoại PHẦN : CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 1.1 Xác định công suất động phân phối tỉ số truyền: Công suất động xác định tùy thuộc vào chế độ làm việc động tính chất tải trọng Do tải trọng không đổi nên công suất tính toán làcông suất làm việc trục máy công tác : Pt = Plv =2,5 kW Hiệu suất truyền động : η = ηKN ηol ηbrc ηbrt ηx = 0,99 0.994 0,96 0,97 0,93 = 0,824 Với ηKN - hiệu suất khớp nối ηol - hiếu suất cặp ổ lăn ηbrc - hiệu suất truyền bánh côn ηbrt - hiệu suất truyền bánh trụ SVTH: Đặng Ngọc Thoại Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : ηx - hiệu suất truyền xích Trị số hiệu suất tra theo bảng 2.3 [1] Công suất cần thiết trục động cơ: Pct = 2.5 Pt = 0,824 = 3.034 kW Chọn số voøng quay ñồng ñộng : nñb = 1500 v/ph Theo bảng P1.2 [1] với Pct = 3.034 kW vaø nđb = 1500 v/ph dùng động DK.51 – với Pñc = 4.5 kW ; nñc = 1400 v/ph 1.2 Phân phối tỉ số truyền : Tỉ số truyền chung hệ thống dẫn ñộng : u = u1 u2 ux = uh ux = n đc 1440 = = 32,73 nlv 44 Trong : u1 - tỉ số truyền truyền truyền bánh côn ; u2 - tỉ số truyền truyền baùnh trụ ; ux - tỉ số truyền truyền truyền xích ; Tỉ số truyền hộp giảm tốc thường chọn theo tiêu chuẩn Chọn tỉ số truyền hộp giảm tốc laø uh = u1.u2 = 14 Kích thước khối lượng hộp giảm tốc côn - trụ đạt giátrị nhỏ với trị số hợp lí thông số laø hệ số chiều rộng ψbd = b/dw1 vaø hệ số chiều rộng vaønh Kbe = b/Re = 0,25 … 0,3 ,thì tải trọng tác dụng hai cấp bánh tương ứng độ bền tiếp xúc cho phép mặt làm việc Chọn ψbd2 = 1,1 ; Kbe = 0,3 ; [K01] ≈ [K02] ; SVTH: Đặng Ngọc Thoại Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : nhận kích thước nhỏ mặt phẳng thẳng Để góc với đường tâm trục chọn cK = 1,1 (chọn cK = 1,4) Ta tính giá trị λK : K Suy 2,25. bd K 02 2,25.1,1 11,8 (1 K be ) K be K 01 (1 0,3)0,3 K c K3 11,8.1,13 15,8 Theo hình 3.21[1] , chọn u1 = 4,05 Với u1 – tí số truyền cặp bánh coân cấp nhanh Suy tỉ số truyền cặp bánh trụ cấp chậm : u2 uh 14 3,46 u1 4,05 Tỉ số truyền truyền xích (bộ truyền ngoài) : ux u ch 32,73 2,34 uh 14 Xác định công suất,số vòng quay, mômen trục : Công suất : PI = Pct ηKN ηol = 3,034.0,99.0,99 = 2,97 KW PII = PI ηbrc ηol = 2.97 0,96.0,99 = 2,83 KW PIII = PII ηbrt ηol = 2,83 0,97.0,99 = 2,71 Plv KW = 2,5 KW Số voøng quay : n1 = nđc = 1440 SVTH: Đặng Ngọc Thoại v/ph Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh n2 n1 1440 365 v/ph u1 4,05 n3 n2 365 103 u 3,46 nlv GVHD : v/ph = 44 v/ph Moâmen xoắn : Tñc = 9,55.10 TI = 9,55.10 Pdc 3,034 9,55.10 20121Nmm ndc 1440 PI 2,97 9,55.10 19697 Nmm n1 1440 TII = 9,55.10 6 PII 2,83 9,55.10 75917 Nmm n2 356 P 2,71 6 III TIII = 9,55.10 n 9,55.10 103 251267 Nmm TIV = 9,55.10 Plv 2,5 9,55.10 542614 Nmm nlv 44 Bảng đặc tính kỹ thuật truyền : Thoâng số Động I Trục Coâng suất P,KW 3,034 2,97 Tỉ số truyền u 4,05 Số vòng quay 1440 1440 n,v/ph Mômen xoắn 20121 19697 T,Nmm SVTH: Đặng Ngọc Thoại II III 2,83 2,71 3,46 IV 2,50 2,34 356 103 44 75917 251267 542614 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh PHẦN 2: GVHD : TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT MÁY 2.1.THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH Các số liệu Công suất dẫn : P = 2, 71 KW Số vòng quay trục dẫn : n =103 vg/phút Tỷ số truyền truyền xích : ux = 2,34 Điều kiện làm việc : quay chiều, làm việc ca ,tải va đập nhẹ Tính toán thiết kế: Chọn loại xích : xích ống lăn Tính số đóa xích : Ứùng với tỷ số truyền ux= 2,34 chọn sơ số đóa xich nhỏ: Z1=29 – 2u = 25,32 Chọn Z1= 25 Z2 =u.Z1 = 2,34 25 =58,5 Chọn số đóa lớn Z2 = 59 SVTH: Đặng Ngọc Thoại Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : Suy ti số truyền truyền xích : u x = 59/25 =2,36 Xác đònh hệ số điều kiện sử dụng xích: K = Kr Ka Ko Kdc Kb Klv Trong đó: Kr =1,3 -hệ số tải trọng động ứng với tải va đập nhẹ Ka =1 - hệ số ảnh hưởng khoảng cách trục với a =(30 50 ) pc K0 =1 - hệ số ảnh hưởng cách bố trí truyền, ứng với truyền nằm ngang Kdc =1 - hệ số ảnh hưởng khả điều chỉnh lực căng xích.(trục điều chỉnh được) Kb =1,5 - hệ số xet đến điều kiện bôi trơn, (bôi trơn đònh kỳ) Klv =1,25 -số làm việc ứng với làm việc ca K = Kr Ka Ko Kdc Kb Klv = 1,3 1,5 1,25 = 2,4375 Các hệ số : n 200 01 -Hệ số vòng quay K n n 103 1,94 Với n01 =200 tra từ bảng 5.4 tài liệu [2] 25 25 -Hệ số đóa xích : K z Z 25 1 -Hệ số xét đến số dãy xích, với xích dãy: Kx = SVTH: Đặng Ngọc Thoại Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : Ta có công suất tính toaùn: Pt K K z K n P 2, 4375.1.1,94.2, 71 12,815 Kx KW Theo baûng 5.4 tài liệu [2] ta chọn bứơc xích p c =31,75 mm Thỏa mãn mòn : Pt < [p] = 19,3 điều kiện bền KW Kiểm tra số vòng quay tới hạn ứng với bước xích pc = 31,75 mm tra từ bảng 5.2 [2] ta có n th = 630 vg/ph > nbộ truyền=103 (vg/phút) Do diều kiện n < nth thỏa Vận tốc trung bình xích : v nzpc dn 103.25.31, 75 1,363 m/s 60000 60000 60000 Lực vòng có ích : Ft 1000.P 1000.2, 71 1988 N v 1,363 Tính toán kiểm mghiệm bước xích : pc �600 P.K 2, 71.2, 4375 600 26.73 mm Z1.n1[ P0 ].K x 25.103.29.1 Với [Po] = 29 Mpa – p suất cho phép, tra từ bảng 5.3 tài liệu [2] Vậy bước xích chọn thoã mãn điều kiện Tính toán thông số truyền xích : Chọn khoảng cách trục sơ a =(30÷50)p c = 40.31,75 = 1270 mm Số mắt xích : SVTH: Đặng Ngọc Thoại Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : X 2a Z1 Z �Z Z1 ) � pc � � pc � 2 � a 2.1270 25 59 �59 25 �31, 75 � 122, � 31, 75 � 2 � 1720 Ta choïn X = 124 mắt xích Chiều dài xích: L = pc.X =31,75.124 = 3937 mm Tính tính xác khoảng cách trục xác : � 2 Z1 Z � Z Z � �Z Z1 � a 0, 25 pc � X �X � � � � 2 � � 2 � � � � � � � 2 � 25 59 25 59 � �59 25 �� � 124 � 124 = 0,25.31,75 � � � �� 2 � � 2 �� � � � � = 1290 mm Để truyền xích làm việc có độ chùng bình thường,để xích không chòu lực căng lớn, ta giảm khoảng cách trục xuống đoạn a (0,002÷0,004)a = 0,003.1290 = mm Do khoảng cách trục a = 1286 mm Kiểm nghiệm số lần va đập xích giaây: i Z1.n1 25.103 1, [i ] 16 15 X 15.124 Với [i] = 16 –số lần va đập cho phép xích giây, bảng 5.6 tài liệu[2] 10 Tính kiểm tra xích theo hệ số an toàn : s Q F1 Fv Fo SVTH: Đặng Ngọc Thoại 10 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : Các trục gia công máy tiện ,tại tiết diện nguy hiểm yêu cầu đạt R a =2.5…0,63μm Do theo bngr 10.8 hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt k x = 1,06 Không dùng phương pháp tăng bean bề mặt hệ số tăng bền Ky = Theo bảng 10.2 , dùng dao phay ngón hệ số tập trung ứng suất rãnh then ứng với vật liệu có σb = 510MPa k σ = 1,65 ; k τ = 1,39 Kết tính toán hệ số an toàn tiết diện trục cho bảng sau: SVTH: Đặng Ngọc Thoại 39 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : Kết bảng cho thấy tiết diện nguy Tiết d(m diện m) 10 18 11 20 12 20 13 18 21 35 22 35 31 Tie 32 át die 33 än 10 11 12 13 21 22 31 32 33 40 d 35 (mm) 30 18 20 20 18 35 35 40 35 30 Tỉ số K Tỉ số ; K Rãnh Lắp Rãnh Lắp then 1,77 căng 1,9 then 1,54 caêng 1,54 _ 1,9 _ 1,9 1,77 1,88 20,4 42,5 3,82 30,6 24,5 22,4 3,7 1,75 1,9 1,94 1,75 1,9 aj 1,9 1,9 9,63 6,3 6,3 9,63 4,9 4,9 10,78 14,9 26,2 1,54 1,54 1,9 1,91 1,54 _ 1,9 1,91 aj _ _ Kd 1,54 1,54 1,54 K d j K d j 1,96 1,6 1,96 1,6 1,96 1,6 1,96 1,6 1,97 1,8 1,97 1,8 1,782 1,54 2.00 1,8 Kd s 1,54 s 1,96 s 1,6 1,96 1,7 _ 2,03 1,96 1,96 1,96 1,96 1,97 1,97 2.00 1,96 1,96 1,60 1,60 1,60 1,60 1,81 1,81 1,84 1,60 1,78 1,54 5,55 2,67 29,6 3,68 4,60 7,32 4,96 - 8,3 12,7 12,7 8,3 14,4 14,4 6,4 5,34 5,4 8,3 5,08 2,61 7,9 3,5 4,3 4,8 3,6 5,4 hiểm trục dều đảm bảo độ an toàn mỏi SVTH: Đặng Ngọc Thoại 40 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : Tính kiểm nghiệm then tiêt diện trục : Điều kiện bền dập điều kiện cắt : 2T d = d.l h t ≤ [d ] t với [d ] = 150 MPa ( baûng 9.5[1] ) 2T c = d.l b ≤ [c ] t với [c ] = 70 MPa Với lt = ( 0,8 ÷ 0,9 ) lm ( lm – chiều dài ma ) Kết tính kiểm nghiệm then tiết diện trục thể qua bảng sau : Tiết diện 10 13 21 22 31 33 d(mm) 18 18 35 35 40 30 lt 24 28 45 40 45 40 bxh 6x6 6x6 10x8 10x8 12x8 10x8 t1 d c 3,5 3,5 5 5 ( MPa) 36,48 31,27 32,1 36,2 93,06 139,6 ( MPa) 15,2 13,02 9,64 10,8 23,27 41,88 Vậy tất mối ghép then đảm bảo độ bền dập độ bền cắt 2.4 TÍNH TOÁN CHỌN Ổ LĂN - Chọn thời gian ổ làm việc trục thời gian làm việc năm - Do thời gian làm việc tính là: Lh = 6.300.2.8 = 28800 1.Trên trục 1: SVTH: Đặng Ngọc Thoại 41 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : Do trục lắp bánh côn nên chòu tải trọng dọc trục lớn chọn ổ đũa côn Chọn sơ đồ lắp chữ O - Sơ đồ bố trí ổ tải trọng: Fr0 Fs0 Fs1 Fr1 Fat a Các thông số : + Đường kính d = 20 mm + Số vòng quay n = 1440 vòng/phút + Lh = 28800 + lực hướng tâm Fr1 = Fr0 = + lực dọc trục R X R 0Y = 2125 N R 21 X R 21Y = 1390 N Fa = 73,54 N b Chọn sơ ổ đũa côn cỡ nhẹ 7204 với = 13,50 ; C = 19,1 kN ; C0 = 13,3 kN c Kiểm nghiệm khả tải động : - Lực dọc trục lực hướng tâm tác dụng lên oå sinh ra: Fs = 0,83eFr Theo baûng 11.4 [1] , e =1,5.tg = 0,36 Suy Fs0 = 0,83 0,36 1390 = 415,3 N ; Fs1 = 635 N - Lực dọc trục tác dụng vào ổ thứ i : F = Fsj ±Fat * Fa0 = Fs1 + Fat = 635 + 73,54 = 708,54 N SVTH: Đặng Ngọc Thoại 42 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : Vì Fa0 > Fs0 nên Fa0 = Fa0 = 708,54 N * Fa1 = Fs0 – Fat = 415,3 – 73,54 = 341,76 N Fs1 Vì Fa1 < Fs1 nên Fa1 = Fs1 = 415,3 N d.Vì tải trọng tónh nên k = 1, vòng quay nên V =1 Ta coù: Fa 708,54 0,51 > e = 0,36 VFr 1.1390 Suy X = 0,4 ; Y = 0,4cotg = 1.666 ( baûng 11.4[1] ) Fa1 = 0,2 < e = 0,36 VFr1 Suy X = ; Y = ( baûng 11.4[1] ) e Tải trọng động quy ước : Q0 = ( XVFr0 + YFa0 )kkt = ( 0,4.1.1390 + 1,666 708,54 ).1.1= 1736,4 N Q1 = ( XVFr1 + YFa1 )kkt = ( 1.1.2125 + 708,54 ).1.1= 2125 N Ta thấy rõ ràng ổ chòu lực lớn ta tính ổ theo Q1 = 2125 N f.Tuổi thọ tính triệu vòng quay : L 60.Lh n 60.28800.1440 2488 triệu vòng 106 106 g Khả tải động tính toán : m Ctt = QE L với m = 10/3 Ctt = 2125 10 24883 = 22188 N Chọn ổ cỡ trung 7304 , C = 25 kN ,C0 = 22kN SVTH: Đặng Ngọc Thoại 43 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : 2.Trên trục : Chọn ổ đũa côn ,sơ đồ lắp chữ O Sơ đồ bố trí tải trọng : Fr0 Fr0 Fs0 Fs1 Fat a Các thông số : + Đường kính d = 30 mm + Số vòng quay n = 356 vòng/phút + Lh = 28800 + lực hướng tâm Fr0 = Fr1 = + lực dọc trục R X R 0Y = 1823,2 N R 21 X R 21Y = 1309,6 N Fa = 297,5 N b Chọn sơ ổ đũa côn cỡ nhẹ 7204 với = 13,50 ; C = 19,1 kN ; C0 = 13,3 kN c Kiểm nghiệm khả tải động : - Lực dọc trục lực hướng tâm tác dụng lên ổ sinh ra: Fs = 0,83eFr Theo baûng 11.4 [1] , e =1,5.tg = 0,36 Suy Fs0 = 0,83 0,36 1823,2 = 544,8 N ; Fs1 = 391,3 N - Lực dọc trục tác dụng vào ổ thứ i : SVTH: Đặng Ngọc Thoại F = Fsj ±Fat 44 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : * Fa0 = Fs1 - Fat = 391,3 – 297,5 = 93,8 N Vì Fa0 < Fs0 neân Fa0 = Fs0 = 544,8 N * Fa1 = Fs0 + Fat = 544,8 + 297,5 = 842,3 N Vì Fa1 > Fs1 nên Fa1 = Fa1 = 842,3 N d.Vì tải trọng tónh nên k = 1, vòng quay nên V =1 Ta coù: Fa 544,8 0,3 < e = 0,36 VFr 1.1823, Suy X = ; Y = ( baûng 11.4[1] ) Fa1 = 0,6 > e = 0,36 VFr1 Suy X = 0,4 ; Y = 0,4cotg = 1.666 ( baûng 11.4[1] ) e Tải trọng động quy ước : Q0 = ( XVFr0 + YFa0 )kkt = ( 1.1.1823,2 + 544,8 ).1.1= 1832,3N Q1 = ( XVFr1 + YFa1 )kkt = ( 0,4.1.1309,6 + 1,666 842,3 ).1.1= 1927,1 N Ta thấy rõ ràng ổ chòu lực lớn ta tính ổ theo Q1 = 1927,1 N f Tuổi thọ tính triệu vòng quay : L 60.Lh n 60.28800.356 615 ,2 triệu vòng 106 106 g Khả tải động tính toán : m Ctt = QE L với m = 10/3 Ctt = 1927,1 10 615, 23 = 13232 N Chọn ổ cỡ nhẹ 7306 , C = 23,5kN ,C0 = 19,9kN SVTH: Đặng Ngọc Thoại 45 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : 3.Trên trục 3: Do lực dọc trục ta chọn ổ bi đỡ dãy Sơ đồ bố trí tải trọng : Fy0 Fy1 Fx0 Fx1 a Các thông số : + Đường kính d = 35 mm + Số vòng quay n = 103 vòng/phút + Lh = 28800 + lực hướng tâm Fr1 = Fr0 = F X F 2Y = 2000,6 N F X F 2Y = 3015,6 N Vi Fr1 > Fr0 nên ta tính toán đẻ chọn ổ b, Vì tải trọng tónh nên k = 1, vòng quay nên V = ,Kt =1 (t0 < 1000 C ) c, Do lực dọc trục nên X = Y = (bảng 11.3[2]) d, Tải trọng quy ước : Q = ( XVFr1 + YFa )kkt = Fr1 = 3015,6 N e, thời gian làm việc tính băng triệu vòng quay : L 60.Lh n 60.28800.103 178 triệu vòng 106 106 f Khả tải động tính toán : SVTH: Đặng Ngọc Thoại 46 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : m Ctt = QE L với m = Ctt 3015, 178 16963N Theo phụ lục chọn ổ bi đỡ moat dãy cỡ nhẹ 207 với C = 20,1 KN Và C = 13,9 KN 2.5 THIẾT KẾ VỎ HỘP Vật liệu gang xám GX 15-32 Chọn bề mặt lắp ghép nắp hộp thân hộp qua tâm trục để việc lắp ghép dễ dàng Bề mặt lắp nắp thân cạo hoặcmài , để lắp sít,khi lắp có lớp sơn mỏng sơn đặc biệt Mặt đáy dốc phía lỗ tháo đầu với độ dốc từ 1o… 30,và chỗ tháo dầu lõm xuống Ta thiết kế hộp giảm tốc đúc với thông số sau: Tên gọi kí hiệu Chiều dày Thân hộp 1 Nắp hộp SVTH: Đặng Ngọc Thoại Trị số (mm) 10 47 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh Gân tăng cứng: Chiều dày e = (0,8…1) Độ dốc Đường kính: Bulông d1 Bulông cạnh ổ d2 Bulông ghép nắp bích thân d3 Vít ghép nắp ổ d4 Vít ghép nắp cửa thăm d5 Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp S3 Chiều dày bích nắp hộp S4 Bề rộng bích nắp thân K3 Kích thước gối trục: Đường kính ngồi tâm lỗ vít D3 D2 xác định theo đường kính lỗ lắp ổ lăn Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ K2 Tâm lỗ bulông cạnh ổ E2 C Mặt đế hộp: Chiều dày có phần lồi S1 Bể rộng mặt đế hộp K1 q Khe hở chi tiết: Giữa bánh thành vỏ hộp Giữa bánh lớn với dáy hộp 1 Giữa mặt bên bánh răng: Số lượng bulông Z GVHD : 10 2o 16 14 12 6 20 19 45 D3=D+4.d4 D2=D+2.d4 45 E2=22,4 C = D3/2 27 K1=54 q = 80 30 2.6 CÁC CHI TIẾT PHỤ : Vòng chắn dầu : SVTH: Đặng Ngọc Thoại 48 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : vòng chắn dầu dùn để ngăn cách mỡ phận ổ với dầu hộp Chốt đònh vò : Để đảm bảo vị trí tương đối nắp thân vỏ hộp trước sau gia công ta lắp ghép chúng lại với nhau, ta dùng hai chốt định vị; nhờ có chốt định vị ,khi xiết bulơng khơng làm biến dạng vòng ổ nên hạn chế việc ổ mau hỏng Ta chọn chốt định vị có kích thước sau: D(mm) C(mm) L(mm) 50 Chốt định vị Cửa thăm: Để kiểm tra xem xét chi tiết hộp lắp ghép nhe để đổ dầu vào , đỉnh hộp ta làm cửa thăm, có nút thơng hơi, kích thước cho bảng sau: A B A1 B1 C C1 K R Vít Số lượng 100 75 150 100 125 125 87 12 M8x22 SVTH: Đặng Ngọc Thoại 49 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : Nút thông hơi: Khi làm việc nhiệt độ hộp giảm tốc tăng lên Để giảm áp suất điều hồ khơng khí bên hộp người ta dùng nút thông hơi, thường lắp đỉnh hộp, có kích thước sau: A B C D E G H I K L M N O P Q R S M27x2 15 30 15 45 36 32 10 22 32 18 36 32 Nút tháo dầu: Sau thời gian làm việc dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn bụi bặm , hạt mài ,… cần phải thay lớp dầu Để tháo dầu cũ , đáy hộp có lỗ tháo dầu, lúc làm việc bịt kín nút tháo dầu Các kích thước tra bảng cho ta sau: d M20x2 b 15 m f SVTH: Đặng Ngọc Thoại L 28 c 2,5 q 17,8 D 30 S 22 Do 25,4 50 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : 5) Kiểm tra mức dầu: Do ta bôi trơn ngâm dầu nên ta cần kiểm tra mức dầu để xem mức dầu có thoả mãn yêu cầu hay không Thiết bị để kiểm tra que thăm dầu., que thăm dầu thường có vỏ bọc bên 2.7 DUNG SAI LẮP GHÉP : Dung sai lắp ghép mối ghép then: Chọn kiểu lắp cho then tùy thuộc vào đặc tính mối ghép quy mơ sản xuất Kích thước tiết diện then Bxh Sai lệch giới hạn chiều rộng rãnh then Trên trục Trên bạc H9 6x6 -0,042 8x7 -0,015 10x8 -0,051 12x8 -0,018 14x9 -0,061 SVTH: Đặng Ngọc Thoaïi D10 +0,078 +0,030 +0,098 +0,040 +0,098 +0,040 +0,120 +0,050 +0,120 0,050 Chiều sâu rãnh then Sai lệch giới hạn trục t1 Sai lệch giới hạn bạc t2 +0,1 +0,1 +0,2 +0,2 +0,2 +0,2 +0,2 +0,2 +0,2 +0,2 51 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh Trục Tiết diện then bxh Sai lệch giới hạn chiều rộng rãnh then 12x8 +0,021 -0,021 +0,021 -0,021 +0,021 -0,021 14x9 18x11 Ghép trung gian JS9 GVHD : Chiều sâu rãnh then Trên trục t1 Trên bạc t2 Sai lêch Sai lệch t1 t2 giới hạn giới hạn 5,0 +0,2 3,3 +0,2 5,5 +0,2 3,8 +0,2 7,0 +0,2 4,4 +0,2 2.Dung sai lắp ghép bánh răng: Do bánh lắp cố định tháo lắp; hộp giảm tốc ta chịu tải nhẹ , không va đập nên ta chọn mối ghép trung gian H7/k6 3.Dung sai lắp ghép ổ lăn: Vòng quay chịu tải tác động tuần hoàn , ta chọn kiểu lắp trung gian k6 để ổ khơng bị trượt Để mòn đều, vòng ngồi ta chọn lắp theo hệ thống lỗ, trình làm việc, nhiệt sinh nhiều nên ta chọn chế độ lắp H7 4.Dung sai lắp ghép vòng chắn dầu trục: Để dễ dàng tháo lắp theo hệ thống lỗ,ta chọn kiểu lắp H7/t6 5.Lắp chốt định vị: Chọn kiểu lắp H7/n8 6.Lắp ghép nắp ổ thân hộp: Chọn lắp theo hệ thống lỗ,chọn kiểu lắp lỏng H7/e8 để dễ dàng tháo lắp điều chỉnh SVTH: Đặng Ngọc Thoại 52 Đồ án thiết kế HTTĐ khí Thạc sỹ Nguyễn Văn Thạnh GVHD : Tài liệu tham khảo 1) Trịnh Chất – Lê Văn Uyển, Tính tốn thiết kế hệ dẫn động Cơ Khí (tập tập 2), NXB Giáo Dục 2) Nguyễn Hữu Lộc: Cơ Sở Thiết Kế Máy, NXB Đại Học Quốc Gia tpHCM 3) Trần Hữu Huế,Vẽ kỹ thuật Cơ Khí tập 1và tập 2, NXB Giáo Dục 4) Ninh Đức Tốn, Dung sai lắp ghép,NXB Giáo Dục SVTH: Đặng Ngọc Thoại 53 ... tính bằêng Lh = 6.300.16 = 28800 ,giờ NHE1 = NFE1 = 60.1.1440.28800 = 2,49.109 chu Suy : kyø NHE1 = NFE1 = 60.1.356.28800 = 0,615.109 chu kỳ Vì NHE1 NHO1 ; NHE2 NHO2 vaø NFE1 NFO1 ; NFE2 NFO2... vật liệu, phương pháp nhiệt luyện, tính : Do yêu cầu đặc biệt theo quan điểm thống hoùa thiết kế, chọn vật liệu hai cấp baùnh sau : (theo bảng 6.1) - Bánh nhỏ : thép 45 cải thiện đạt độ rắn HB 241... mH N HO N HE K FL mF ; N FO N FE Tính số chu kỳ làm việc tương đương : Do truyền chòu tải trọng tónh nên : N HE = NFE = 60.c.n.Lh Với c – số lần ăn khớp vòng quay,c = Lh – thời gian làm việc