Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùngmi NÓI ĐEU: Thiết kế và phát triên những hệ thống truyền động là vấn đề cốt lõi trong cơ khí.. Hiêu biết, nắm vững và vận dụn
Trang 1Đ0 án TK hon truy0n đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Mục lục
Trang
Mục lục 1
Lời nói đầu 2
Đề tài thiết kế 3
Phần I:Chọn động cơ và phân phối tỉ số truyền 4
Phần II: Tính toán các bộ truyền 6
Phần III: Tính toán trục và then 16
Phần IV:Thiết kế gối đỡ ổ trục 34
Phần V: Cấu tạo vỏ hộp và các chi tiết máy khác 38
Phần VI: Nối trục 42
Phần VII:Bôi trơn hộp giảm tốc 43
Tài liệu tham khảo 44
Trang 2Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
mi NÓI ĐEU:
Thiết kế và phát triên những hệ thống truyền động là vấn đề cốt lõi trong cơ khí Mặt khác, một nền công nghiệp phát trỉên không thê thiếu một nền cơ khí hiện đại Vì vậy, việc thiết kê và cải tiến nhũng hệ thông truvên động là công việc rất quan trọng trong công cuộc hiện đại hoả đất nước Hiêu biết, nắm vững và vận dụng tốt lý thuvết vào thiết kế các hệ thong truvền động là những yêu cầu rất cần thiết đổi với sinh viên, kỹ sư cơ khí.
Trong cuộc sổng ta có thê bắt gặp hệ thong truyền động ở khắp nơi, cỏ thê nói nỏ đủng một vai trò quan trọng trong cuộc sổng cũng như sản xuất.Đoi với các hệ thong truyền động thường gặp thì hộp giảm tốc là một bộ phận không thê thiếu.
Đồ ủn thiết kế hệ thong truyền động cơ khí giúp ta tìm hiêu và thiết kế hộp giảm tốc, qua đủ ta củ thê củng cổ lại các kiến thức đã học trong các môn học như Nguyên
lý mảy, Chi tiết mảy, Vẽ kỹ thuật cơ khỉ , và giúp sinh viên cỏ cải nhìn tông quan về việc thiết kế cơ khí.Hộp giảm tốc là một trong những bộ phận điên hình mà công việc thiết kê giúp chúng ta làm quen với các chi tiết cơ bản như bảnh răng, ô lăn, Thêm vào đó, trong quá trình thực hiện các sinh viên có thê bô sung và hoàn thiện kỹ năng
vẽ AutoCad,Inventor, điểu rất cần thiết với một sinh viên cơ khỉ.
Em chân thành cảm 071 thâv ThS.Diệp Lâm Kha Tùng, các thây và các bạn khoa
cơ khí đã giúp đỡ em rất nhiều trong quá trình thực hiện đồ án.
Với kiến thức còn hạn hẹp, vì vậy thiếu sót là điều không thê tránh khỏi, em rất mong nhận được ỷ kiến từ thâv và các bạn.
Sinh viên thực hiện:
Nguvễn Văn Đồng Hưng
Trang 3Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Trang 4Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Dionp Lâm Kha Tùng
PHẦN I:
CHỌN ĐỘNG CO VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN
1 Xác đinh công xuất đông cơ:
Do tải trọng thay đổi nên ta có
1 = Tĩti-nl-nh-ĩĩk
Với
rj d = 0,95 hiệu suất bộ truyền đai
ĩ] br = 0,96 hiệu suất bộ truyền bánh răng
r] nl = 0,99 hiệu suất một cặp 0 lăn
ri k = 1 hiệu suất khóp nối đàn hồi
=> 77 = 0,96.0,972.0,994.1 = 0,84Công suất cần thiết trên trục động cơ
2.Chon đông cơ:
Chọn số vòng quay đồng bộ nđb= 1500 v/pChọn động cơ Aon-51-4 có N = 7,5KW , n=1460 v/p
IĨ.Phân phối tí số truyền:
Để đảm bảo bôi trơn ngâm dầu: ỉ hn = i bc = 2,9Xác định công suất trên các trục
Trang 5Thông số Động cơ Trục I Trục II Trục III
Trang 6Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Phần II: Thiết kế các bộ truyền
a
Công suất: N = 6,02 (KW)
Số vòng quay n/ = 1460 (vòng/ phút)
Tỉ số truyền ị = 3
l.Chon loai đai:
Giả sử vận tốc của đai V > 5 m/s, theo bảng 5-13 ta có thể chọn loại đai B
Tiết diện của đai: (theo bảng 5-11)
■ Kích thước tiết diện đai a h (mm): 17.10,5
■ Diện tích tiết diện F(mm2): 138
2 Đinh đường kính bành đai:
Trang 7n\ sai lệch không quá 5% so với ĨÌ 2 nên không cầ chọn lại đường kính D2
3 Chon sơ bô khoảng cách truc A: theo bảng 5-16,
A = D 2 = 630mm
4 Đinh chính xác chiều dài đai và khoán cách truc A:
Chiều dài đai được tính theo công thức:
Lấy L theo tiêu chuẩn, theo bảng 5-12: L= 2650 mm
Kiếm nghiệm số vòng chạy u trong 1 giây:
» = 2 = 4,6<»mx=10Xác định chính xác khoảng cách trục A [công thức (5-2)]
21 - 7 Ĩ (D 2 + £>,) + V[2.1 - 7T(D 2 + D { )]2 - 8.(Ạ - Z),ỹ
Á —
8_ 2.2650 - ^-(630 +160) + -^[2.2650 - ^-(630 +160)]2 - 8.(630-160)2 *
* * * 5 6
8Kiểm tra: khoảng cách trục A vừa tìm được thỏa
mãn điều kiệnKhoảng cách nhở nhất, cần thiết đế mắc đai:
A min =/4-0,015.1 = 0,015.2650 = 623 mm
663-Khoảng cách lớn nhất, cần thiết đế tạo lực
= 663mm
5.Kiếm nghiêm góc ôm:
a =180° -Z)2~Z)| 57° = 140°
Góc ôm thỏa mãn điều kiện a, > 120°
6 Xác đinh số đai z cần thiết:
Chọn ứng suất căng ban đầu <T0 = 1,2NI mm 2 và theo trị số Z), tra bảng 5-17 tìm được ứng
Trang 8Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
7 Đinh các kích thước chủ yếu của bánh đai:
8 Tính lưc căng ban đầu và lưc tác dụng lên truc R:
Lực căng ban đầu: S 0 = ơ fì F = 1,2.138 = 165,67V
Lưc tác dung lên trục: R = 3.Sn.Z.sin— = 3.165,6.3.sin= 13397V
n Thiết kể bô truyền bánh răng cấp nhanh:
1 Chon vât liêu chế tao bánh răng:
HB = 170, phôi rèn (giả thuyết đường kính phôi 100 + 300mm)
2 Xác đinh ứng suất tiếp cho phép và ủng sưẩt ưốn cho
phép:
a) ủng suất tiếp xúc cho phép:
Số chu kỳ làm việc của bánh lớn
Trong đó: u - số lần ăn khớp của một răng khi bánh răng quay một vòng
Mí,n.nTi - mômen xoắn, số vòng quay trong một phút và tổng số thời giờ bánhrăng làm việc ở chế độ i
Vậy số chu kỳ làm việc của bánh nhỏ V, = N 2 cũng lớn hơn số chu kỳ cơ sở N () = 1 o7
Do đó hệ số chu kỳ ứng suất k' N = 1 đối với cả hai bánh răng
ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh răng lớn (bảng 3-9)
- mômen xoắn lớn nhất tác dụng lên bánh răng (ở đây không tính đến
mômen xoắn do quá tảitrong thời gian rất ngắn)max
N 2 = 60.1 (13.0, 7 + 0,73.0,3) 165.19200
= 15,3.1 07 > N 0 = 107
[cr] v2 = 2,6.170 = 442 V / mm 2
ủng suất tiếp xúc cho phép của bánh răng nhỏ
Trang 9b) ứng suất uốn cho phép:
Số chu kỳ làm việc của bánh răng lớn
Trong đó: m - bậc đường cong mỏi uốn, lấy m ~ 6
N 2=60.1 (1.0,7+0,76.0,3) 165.19200
=13,98.10’
SỐ chu kỳ làm việc của bánh răng nhỏ
Nị = N 2 J = 13,98.107.2,9 = 40,54.1 o7
Vậy cả V, và N 2 đều lón hơn N ữ =5.106,do đó k" N =\
Giới hạn mỏi uốn của thép 45 cr_ị = 0.43.600 = 258N / mm2; giới hạn mỏi uốn của thép 35
<7_J = 0,43.500 = 215 N/mm 2
Hệ số an toàn n= 1,5; hệ số tập trung ímg suất ở chân răng K =1,8
Vì ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ mạch động cho nên tính ứng suất uốn cho phép bởicông thức sau:
Trang 10Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Với vận tốc này, theo bảng 3-11 ta có thế chọn cấp chính xác cho bánh răng là cấp 9
7.Đinh chính xác hê số tái trong K:
Như vậy có thê lấy chính xác A = 155mm
8.Xác đinh môđưn, số răng và góc nghiêng của răng:
Trị số Zị lớn hơn trị số giới hạn cho trong bảng 3-55
Trang 11Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
9 Kiểm nghiêm sức bền uốn của răng:
Tính số răng tương đương:
Bánh nhỏ z = —— = —^-7- □ 42
ld ' cos2 p 0.9542Bánh lớn z,^ tì - =121
đối với bánh răng lớn:
Ỡ’„2=Ơ-U1-— = 41,59.^^11 □ 38,37N/ mm 2
ơ u2 < [cr] 2 = 119.4477 / mmi 1
lO.Kiêm nghiêm sức bền của răng khi chiu quá tái đôi ngôt trong thời gian ngấn:
ứng suất tiếp xúc cho phép:
bánh nhỏ [ơ"\ itX= 2,5.crNotx = 2,5.520 = 1300À7/ mm~
bánh nhỏ ơ uqa = K qt ơ lá = 1,8.60,32 = 108,58N/ mm 2 <[cr]; í//i
Trang 12Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
IIĨ.Thiết kể bô truyền bánh răng cấp châm:
1 Chon vât liêu:
Vì N { và 77, đều lớn hon số chu kỳ co sở của đường cong mởi tiếp xúc và đường cong mỏi
uốn nên đối với bánh nhỏ và bánh lớn đầu lấy k N = k' N = 1
Úng suất tiếp xúc cho phép của bánh nhỏ [<r] = 2,6.200 = 52077 / mm 2
ứng suất tiếp xúc cho phép của bánh lớn [<r] = 2,6.175 = 455 V / mm 2
Đế định ứng suất uốn cho phép:
Lấy hệ số an toàn n = 1,5
Hệ số tập trung ứng suất ở chân răng K ơ =1,8 (vì là phôi rèn, thép thường hóa),
Giới hạn mỏi của thép 45 là ơ_ị = 0,43.600 = 258V / 77?77?2 ,của thép 35 là
ỡ-_, =0,43.500 = 215Nlmm 2
ủng suất uốn cho phép của bánh nhỏ:
Lực vòng: p = 2.9,55.Ì0
6.5,6680.478 = 2827 N.
Trang 13L J"2 n.k 1,5.1,8
Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
r 1 ỡ " n 1 , 5 2 5 8 1 1 í T Í T / 2 [crỊ = - i ^ L = — = Ì 4 3 3 N / mm1
L J"‘ n.kơ 1,5.1,8
ứng suất uốn cho phép của bánh lớn:
r n ỠV n 1,5.215.1 _ _ _ - _ 2
3 Chon sơ bô hê số tải trong:K = 1.3
4 Chon hê số chiều rông bánh răng: y/ A = 0.4
7 Đinh chính xác hê số tái trong K:
Sơ bộ chọn góc nghiêng p = 15°; cos p = 0,965
Tổng số răng của hai bánh
Trang 14Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Zi=A = J^_ = 38
Lấy z, = 38Trị số Zị lớn hơn trị số giới hạn cho trong bảng 3-55
Số răng bánh lớn
Z2 =/xZ, =2,9.38 = 110Lấy z2 =110.
Tính chính xác góc nghiêng Ị3:
(38 + 110).2cos/? = ^
9.Kiếm nghiêm sức bền uốn của răng:
-Tính số răng tương đương:
Bánh nhỏ Ztd,d, = —□ 41
' cos -J3 0.9542
Bánh lớn z, n = ^ - = 120
‘ dl 0.9542-Hệ số dạng răng (bảng 3-18):
bánh nhỏ = 0.477
bánh lớn y 2 = 0.517
-Lấy hệ số ớ" = 1.5Kiếm nghiệm ứng suất uốn đối với bánh răng nhở được tính heo công thức:
ơ , = 19,1.10 KJV _ 19,1.10 1,3.5,38y.m- n z.n.b.ể ~ 0,477.22.38.165.70.1,5 = 106,34ýV / mm
+Chiều rộng bánh răng b = 70 mm
+Đường kính vòng đỉnh
Trang 15Đ0 án TK h0 truyền đíĩlng C0 khí GVHD:Th.S DÌ0P Lâm Kha Tùng
Trang 16Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Phần III:TÍNH TOÁN TRỤC VÀ THEN
1 Chon vât liêu cho truc:
- Vật liệu làm trục phải có độ bền cao, ít tập trung ứng suất, có thể nhiệt luyện được và dề giacông Thép hợp kim là những vật liệu chủ yếu đế chế tạo trục Vì hộp giảm tốc chịu tải trọng
trung bình nên ta chọn loại thép 45 (thường hóa) có giới hạn bền : ơ b = 600MP
2 Tính đưòng kính sơ bô của trưc:
Đường kính sơ bộ của trục được tính theo công thức:
Trong đó :
d - là đường kính trục (mm)
c - hệ số phụ thuộc vào ứng xuất xoắn cho phép đối với đầu trục và truyền trục
chung, lấy c = 120
N - công suất truyền của trục
n - số vòng quay trong 1 phút của trục
Trang 17Khe hở giũa các bánh răng 10 (mm)
Khoảng cách từ thành trong của hộp đến thành trong của 0 lăn 10 (mm)
Tống hợp các kích thước trên, ta tìm được chiều dài các đoạn trục cần thiết và khoảng cáchgiữa các gối đỡ: 1 = 84mm, a = 64mm, b = 163,5mm, c =66,5mm (h.vẽ)
Các thành phần lực tác dụng trong các bộ truyền:
Trang 18Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Trang 192 + 0,75M2
Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Tính đường kính trục tại hai tiết diện (1-1) và (2-2): theo công thức:
Trang 20=>R CX =P 2 + R DX -p 3 =450,7 (N)
Mômen uốn tại các tiết diện nguy hiểm:
K= JK+K
Tại tiết diện (3-3):
Trang 21Theo bảng (7-2) trang 119 tài liệu [3] ta chọn [cr ] = 50 (N/mm2)
Đường kính trục tại tiết diện (3-3):
Có M ld(3 _ ĩ} = Vl02104,72+0,75.3114002 = 288362Nmm
> 3/——— = 38,6(mm)Đường kính trục ở tiết diện 4-4
Trang 22Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Dionp Lâm Kha Tùng
3
Trang 23Tại tiêt diện (5-5):
Trang 24Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Trang 25Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Đường kính trục tại tiết diện (5-5):
Trang 26= 2,25
= 2,6Tập trung ứng suất do lắp căng trên bề mặt, lấy P>30N/mm2
Vì trục quay nên ứng suất pháp thay đối theo chu kỳ đồi xứng
Trang 28= 6,59
n = n ơ n T 6.6,59yỊnị+nl Vó2 +6,59‘
Chọn d = 50 mm đế lắp then, tra bảng 7-23 chọn then có b = 16 mm , h = 10 mm, t = 5 mm ,t| = 5,1 mm , k = 6,2 mm
Trang 29ụ/ ơ = 0,l,^r=0,05
Hệ số tăng bền
/? = 1
Theo bảng 7-4 chọn £ ơ = 0,78, S T = 0,67Theo bảng 7-8 chọn
Hệ số tập trung ứng suất tại rảnh then
k ơ = l,92,£r = 1,9Các thông số
k n 1,92 „ ^
— = —3— = 2,46
s a 0,78
£, 0,67Tập trung ứng suất do lắp căng trên bề mặt, lấy P>30N/mm2Tra bảng 7-10 ta có
= 4,5
- = 1 + 0,6 l + 0,6(,45-l) = 3,lThay các giá trị trên vào công thức tínhn„ = -= 2,66
4,5.33,8225
3,1.6,8 + 0,05.6,8 = 10,5Vậy hệ sổ an toàn
n ơ n T 2,66.10,5 _0^0^ r ,n
n = — , = 2,58 > [/7]
yỊnị+n2 V2,662 + 10,582[w] = 1,5 -+2,5
Vậy thỏa điều kiện
n > [n]
Vậy d = 50 mm
Trang 30w = 18760 mm3 (Tra bảng 3b)
Trang 31_ n ơ n T 4,81.6,67
= 3,9 >[17]
[/?] = 1,5 —> 2,5Vậy thỏa điều kiệnn>[n]
Vậy d = 55 mm
ĨĨ.Tính then ;
Đế cố định bánh răng theo phương tiếp tuyến hay đế truyền momen và truyền chuyến động từtrục đến bánh răng ta dùng then
l.Tính then tai truc I:
Để lắp then đường kính trục I là d = 38 mm tra bảng 7-23 chọn then có b = 12 mm ,
h = 8mm, t = 4,5 mm , ti = 3,6 mm , k = 4,4 mmchiều dài của then / = (0,8-0,9)/m = (0,80-0,9)65 = 56/77/77Kiểm nghiệm sức bền dập theo công thức 7-11
Trang 32ơ<7 =
Đ0 án TK h0 truyền đElng C0 khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Kiêm nghiệm sức bền cắt theo công thức 7-12
Tại mặt cắt 3-3
Để lắp then đường kính trục II là d = 42 mm ,tra bảng 7-23 chọn then có b = 14 mm ,
h = 9 mm, t = 5 mm , ti = 4,1 mm , k = 5 mmchiều dài của then / = (0,8 - 0,9)l m = (0,8 -0,9).65 = 56/77/77kiếm nghiệm sức bền dập theo công thức 7-11
=> ơ = -—— -= 52,96 N / 777/77
d 42.5.56Tra bảng 7-20 ứng suất mối ghép cố định ,tải trọng va đập nhẹ ta chọn thép[a]d = 100 N/mm2
[ơ]d > (Td thỏa điều kiện dập khi truyền tải
ĩr = 2K
dbl
2.311387,942.14.56 = 18,9V/ mm2
Tra bảng 7-21 chọn
[ T ] C= 87 N/mm2Vậy thỏa điều kiện bền cắt [x]c > xcTại mặt cắt 4-4
Chọn d = 50 mm đe lắp then, tra bảng 7-23 chọn then có b = 16 mm , h = 10 mm, t = 5 mm ,t| = 5,1 mm , k = 6,2 mm
Chiều dài của then / = (0,8 - 0,9)/;n = (0,8 -0,9,).70 = 63/77/77Kiểm nghiệm sức bền dập theo công thức 7-11
Trang 33t( mm)
ti(mm) (mm)k Kiêm nghiệmdiều kiện bền
dập (N/mm2)
Kiêm nghiệmdiều kiện bềncắt( N/mm2)
Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Tra bảng 7-20 ứng suất mối ghép cố định ,tải trọng va đập nhẹ ta chọn thép[ơ]d = 100 N/mm2
[a]d > ơd thỏa điều kiện dập khi truyền tảiKiêm nghiệm sức bền cắt theo công thức 7-12
3 Tính then tai truc III:
Chọn d = 60 mm để lắp then, tra bảng 7-23 chọn then có b = 18 mm , h = 11 mm, t = 5,5 mm, t| = 5,6 mm , k = 6,8 mm
Chiều dài của then / = (0,8-0,9)/w - (0,8 -0,9).70 = 63/77/77Kiểm nghiệm sức bền dập theo công thức 7-11
60.6,8.63Tra bảng 7-20 ứng suất mối ghép cố định ,tải trọng va đập nhẹ ta chọn thép[ơ]d = 100 N/mm2
[ơ]d > ơd thỏa điều kiện dập khi truyền tảiKiếm nghiệm sức bền cắt theo công thức 7-12
Trang 34SVTK: Nguyên Văn Đ[?]ng HẼlng Trang 33
Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Phần IV: THIẾT KẾ GÓI ĐÕ TRỤC
ĩ Chon ồ lăn
Tất cả các trục của hộp giảm tốc có lực dọc trục tác dụng lên nên ta chọn ồ đờ chặn
Sơ đồ chọn 0 cho trục ĩ
Dự kiến chọn trước góc [3 = 16° (kiểu 36000)
Hệ số khả năng làm việc tính theo công thức (8-1)
C = Q(nh)°’3< Cbang
Cbảng - là hệ số khả năng làm việc tính theo bảng
ở đây: n = 478 (vg/ph): tốc độ quay trên trục I
h = 19200 giờ, bằng với thói gian phục vụ của máy
Ọ : tải trọng tương đương.(daN)
Theo công thức (8-6) có ọ = (Ky.R + m.At).Kn.Kt
Hệ số m = 1,5 ; bảng (8-2) tài liệu [3] trang 161
Kt = 1 tải trọng tĩnh, bảng (8-3) tài liệu [3] trang 162
Kn = 1 nhiệt độ làm việc dưới 100°, bảng (8-4) tài liệu [3] trang 162
Kv = 1 vòng trong của 0 quay, bảng (8-5) tài liệu [3] trang 162
B = 21 mm Ổ bi của gối đỡ A cũng lấy cỡ như trên
Trang 35c=V ỉy 4 =v450,7+1530,4 =1595,4(N)
Đ0 án TK hon truyền đonng con khí GVHD:Th.S Di0p Lâm Kha Tùng
Sơ đô chọn ô trục cho trục II
Dự kiến chọn trước góc p = 16° (kiểu 36000)
Hệ số khả năng làm việc tính theo công thức (8-1)
C = Q(nh)0J< cbâng Cbang - là hệ Số khả năng làm việc tính theo bảng
Trong đó : n = 165 (vg/ph): tôc độ quay trên trục II
h = 19200 giờ, bằng với thói gian phục vụ của máy
Ọ : tải trọng tương đương.(daN)Theo công thức (8-6) có ọ = (Kv.R + m.At).Kn.Kt
Hệ số m= 1,5 tra trong bảng (8-2) tài liệu [3] trang 161
K = 1 tải trọng tĩnh Tra trong bảng (8-3) tài liệu [3] trang 162
Kn = 1 nhiệt độ làm việc dưới 100° tra trong bảng (8-4) tài liệu [3] trang 162
Kv = 1 vòng trong của ổ quay Tra trong bảng (8-5) tài liệu [3] trang 162
RD = ^Ị R Ị + Rị x = >/5408,72 +2517,22 = 5965,8(N)
sc=l,3RctgP = 1,3.1595,4.tgl6° =594,7(N)
SD =l,3RDtgP = 1,3.5965,8.tgl6° =2224(N)Tổng lực chiều trục
VÌQD > Ọc nên ta chọn ổ cho gối đờ D còn ổ của gối đỡ c lấy cùng kích thước với gối đờ D
để tiện việc chế tạo và lắp ghép,
c = ộ.(n.h)0,3 = 610,74 (165.19200)0'3 = 54462
ứng với đường kính d = 40, bảng 17P trang (346-347) lấy loại 0 ký hiệu (36308) ổ bi đỡchặn, cở trung Cbảng = 64000, Q =2900 Đường kính ngoài của 0 D =90 mm, chiều rộng 0 B
= 23 mm
Ồ lăn ở gối đỡ c cũng lấy cũng cở trên