Chuong 7 tài liệu môn học

trờng ĐH Giao Thông Vận Tải Đồ án tốt nghiệp khoa công trình - môn đờng PHầN I : lập báo cáo dự án đầu t chơngVII: thiết kế KếT CấU áo ĐƯờNG Kết cấu áo đờng phận đắt tiền đờng ôtô nớc ta chi phí xây dựng áo đờng chiếm 45-65% (đối tuyến đờng vùng đồng đồi) 30-45 % ( đối vùng núi) tổng giá thành xây dựng tuyến đờng Đồng thời áo đờng phận trực tiếp chịu ảnh hởng nhiều đến điều kiện chạy xe Tiền bỏ sửa chữa mặt đờng thờng còng chiÕm hÇu hÕt kinh phÝ tu b·o dìng đờng ôtô hàng năm Do việc thiết kế áo đờng đắn có ý nghĩa to lớn mặt kinh tế kĩ thuật VII.1.Các yêu cầu chung đối kết cấu áo đờng - Thứ phải có đủ cờng độ chung: Tức trình có đủ cờng độ chung tức trình khai thác mặt đờng không đợc phát sinh biến dạng không cho phép nh: biến dạng thẳng đứng, biến dạng trợt cờng độ phải đợc tr× st thêi gian sư dơng Theo quy tr×nh thì: Một kết cấu áo đờng đợc xem đủ cờng độ nh suốt trình sử dụng , dới tác dụng tải trọng dòng xe điểm kết cấu áo đờng không đợc phát sinh biến dạng dẻo, tính liên tục lớp liền khối không bị phá vỡ độ lún không vợt trị số cho phép - Thứ hai kết cấu áo đờng phải phẳng định: để giảm sức cản lăn, giảm xóc xe chạy, nâng cao đợc tốc độ xe chạy, giảm tiêu hao nhiên liệu kéo dài tuổi thọ xe - Thứ ba kết cấu mặt đờng phải đảm bảo độ nhám định: để nâng cao hệ số bám bánh xe mặt đờng, tạo Nguyễn Văn Sự A_K45 77 Lớp Đờng Bộ trờng ĐH Giao Thông Vận Tải Đồ án tốt nghiệp khoa công trình - môn đờng PHầN I : lập báo cáo dự án đầu t điều kiện tốt cho xe chạy an toàn với vận tốc thiết kế trờng hợp cần thiết phanh xe an toàn - Thứ t kết cấu mặt đờng phải chịu đợc mài mòn tốt: tức để không sản sinh nhiều bụi tốt bụi làm giảm tầm nhìn, gây tác dụng xấu hành khách, hàng hoá làm bẩn môi trờng sinh thái xung quanh Và phải sử dụng tận dụng vật liệu địa phơng VII.2.Cơ sở để lựa chọn tính toán kết cấu áo đờng Việc lựa chọn loại mặt đờng móng đờng phải vào yếu tố sau: + Đối với mặt đờng: - ý nghĩa cấp hạng kĩ thuật đờng - Lu lợng xe thiết kế - Tốc độ xe tính toán khả cung cấp vật liệu - Phơng tiện thi công , điều kiện khí hậu điều kiện tu bão dỡng + Đối với móng đờng: - Điều kiện địa chất , thuỷ văn thổ nhỡng - Tình hình nguyên vật liệu có sẵn + Các nội dung kiểm toán kết cấu áo đờng: - Tính toán độ lún đàn hồi thông qua khả chống biến dạng - Tính toán ứng suất cắt đất lớp vật liệu xem có vợt trị số giới hạn cho phép không - Tính toán ứng suất kéo uốn ®¸y c¸c líp vËt liƯu liỊn khèi nh»m khèng chÕ kh«ng cho xt hiƯn vÕt nøt VII.3.Lùa chän kÕt cÊu áo đờng: VII.3 Dự kiến cấp hạng kết cấu áo đờng: Nguyễn Văn Sự A_K45 78 Lớp Đờng Bộ trờng ĐH Giao Thông Vận Tải Đồ án tốt nghiệp khoa công trình - môn đờng PHầN I : lập báo cáo dự án đầu t - Tầng mặt kết cấu áo đờng phận phải chịu đựng trực tiếp tác dụng phá hoại xe cộ (đặc biệt dới tác dụng phá hoại bề mặt) yếu tố bất lợi thời tiết, khí hậu Yêu cầu thiết kế cấu tạo tầng mặt vật liệu bề dày lớp tầng mặt phải bảo đảm chịu đựng đợc tác dụng phá hoại trực tiếp nêu đồng thời phải bảo đảm đợc yêu cầu sử dụng khai thác đờng độ phẳng độ nhám Vật liệu làm lớp tầng mặt phải có tính ổn định nhiệt, ổn định nớc không thấm nớc (hoặc hạn chế thấm nớc) - Mức độ đảm bảo đợc yêu cầu nêu tơng đối vào bảng thống kê điều 2.2 quy trình thiết kế áo đờng mềm 22TCN 211-06 từ cấp hạng kĩ thuật đờng 40 cấp quản lí cấp IV phạm vi áp dụng ta chọn thiết kế kết cấu áo đờng thuộc cấp cao A1 VII.3.2 Dù kiÕn vËt liÖu cho kÕt cÊu ¸o ®êng: - Tun ®i qua vïng Nói , ®iỊu kiện kinh tế tơng đối khó khăn.Vì cần tận dụng triệt để điều kiện tự nhiên nguyên vật liệu - Kết cấu áo đờng chủ yếu sử dụng vật liệu sẵn có Để đảm bảo cờng độ, lớp móng dới sử dụng cấp phối đá dăm loại 2, lớp móng sử dụng cấp phối đá dăm loại I, tầng mặt BTN hạt trung VII.3.3 Dự kiến cấu tạo kết cấu áo đờng: - Lớp mặt loại BTN hạt mịn dày5cm - Lớp mặt loại BTN hạt trung dày7cm - Lớp móng cấp phối đá dăm loại I dày 16 cm - Lớp móng dới cấp phối đá dăm loại II dày 30 cm VII.4.Trình tự tính toán thiết kế : VII.4.1 Số liệu ban đầu: Để phục vụ cho việc tính toán thiết kế kết cấu áo đờng cần quy đổi số trục khai thác trục xe tính toán tiêu chuẩn loại 100 kN (10 tấn) Bảng 1: Dự báo thành phần xe năm cuối thời hạn thiết kế Loại xe Trọng lợng trục Pi (kN) Nguyễn Văn Sự A_K45 79 Lớp Đờng Bộ trờng ĐH Giao Thông Vận Tải Đồ án tốt nghiệp khoa công trình - môn đờng PHầN I : lập báo cáo dự án đầu t Số trụ T Trục tríc T Trơc sau c sa u Xe tải nặng Xe tải nặng Xe tải nặng Xe tải trung 23,10 73,20 45,20 94,20 48,20 100 25,80 69,60 Xe t¶i nhĐ 18,00 56,00 Xe bus lín 56,00 95,80 Xe 18,00 18,00 Sè b¸nh cụm bánh trục sau Cụm bánh đôi Cụm bánh đôi Cụm bánh đôi Cụm bánh đôi Cụm bánh Khoảng cách trục sau (m) đơn xe (xe/ng ®) > 3,0 10 < 3,0 20 - 30 - 65 110 đôi Cụm bánh đôi Cụm bánh Lu lỵng 125 - 140 VII.4.2 TÝnh sè trơc xe quy đổi trục tiêu chuẩn 100 kN: Việc tính toán quy đổi đợc thực nh mục 3.2.3 theo biểu thøc (3.1) vµ (3.2); thĨ lµ:  P  N = ∑ c1 c ni  i   100  I =1 k 4.4 Víi C1 = 1+1,2(m-1) C2 = 6,4 cho trục trớc trục sau loại cụm bánh có bánh C2 = 1,0 cho trục sau loại cụm bánh có hai bánh (cụm bánh đôi) Việc tính toán đợc thực nh Bảng2 Bảng 2: Bảng tính số trục xe quy đổi số trục tiêu chuÈn 100 kN Lo¹i xe Pi C1 C2 ni C1.C2.ni.()4,4 (kN) Trơc tríc 23,10 1,0 6,4 10 0.00 Xe t¶i nỈng Trơc sau 73,20 2** 1,0 10 5.07 Ngun Văn Sự A_K45 80 Lớp Đờng Bộ trờng ĐH Giao Thông Vận Tải Đồ án tốt nghiệp khoa công trình - môn đờng Xe tải nặng Xe tải nặng Xe tải trung Xe tải nhẹ Xe bus lín Xe Tỉng Trơc Trơc Trơc Trơc Trơc Trơc Trơc Trơc Trơc Trơc Trơc Trơc tríc sau tríc sau tríc sau tríc sau tríc sau tríc sau PHÇN I : lập báo cáo dự án đầu t 45,20 94,20 48,20 100 25,80 69,60 18,00 56,00 56,00 95,80 1,0 2,2 1 1 1 1 6,4 6,4 6,4 6,4 6,4 20 20 30 30 65 65 110 110 125 125 3.89 33.83 7.74 30.00 1.07 13.19 * 8.58 62.39 103.49 * * = 269 Ghi Bảng 2: * Vì tải trọng trục dới 25 kN (2,5 tấn) nên không xét đến quy đổi (xem mục 3.2.3) ** Vì khoảng cách trục sau lớn 3,0 m nên việc quy đổi đợc thực riêng trục, tức C1=2,0 (xem mục 3.2.3) Kết tính đợc N = 269 trục xe tiêu chuẩn / ngày đêm *Số trục xe cho năm tơng lai : N tbnam = N tb1 (1 + q ) n −1 =269x(1+0,07) 15−1 =694 (trục xe tiêu chuẩn / ngày đêm) Trong đó: q hệ số tăng trởng lu lợng xe hàng năm q=7% VII.4.3 Tính số trục xe tiêu chuẩn tích lòy thêi h¹n thiÕt kÕ: TÝnh sè trơc xe tiêu chuẩn tính toán xe phần xe chạy: Ntt = Ntk.fL Vì đờng thiết kế có xe nên theo 3.3.2 trị số fL = 0,55 Do vËy: Ntt = 694 x 0,55=382 (trơc/ngµy đêm.làn) Từ số trục xe tính toán ngày đêm xe 382 trục/làn ngàyđêm nên tra Bảng3-4 (nội suy N tt=200 Ntt=500) tìm đợc Eyc =170.91Mpa (lớn Eyc tối thiểu với đờng cấp Nguyễn Văn Sự A_K45 81 Lớp Đờng Bộ trờng ĐH Giao Thông Vận Tải Đồ án tốt nghiệp khoa công trình - môn đờng PHầN I : lập báo cáo dự án đầu t IV theo Bảng 3-5 130Mpa) lấy Eyc =170.91Mpa để kiểm toán Dự báo tỷ lệ tăng trởng lợng giao thông trung bình năm q = 7%.Do biết số trục dự báo năm cuối của thời hạn thiết kế Nt(trục/ng.đ) nên ta tính số trục xe tiêu chuẩn tích luỹ thời hạn thiết kế Ne theo công thøc sau: Ne = [(1 + q) t − 1] 365.N ; q(1 + q ) t −1 đó: N1 số trục xe tiêu chuẩn trung bình ngày đêm năm đầu đa đờng vào khai thác sử dụng (trục/ngày đêm): Với số liệu ta tính đợc Ne tơng ứng với tỷ lệ tăng trởng lợng giao thông trung bình năm q=0,07 (7%) t =15 năm là: Ne = [(1 + 0.07) 15 ] −1 * 365 * 382 =1.36*10 trôc 0.07 * (1 + 0.07)14 2.Dù kiÕn cÊu t¹o kÕt cấu áo đờng - Chọn tầng móng gồm có lớp : + CPĐD loại I (móng trên) có chiều dày 16cm + CPĐD loại II (móng dới) có chiều dày 30 cm - Tầng mặt lớp dày tối thiểu tầng mặt phải tuân thủ quy định mục 2.2.9; theo tổng số trục xe tiêu chuẩn tích luỹ 15năm xe Ne=1,36.106 tổng chiều dày tối thiểu lớp BTN phải 9cm(bảng 2.2 mục 2.2.9).Từ ta chọn lớp BTN nh sau: + BTN hạt mịn có chiều dày cm + BTN hạt trung có chiều dày cm - Theo dẫn mục 3.4.6, 3.5.5, 3.4.7 3.6.4 (quy trình) đặc trng tính toán đợc tập hợp Bảng dới đây: Bảng 3: Dự kiến cấu tạo kết cấu thiết kế đặc trng tính toán líp kÕt cÊu Líp kÕt cÊu (tõ díi BỊ M« đun đàn hồi lên) dày E (Mpa) Nguyễn Văn Sự A_K45 82 Lớp Đờng Bộ trờng ĐH Giao Thông Vận Tải Đồ án tốt nghiệp khoa công trình - môn đờng lớp (cm) PHầN I : lập báo cáo dự án đầu t Tính độ võng E(Mpa) - Đất sét nhẹ, a=0.6 k=0,98 Tính trỵt TÝnh vỊ kÐo n Ru Rku (Mpa) 42 - Cấp phối đá dăm loại II 30 250 250 250 - Cấp phối đá dăm loại I 16 300 300 300 - Bê tông nhựa hạt trung 350 200 1600 2,0 - Bê tông nhựa hạt mịn 420 300 2200 2.8 C (MPa ) ϕ (® é) 0,03 24 VII.4.4.TÝnh to¸n thiÕt kÕ KiĨm tra cêng ®é chung cđa kÕt cÊu dù kiÕn theo tiªu chn độ võng đàn hồi a/ Đổi tầng lớp mét tõ díi lªn theo biĨu thøc: 1 + kt 1/  Etb ' = E1   đợc kết tính nh Bảng 1+ k Bảng 4: Tính đổi tầng lớp từ dới lên để tính Etb Ei t= hi k= Htb Etb’ Líp kÕt cÊu (MPa (cm) (cm) (Mpa) ) - Cấp phối đá 250 30 30 250 dăm loại II - Cấp phối đá dăm loại I 300 300 =1,2 250 16 16 = 0.53 30 46 266,6 - Bê tông nhựa hạt trung 350 350 = 1.31 266.67 7 = 0.15 46 53 276.8 - Bê tông nhựa hạt mịn 420 420 = 1.52 276.85 5 = 0.09 53 Nguyễn Văn Sự A_K45 83 287.6 Lớp Đờng Bộ trờng ĐH Giao Thông Vận Tải Đồ án tốt nghiệp khoa công trình - môn đờng PHầN I : lập báo cáo dự án đầu t H 58 b/ Xét đến hệ sè ®iỊu chØnh β = ƒ () : víi = = 1.76 tra bảng 3.6 D 33 nội suy ta đợc =1.20 Vậy kết cấu nhiều lớp đợc đa kết cấu lớp với lớp dày 58 cm có mô đun đàn hồi trung bình : Etbdc = 287.66x 1,20= 345.00 MPa c/ Tính mô đun đàn hồi chung Ech kết cấu cách sử dụng toán đồ Hình 3-1: Eo 42 H 58 = = = 1.76 vµ =0.12 dc 345.00 Etb D 33 Ech = 0,550 Tõ û sè trªn tra toán đồ Hình 3-1 đợc E1 Vậy Ech=0,550 x 345 =189.59MPa d/ Theo mục 3.4.1, nghiệm lại điều kiện (3.4): Ech ≥ K dv cd E yc - - V× số trục xe tính toán 382 trục/làn.ngày đêm nên tra Bảng 34 đợc Eyc=170.91MPa (nội suy Ntt = 200 Ntt = 500 tơng ứng với tầng mặt cấp cao A1) Trị số lớn Eyc tối thiĨu ë toihieu B¶ng 3-5 ( E yc = 130 MPa) Vậy lấy Eyc=170.91 MPa để kiểm toán Với đờng cấp IV, chọn độ tin cậy thiết kế 0,90 vËy (theo B¶ng 3-3), vËy tra B¶ng 3-2 tìm đợc hệ số cờng độ tơng ứng K cddv = 1,1 vµ : K cddv Ech =1,10 x 170.91 =188.00 MPa Vậy kết kiểm toán là: Ech = 189.59 > 1,1 x 170.91 =188,00 MPa Điều cho thấy kết cấu dự kiến bảo đảm đạt yêu cầu cờng độ theo tiêu chuẩn độ võng đàn hồi cho phép Kiểm tra cờng độ theo tiêu chuẩn chịu cắt trợt đất: a/ Tính Etb líp kÕt cÊu : - ViƯc ®ỉi hƯ nhiỊu lớp hệ lớp đợc thực nh Bảng dới Bảng E h Lớp kết Ei(Mpa Etb’(Mpa t= k= hi(cm) Htb(cm) E h cÊu ) ) 1 CPĐD loại 250 250 30 30 II Nguyễn Văn Sự A_K45 84 Lớp Đờng Bộ trờng ĐH Giao Thông Vận Tải Đồ án tốt nghiệp khoa công trình - môn đờng CPĐD loại I BTN hạt trung BTN hạt mịn 300 200 300 PHầN I : lập báo cáo dự án đầu t 300 =1,2 250 200 = 0.75 266.67 300 = 1.17 257.15 16 xÐt ®Õn hƯ sè ®iỊu chØnh β = ƒ (): víi 16 = 0.53 30 = 0.15 46 = 0.09 53 46 266,7 53 257.15 260.68 H 58 = = 1.76 tra b¶ng 3.6 ta D 33 đợc : =1.20 Vậy kết cấu nhiều lớp đợc đa kết cấu lớp với lớp dày 64cm có mô đun đàn hồi trung bình : E dc tb =260.68x 1.20=312 MPa b.Xác định ứng suất cắt hoạt động tải trọng bánh xe tiêu chuẩn tính toán gây đất Tax: E1 E tbdc 312 H 58 = = Víi = = 1.76 =7.44 E2 42 E0 D 33 Vậy tra toán đồ Hình 3-3 với góc nội ma sát đất =240 H=58 ta tra đợc: Tax =0.0125 p Vậy tìm đợc ax= 0,0125 x 0,6 = 0,008 MPa c/ Xác định ứng suất cắt hoạt động trọng lợng thân lớp kết cấu áo đờng gây đất Tra toán đồ Hình 3-4 với = 24o H=58 cm, ta đợc: av = - 0,0022 MPa d/ Xác định trị số ctt theo (3.8) Ctt = c.k1.k2.k3 - Theo Bảng B- đất nỊn cã c=0,032 MPa - Theo mơc 3.5.4 cã k1=0,6, k2 = 0,8 (Bảng 3-8) k3=1,5 Vậy ctt = 0,032x 0,6 x 0,8 x 1,5 = 0,023 MPa e/ Kiểm toán lại điều kiện tính toán cờng độ theo tiêu chuẩn chịu cắt trợt đất (Biểu thức 3.7): - Với đờng cấp IV, yêu cầu độ tin cậy thiết kế theo Bảng 3-3 0,90; từ theo Bảng 3-7 tìm đợc hệ số cờng độ cắt trợt tơng ứng k cdtr =0,94 kết kiểm toán theo (3.7) nh sau: ax +av = 0,008 0,0022 = 0,0058 Mpa Nguyễn Văn Sự A_K45 85 C tt 0.023 = =0.025 Mpa tt 0.94 K cd Lớp Đờng Bộ trờng ĐH Giao Thông Vận Tải Đồ án tốt nghiệp khoa công trình - môn đờng PHầN I : lập báo cáo dự án đầu t Nh theo điều kiện đất có đủ khả chống cắt trợt Kiểm tra cờng độ kết cấu dự kiến theo tiêu chuẩn chịu kéo uốn lớp BTN: a/ Tính ứng suất kéo uốn lớn đáy lớp BTN theo biĨu thøc (3-10): - §èi víi BTN líp díi lớp trên: + h1 =12cm chiều dày hai lớp bê tông nhựa + E1: mô đun đàn hồi chung hai lớp bê tông nhựa E1 = ( E h ) =1683 Mpa i i hl TrÞ sè Etb lớp móng CPĐD Etb=266,7 Mpa (theo kết tính Bảng 4) với bề dày lớp H=30+16=46 cm Trị số xÐt ®Õn hƯ sè ®iỊu chØnh β theo (3-7): H' = 1,39 tra bảng 3-6 ta đợc =1,14 ; D VËy theo (3.7) ta cã : E dctb =1,14 266,7= 304 Mpa Ech.m E nendat 42 = Víi =0.14 Tra toán đồ Hình 3-1 đợc = 0,499 dc Etb dc 304 E tb Víi VËy Ech.m = 0,499 x 304 = 151.63 Mpa Tìm ku đáy lớp BTN lớp dới cách tra toán đồ Hình 3.5 víi : E1 1683 − h1 12 = = 11 10 Kết tra toán đồ đợc =1,64 = = 0,36 MPa ; ku E ch.m 151.63 D 33 vµ víi p=0,6 Mpa theo (3.10) ta cã : σ ku =1,64 x 0,6 x 0,85= 0,8364Mpa b KiÓm toán theo tiêu chuẩn chịu kéo uốn đáy lớp BTN theo biểu thức (3.9): - Xác định cờng độ chịu kéo uốn tính toán lớp BTN theo (3-12) K1 = 11 11 11 11 = 0.22 Ne 1.36 *10 ( ) 0.22 = 0.5 Theo mục 3.6.3 trờng hợp lấy k2=1,0; Vậy cờng độ chịu kéo uốn tính toán lớp BTN hạt trung lµ : Rttku = k1.k2.Rku = 0,5 = 0.99 Mpa - Kiểm toán điều kiện theo biểu thức (3-9) ,theo Bảng 3-7 với độ tin cậy 0,9 Kkudc=0,94 Với BTN nhựa lớp dới : Nguyễn Văn Sự A_K45 86 Lớp Đờng Bộ trờng ĐH Giao Thông Vận Tải Đồ án tốt nghiệp khoa công trình - môn đờng PHầN I : lập báo cáo dự án đầu t 0.99 ku = 0.8364Mpa< =1.058 Mpa 0.94 Vậy kết cấu thiết kế dự kiến đạt ®ỵc ®iỊu kiƯn (3.9) ®èi víi líp BTN 4.KÕt ln Các kết kiểm toán theo trình tự tính toán nh cho thấy kết cấu dự kiến bảo đảm đợc tất điều kiện cờng độ, ®ã cã thĨ chÊp nhËn nã lµm kÕt cÊu thiÕt kÕ VII.4.5.Lùa chän kÕt cÊu lÒ gia cè KÕt cÊu lề gia cố trờng hợp phần xe chạy dành cho xe giới lề gia cố dải phân cách bên dải phân cách bên vạch kẻ, tức trờng hợp xe giới lấn dừng đỗ phần lề gia cố thờng xuyên, sử dụng kết cấu áo lề loại mềm kết cấu áo lề gia cố phải đợc cấu tạo theo yêu cầu sau: - lớp mặt lề gia cố phải loại với lớp mặt cđa lµn xe liỊn kỊ nhng bỊ dµy cã thĨ cầu tạo mỏng - số lớp bề dày lớp tầng móng giảm bớt so víi lµn xe liỊn kỊ - KÕt cÊu gia cè cần đợc xem xét để cải tạo mở rộng mặt đờng nâng cấp đờng tận dụng đến mức tối đa kết cấu xây dựng - Trong điều kiện kinh tế cho phép, kết cấu áo đờng lỊ gia cè nªn thiÕt kÕ nh víi kÕt cÊu áo đờng xe chạy liền kề Để thuận lợi cho việc tổ chức thi công trình khai th¸c ⇒ chän kÕt cÊu lỊ gia cè gièng nh kêt cấu phần xe chạy gồm lớp sau Lớp 1: Bê tông nhựa hạt mịn cm Lớp 2: Bê tông nhựa hạt trung cm Lớp 3: Cấp phối đá dăm loại I 16 cm Nguyễn Văn Sù A_K45 87 Líp §êng Bé ... đầu t 300 =1,2 250 200 = 0 .75 266. 67 300 = 1. 17 2 57. 15 16 xÐt ®Õn hƯ sè ®iỊu chØnh β = ƒ (): víi 16 = 0.53 30 = 0.15 46 = 0.09 53 46 266 ,7 53 2 57. 15 260.68 H 58 = = 1 .76 tra b¶ng 3.6 ta D 33 đợc... Bê tông nhựa hạt trung 350 350 = 1.31 266. 67 7 = 0.15 46 53 276 .8 - Bê tông nhựa hạt mịn 420 420 = 1.52 276 .85 5 = 0.09 53 Nguyễn Văn Sự A_K45 83 2 87. 6 Líp §êng Bé trêng §H Giao Thông Vận Tải... tỷ lệ tăng trởng lợng giao thông trung bình năm q=0, 07 (7% ) t =15 năm là: Ne = [(1 + 0. 07) 15 ] −1 * 365 * 382 =1.36*10 trơc 0. 07 * (1 + 0. 07) 14 2.Dù kiÕn cÊu t¹o kết cấu áo đờng - Chọn tầng