Khảo sát thực nghiệm quan hệ giữa một số thông số bơm của hỗn hợp bê tông với thể tích hồ xi măng theo thời gian

Bài báo trình bày kết quả thực nghiệm đo thông số bơm của một số hỗn hợp bê tông thương phẩm bao gồm độ sụt, thông số ma sát giữa bê tông và thành ống thép có xét đến thời gian lưu giữ vữa bê tông. Trong nghiên cứu này, thể tích hồ xi măng được chọn để khảo sát nhằm đánh giá định lượng ảnh hưởng của thông số này đến các thông số bơm.

ĐỊA KỸ THUẬT – TRẮC ĐỊA KHẢO SÁT THỰC NGHIỆM QUAN HỆ GIỮA MỘT SỐ THÔNG SỐ BƠM CỦA HỖN HỢP BÊ TƠNG VỚI THỂ TÍCH HỒ XI MĂNG THEO THỜI GIAN TS NGUYỄN THẾ DƯƠNG, ThS VŨ VĂN NHÂN Trường Đại học Duy Tân ThS TRẦN KIM NHẬT Công ty Cổ phần Xây dựng CIENCO5 Miền Trung Tóm tắt: Bài báo trình bày kết thực nghiệm đo thơng số bơm số hỗn hợp bê tông thương phẩm bao gồm độ sụt, thông số ma sát bê tơng thành ống thép có xét đến thời gian lưu giữ vữa bê tông Trong nghiên cứu này, thể tích hồ xi măng chọn để khảo sát nhằm đánh giá định lượng ảnh hưởng thông số đến thơng số bơm Kết thí nghiệm cho thấy thể tích hồ có ảnh hưởng lớn đến tính chất lưu biến ma sát, đồng thời tồn ngưỡng thể tích hồ bão hòa Yếu tố thời gian có mặt phụ gia ảnh hưởng đáng kể đến thông số bơm, đặc biệt thông số ngưỡng trượt tiếp xúc Đồng thời, thực nghiệm phép đo thông số ma sát cung cấp thông tin bổ sung quan trọng để đánh giá tính dễ bơm hỗn hợp bê tơng Từ khóa: thơng số bơm, độ sụt, ma sát tiếp xúc, ngưỡng trượt, số nhớt bề mặt, thể tích hồ xi măng Mở đầu Trong thời gian gần đây, nghiên cứu tính cơng tác bê tơng, ngồi việc quan tâm đến yếu tố lưu biến thông qua chủ yếu phép đo độ sụt, số tác giả nước quan tâm việc nghiên cứu tính chất ma sát hỗn hợp bê tông chảy ống bơm cứng thép [1-9] Tính chất ma sát bao gồm ngưỡng trượt bề mặt số nhớt bề mặt, ngưỡng trượt liên quan đến tính chất ì ban đầu bê tông, số nhớt bề mặt liên quan đến tính chất ma sát động, tác động đến vận tốc dịch 52 chuyển hỗn hợp bê tông ống bơm [1,4,5] Các nghiên cứu chủ yếu thực phương pháp thực nghiệm chế tạo, chuẩn hoá thiết bị thực nghiệm Việc nghiên cứu tính chất ma sát phục vụ trực tiếp cho việc đánh giá tính dễ bơm hay khó bơm loại bê tông [2,3], đồng thời phục vụ cho việc đánh giá áp lực cần thiết để bơm bê tông [1,6,7] Thực vậy, phép đo rằng, thông số độ sụt phản ánh cách đầy đủ tính dễ/khó bơm bê tơng Trong số nghiên cứu gần vật liệu địa phương [5,8], tác giả khảo sát nhiều loại cấp phối bê tông khác nhau, thay đổi tỉ lệ nước xi măng, thay đổi thể tích hồ [6], thay đổi tỉ lệ cốt liệu thô [8] rằng, có cấp phối cho thơng số độ sụt hồn tồn nhau, nhiên thơng số ma sát lại chênh lệch lớn Do đó, nghiên cứu này, tác giả tiếp tục khảo sát ảnh hưởng thể tích hồ xi măng, có xét thời gian lưu vữa Thời gian yếu tố quan trọng hỗn hợp bê tơng thương phẩm thông thường trộn trạm trộn, sau dùng xe vận chuyển đến cơng trường Việc vận chuyển nhiều lúc nhiều thời gian, đặc biệt cơng trình thi cơng khu vực thị khu vực có giao thơng khó khăn Thí nghiệm xác định tính tốn thơng số bơm Như trình bày trên, thông số ma sát bao gồm (1) ngưỡng trượt ban đầu τ , sở tính tốn áp lực cần thiết ban đầu piston để đẩy bê tông bắt đầu dịch chuyển ống (2) hệ Tạp chí KHCN Xây dựng – số 2/2016 VẬT LIỆU XÂY DỰNG – MÔI TRƯỜNG số nhớt bề mặt η , đặc trưng cho tính chất tiếp xúc bề mặt bê tông thành ống bơm, thể quan hệ lực bơm vận tốc bơm (lưu lượng bơm) bê tông dịch chuyển ống Hai thông số ma sát bổ sung thêm cho thông số độ sụt giúp thiết kế thành phần cấp phối thiết kế bơm bê tông Các thông số gọi thông số bơm bê tông Ứng suất trượt mặt tiếp xúc bê tông – thành ống bê tơng dịch chuyển tính [15]: τ =τ + ηυ (1) τ (Pa) - ứng suất trượt mặt tiếp xúc, τ0 (Pa) - ngưỡng trượt mặt tiếp xúc, η (Pa.s/m) - số nhớt, υ (m/s) - vận tốc trượt tương đối bê tông thành ống Trong trường hợp bê tơng dòng chảy đều, xác định thơng số τ0 η xác định áp lực bơm lưu lượng bơm tương ứng Trong trường hợp khơng phải dòng chảy đều, thông số tham gia vào công thức xác định áp lực bơm [1] cho biết tính dễ bơm hay khó bơm bê tơng 2.1 Ngun lý thí nghiệm đo thơng số ma sát Ngun lý thí nghiệm, trình tự, thao tác thí nghiệm tính tốn thông số ma sát xử lý kết trình bày kỹ tài liệu [3-5] Ở chúng tơi giới thiệu tóm tắt ngun lý Sự tiếp xúc bê tông thành ống bơm mô lại theo tiếp xúc ống kim loại quay môi trường bê tông Sự quay trục tạo điều khiển máy khuấy học (hình 1) Máy khuấy ghi lại tốc độ quay mô men xoắn tương ứng Tốc độ quay thay đổi theo thời gian điều khiển phần mềm Bê tông đựng thùng chứa có đường kính 30 cm (hình 1) Xi lanh hình trụ thép có đường kính 106 mm, cao 100 mm (hình 1) Các thơng số thiết bị tham khảo dựa sở nghiên cứu tài liệu [3] Kết thí nghiệm thơ xử lý nhanh chóng phần mềm tác giả viết “Pumping parameter calculation” [9] (a) Đầu khuấy học (b) Xi lanh quay thùng (c) Bình chứa đầy bê tông xi lanh chứa, bê tông đổ bình quay với cao độ đủ tiếp xúc với mặt xi lanh Hình Bộ dụng cụ thí nghiệm đo ma sát tiếp xúc bê tơng tươi mặt ống thép (tại phòng thí nghiệm Xây dựng, Đại học Duy Tân) 2.2 Thí nghiệm đo độ sụt Độ sụt hỗn hợp bê tông xác định theo TCVN 3105-93 Dụng cụ đo Abrams, có kích thước 203×102×305mm Phương pháp lấy mẫu chuẩn bị mẫu thử hỗn hợp bê tông theo TCVN 3105:93 Hỗn hợp bê tơng cho vào hình nón làm 03 lớp, lớp 1/3 chiều cao hình nón, lớp đầm 25 lần thép tròn φ16 Rút hình nón theo chiều thẳng đứng, đảm bảo mẫu bê tơng khơng bị xê dịch qua trình rút côn Đợi cho hỗn hợp bê tông sụt, sau bê tông ổn định, đo sụt giảm theo chiều cao so với chiều cao ban đầu Các mẫu cấp phối bê tông kiểm tra độ sụt thời Tạp chí KHCN Xây dựng – số 2/2016 điểm phút; 30 phút; 60 phút 90 phút sau hồn thành cơng tác trộn hỗn hợp bê tơng 2.3 Thí nghiệm mốc thời gian Nghiên cứu tiến hành khảo sát thông số độ sụt thông số ma sát theo thời gian, thời điểm phút; 30 phút; 60 phút 90 phút Để đảm bảo xác, sử dụng đồng hồ bấm giây để xác định mốc thời gian, mốc thời gian ban đầu chọn thời điểm hồn thành cơng tác trộn hỗn hợp bê tơng Hỗn hợp bê tông lưu vữa thùng máy trộn, thùng máy trộn phải che đậy kín để tránh ảnh hưởng gió, nhiệt độ đến hỗn hợp bê tông Trước tiến 53 ĐỊA KỸ THUẬT – TRẮC ĐỊA hành công tác kiểm tra độ sụt phải tiến hành bật máy cho thùng trộn quay thời gian từ đến phút, để đảm bảo hỗn hợp bê tơng thí nghiệm đồng Cấp phối bê tơng thí nghiệm Các cấp phối chế tạo đảm bảo chất lượng quy định tiêu chuẩn quốc gia TCVN 9340-2012 [10] Có 10 loại cấp phối, ký hiệu CP đánh số từ đến 10 (bảng 1) Bảng Các loại cấp phối bê tơng thí nghiệm sử dụng nghiên cứu, tính cho m3 hỗn hợp bê tông Tên cấp phối X N/X N C Đ Phụ gia Vh CP1 420 0,35 147 870 1023 (lít/100 kg X) CP2 420 0,37 155 859 1011 296 993 308 329 CP3 CP4 (kg) 420 168 844 (lít) 287 818 963 0,35 161 836 984 314 460 0,37 170 825 971 323 460 0,40 184 808 951 337 918 360 909 366 900 411 CP6 CP7 CP10 (kg) 189 420 460 CP9 (kg) CP5 CP8 0,40 (lít) 0,45 460 0,45 500 0,40 500 0,50 207 200 250 780 772 765 Vật liệu chế tạo hỗn hợp bê tơng thí nghiệm gồm: Tổng hợp kết thí nghiệm - Xi măng PCB40, nhãn thương mại Kim Đỉnh, đảm bảo yêu cầu theo TCVN 62602009 [12]; Bảng tổng hợp kết thí nghiệm trình bày bảng Bảng trình bày thơng số độ sụt, ngưỡng trượt bề mặt số nhớt bề mặt thời điểm thí nghiệm là: phút, 30 phút, 60 phút 90 phút sau trộn - Cát vàng có mơ đun độ lớn Mdl = 2,9, đảm bảo yêu cầu theo TCVN 7570-2006 [11]; - Đá dăm loại 0,5×1 1×2, đảm bảo yêu cầu theo TCVN 7570-2006 [11]; - Phụ gia Sika Plast 257, hàm lượng 1.0 lít/100 kg xi măng Riêng cấp phối CP10, cấp phối đối chứng không sử dụng phụ gia; - Nước Kết từ bảng biến đổi biểu diễn hình 2, biến đổi ba thơng số theo thời gian, trục tung tỉ lệ thông số thời điểm thí nghiệm sau so với thời điểm ban đầu Trên hình này, hai chuỗi liệu trình bày: liệu thứ trung bình cấp phối từ CP1 đến CP9, cấp phối có phụ gia Bảng Kết thí nghiệm Loại BT Thơng số SN (cm) CP1 CP2 CP3 CP4 CP5 54 τ0 (Pa) η (Pa.s/m) SN (cm) τ0 (Pa) η (Pa.s/m) SN (cm) τ0 (Pa) η (Pa.s/m) SN (cm) τ0 (Pa) η (Pa.s/m) SN (cm) 00 phút 12 Thời gian lưu vữa bê tông 30 phút 60 phút 10,50 8,50 90 phút 61,55 87,42 75,95 100,79 991 16,50 1036 15 1148 13 1324 10 46,24 62,52 49,05 78,35 781 17 829 16 911 15 1152 12,50 36,35 47,66 34,03 61,52 673 21 718 19,5 738 18 959 16 25,77 38,87 27,14 47,29 516 19 560 18 589 16,5 776 14,50 Tạp chí KHCN Xây dựng – số 2/2016 VẬT LIỆU XÂY DỰNG – MÔI TRƯỜNG τ0 (Pa) η (Pa.s/m) SN (cm) CP6 CP7 CP8 CP9 CP10 τ0 (Pa) η (Pa.s/m) SN (cm) τ0 (Pa) η (Pa.s/m) SN (cm) τ0 (Pa) η (Pa.s/m) SN (cm) τ0 (Pa) η (Pa.s/m) SN (cm) τ0 (Pa) η (Pa.s/m) 29,37 41,18 29,77 52,49 572 20 603 19 668 18 825 16 25,95 39,02 27,33 47,92 522 21,5 557 20 593 19 764 17,5 20,74 32,28 23,02 42,03 389 22 475 21 507 20 684 19 20,21 27,73 21,48 39,67 381 22 429 21,5 466 20,5 639 19 18,96 25,51 19,71 36,49 376 396 449 604 48,13 53,52 64,07 98,66 626 648 661 828 Chuỗi liệu thứ hai cấp phối CP10, phụ gia Đối với độ sụt, khơng có phụ gia độ sụt CP10 cm thời điểm sau trộn đồng thời giảm nhanh theo thời gian so với hỗn hợp bê tơng có sử dụng phụ gia (hình 2a) Đối với hỗn hợp có sử dụng phụ gia, nhiều cấp phối thí nghiệm có độ sụt giảm mạnh thời điểm 60 phút đến 90 phút Tương ứng với độ giảm độ sụt tăng số nhớt (hình 2c) Sự tăng thể cấp phối có phụ gia cấp phối khơng có phụ gia Đối với cấp phối từ CP1 đến CP9, quy luật thay đổi trung bình thơng số theo thời gian xấp xỉ đường bậc với hệ số tương quan R2 gần Tuy nhiên, thông số ngưỡng trượt (hình 2b), quan sát thấy có khác biệt hỗn hợp sử dụng phụ gia không sử dụng phụ gia (CP10) Ngưỡng trượt hỗn hợp không sử dụng phụ gia tăng dần theo thời gian, ngưỡng trượt hỗn hợp sử dụng phụ gia lít/100 kgX quan sát thấy có xu hướng tăng thời điểm 30 phút, giảm thời điểm 60 phút sau tăng lại thời điểm 90 phút Sự biến đổi giải thích tác dụng theo thời gian phụ gia, thời điểm 60 phút thời điểm mà phụ gia có tác dụng mạnh làm giảm sức kháng trượt tĩnh hỗn hợp Thông số ngưỡng trượt ban đầu hỗn hợp nhân tố đặc trưng cho độ ì ban đầu bê tông thành ống thép, ảnh hưởng đến lực đẩy ban đầu cần thiết để bê tông bắt đầu chuyển động ống bơm, tức ảnh hưởng đến áp lực bơm ban đầu Khi bê tơng dịch chuyển số nhớt bề mặt lại thông số ảnh hưởng định đến lưu lượng bơm có lực đẩy cố định Sự thay đổi ngưỡng trượt khác với quy luật thay đổi độ sụt cho thấy sử dụng thơng số độ sụt khơng phản ánh hết tính dễ/khó bơm bê tơng định lượng áp lực bơm cần thiết Hình Thay đổi thông số bơm theo thời gian (a) Đột sụt (b) Ngưỡng trượt (c) Hằng số nhớt bề mặt Tạp chí KHCN Xây dựng – số 2/2016 55 ĐỊA KỸ THUẬT – TRẮC ĐỊA Hình Thay đổi thông số bơm theo thời gian (a) Đột sụt (b) Ngưỡng trượt (c) Hằng số nhớt bề mặt Nếu biểu diễn tất thông số bảng mối quan hệ độ sụt số nhớt bề mặt, kết hình Từ kết hình 3, xấp xỉ quan hệ độ sụt số nhớt phương trình xu hướng (thể biểu đồ), y biểu thị giá trị η , x biểu thị độ sụt R2 hệ số tương quan thể tính xác đường xu hướng so với điểm thực nghiệm Hệ số xác định R2 gần tức phương trình xu hướng mơ tả xác điểm thực nghiệm, hay nói điểm thí nghiệm tập trung sát xung quanh đường xấp xỉ Từ kết luận mối quan hệ không phụ thuộc vào yếu tố thời gian khảo sát) nên thay đổi độ sụt gây thay đổi đáng kể ngưỡng trượt Ví dụ thực tế phép đo độ sụt cho phép sai số ±2 cm sai số kéo theo sai số thơng số η tính từ phương trình hình ±116 Pa.s/m Các thông tin quan hệ hình có ý nghĩa quan trọng việc ước lượng giá trị số nhớt bề mặt ngưỡng trượt biết giá trị độ sụt Tuy nhiên mối quan hệ chưa khẳng định cho tất trường hợp khác Cần thiết phải kiểm chứng thêm thí nghiệm hỗn hợp bê tông khác cần ý sử dụng thiết kế chi tiết Thực vậy, tồn điểm cục mà với độ sụt có nhiều giá trị η tương ứng, ví dụ độ sụt SN = 19.0 cm, thay đổi η ghi nhận từ 507 đến 604 Pa.s/m Hơn nữa, ý thông số η trục tung có biên độ lớn, từ 400 gần 1400 Pa.s/m (đối với bê tơng miền Hình biểu thị mối quan hệ thông số bơm thể tích hồ xi măng theo thời gian Sự tăng, giảm thông số độ sụt diễn nhanh thể tích hồ thay đổi từ 280 đến 330 ( l /1m3 bê tông) Đến ngưỡng này, thay đổi thông số bơm diễn chậm tăng thể tích hồ Nghĩa có thể tích hồ “bão hòa” mà đó, việc tăng có tác dụng Kết tính tốn cho thấy, theo thời gian, Vh lớn suy giảm độ sụt theo thời gian giảm Trong phạm vi thí nghiệm nghiên cứu, cấp phối bê tơng có Vh lớn 330 ( l /1m3 bê tông), độ sụt hỗn hợp bê tông thời điểm 60 phút 90 phút trì lớn (SN lớn 17,5cm) 56 Ảnh hưởng thể tích hồ xi măng, hàm lượng xi măng thời gian 5.1 Ảnh hưởng thể tích hồ xi măng Thể tích hồ xi măng đóng vai trò quan trọng tính dễ dịch chuyển hỗn hợp bê tơng ống bơm Đại lượng có ảnh hưởng rõ nét đến thơng số bơm Tạp chí KHCN Xây dựng – số 2/2016 ĐỊA KỸ THUẬT – TRẮC ĐỊA Hình Quan hệ thơng số bơm thể tích hồ xi măng V h ( l /1m3 bê tông) (a) Độ sụt; (b) Ngưỡng trượt; (c) Hằng số nhớt bề mặt Đối với thông số ngưỡng trượt, hình 4b cho thấy thơng số giảm nhanh có xu hướng với số nhớt bề mặt (hình 4c) Sự giảm giảm thể tích hồ 330 lít Độ sụt tăng thơng số ma sát có xu hướng giảm thể tích hồ xi măng tăng lên, điều logic thể tích hồ xi măng tăng lên tức màng vữa bao bọc cốt liệu dày hơn, giúp cho hạt cốt liệu dễ trượt lên hỗn hợp bê tơng dễ trượt lòng ống bơm, ma sát bê tông ống bơm giảm Khi thể tích hồ xi măng thấp (dưới 290 l /1m3 bê tông) thông số ma sát loại bê tơng bơm thí nghiệm đo có giá trị lớn (cấp phối CP1, τ từ 61,55 đến 100,79 Pa; η từ 991 đến 1324 Pa.s/m), tức hỗn hợp bê tơng khó bơm Khi thể tích hồ xi măng tăng đến 360 l /1m3 bê tông, lúc giá trị thông số ma sát đo giảm nhiều (cấp phối CP9, τ từ Tạp chí KHCN Xây dựng – số 2/2016 21,62 đến 48,12Pa ; η từ 477 đến 787 Pa.s/m), so với hỗn hợp bê tơng tích hồ xi măng thấp Vh < 290 l (cấp phối CP1) khác biệt tỉ lệ thông số τ η 64 74% 54 - 62% Như thấy thể tích hồ xi măng V h có tác động đến thay đổi τ lớn so với thay đổi thông số η Mặt khác, kết thí nghiệm cho thấy rằng, có ngưỡng bão hòa thể tích hồ từ trở đi, việc tăng thể tích hồ khơng tác dụng làm giảm ma sát Cụ thể trường hợp này, thể tích hồ V h =340 l coi ngưỡng bão hòa sau đó, biến đổi thơng số ma sát khơng đáng kể Như thấy thể tích hồ xi măng đủ lớn để tạo màng vữa đủ dày để bao bọc hạt cốt liệu, giúp hạt cốt liệu dễ dàng chuyển động, trượt thành ống bơm tăng thêm thể tích hồ xi măng khơng phải giải pháp hiệu để giảm ma sát bê tông với thành ống bơm 5.2 Ảnh hưởng hàm lượng xi măng 57 ĐỊA KỸ THUẬT – TRẮC ĐỊA Hình Quan hệ thơng số bơm thể tích hồ xi măng (a) Ngưỡng trượt (b) Hằng số nhớt bề mặt có xét đến hàm lượng xi măng (minh họa cho thời điểm phút 30 phút) Biểu đồ hình thể quan hệ thơng số bơm thể tích hồ xi măng theo yếu tố hàm lượng xi măng, thấy hai hàm lượng xi măng nghiên cứu (420 kg 460 kg X/1m3 bê tông) dường ảnh hưởng không nhiều đến tính chất lưu biến ma sát hỗn hợp bê tơng mà thể tích hồ Ở hình 5(a) 5(b), xét liệu thí nghiệm hai thời điểm phút 30 phút Nhận thấy đường có giá trị xi măng cao nằm (tức với thể tích hồ hàm lượng xi măng nhiều làm cho bê tông dễ bơm hơn) Tuy nhiên ta thấy khác không nhiều giá trị Xu hướng biến đổi ngưỡng trượt bề mặt gần theo thể tích hồ, khơng hàm lượng xi măng Kết luận Trong nghiên cứu này, máy khuấy điện tử sử dụng để thực phép đo thông số ma sát, đồng thời thông số độ sụt đo Abram truyền thống Thí nghiệm theo thời gian từ sau trộn đến thời điểm 90 phút, thời điểm mà bê tông lưu giữ trình vận chuyển từ trạm trộn đến công trường Qua nghiên cứu 10 cấp phối, xét mốc thời gian, xét góc độ thay đổi thể tích hồ xi măng hàm lượng xi măng, có xét đến yếu tố phụ gia, rút số kết luận sau: 58 a Việc tăng thể tích hồ xi măng làm giảm đáng kể ma sát hỗn hợp bê tông với thành ống bơm Có ngưỡng bão hòa thể tích hồ mà từ đó, việc tăng thể tích hồ khơng làm giảm ma sát thành b Thời gian có tác động mạnh đến thông số độ sụt, ma sát với quy luật khó xác định, thay đổi thơng số ma sát khác với biến đổi thông số độ sụt theo thời gian có thêm yếu tố phụ gia Như thơng số độ sụt khơng đủ để đánh giá tính dễ bơm bê tông c Hàm lượng xi măng, nhân tố chủ yếu tạo nên thể tích hồ với nước yếu tố chủ yếu làm suy giảm ma sát hỗn hợp bê tông với thành ống bơm d Một vài gợi ý rút cho việc thiết kế cấp phối bê tông bơm sau: - Đối với cấp phối hỗn hợp bê tông không yêu cầu cao cường độ, giải pháp hợp lý để làm giảm thông số ma sát điều chỉnh N/X theo hướng tăng dần - Đối với hỗn hợp bê tơng có u cầu cao cường độ, giải pháp hợp lý để làm giảm thông số ma sát tăng hàm lượng xi măng kết hợp với việc tăng tỉ lệ N/X mức độ vừa phải Lời cảm ơn: Bài báo thực khuôn khổ đề tài NCKH cấp Bộ, theo định số 238/QĐ-BGDĐT ngày 21/01/2016 Các tác giả xin bày tỏ cảm ơn chân thành Tạp chí KHCN Xây dựng – số 2/2016 ĐỊA KỸ THUẬT – TRẮC ĐỊA Identified Tribological Parameters Advances in TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Kaplan, Denis (2000), Pompage des Bétons (Bơm bê tông – Tiếng Pháp), Etudes et recherches des laboratoires des Ponts et Chaussées, vol 36 ISBN : 2-7208-2010-5 [2] Chapdelaine, Fédéric (2007), Étude fondamentale et pratique sur le pompage du béton ( Luận văn Tiến sỹ), Faculté des études supérieures de l'Université Laval, Canada [3] T.T Ngo, (2009), Influence de la composition Materials Science and Engineering Volume 2014, http://dx.doi.org/10.1155/2014/503850 [7] Dimitri Feys, Kamal H Khayat, Aurelien PerezSchell, Rami Khatib (2005), Prediction of pumping pressure by means of new tribometer for highly-workable Concrete concrete, Composites, Volume Cement 57, and March, Pages 102-115, ISSN 0958-9465 des bétons sur les paramètres de pompage et [8] Vũ Văn Nhân, Nguyễn Thế Dương (2015), Ảnh validation d’un modèle de prévision de la hưởng tỉ lệ cốt liệu đến tính chất ma sát constrainte visqueuse (Luận văn Tiến sỹ), bê tông thành ống bơm theo thời gian, Laboratoire de Mécanique et Matériaux du Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng - Génie Civil (L2MGC), Universite de Cergy – Viện KHCN Xây dựng, số (171), ISSN 1859- Pontoise, France 1566, 48-56p [4] T.T Ngo, E.H Kadri, R Bennacer, F Cussigh [9] Nguyễn Thế Dương (2015), Phần mềm (2010), Use of tribometer to estimate interface “Pumping Parameters Calculation” tính tốn friction and concrete boundary layer composition thông số ma sát bê tông tươi - thành ống during the fluid concrete pumping, Construction thép, Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Duy Tân (2) and Building Materials, Volume 24, Issue 7, 15, tháng 6, trang 69-75 July, Pages 1253-1261, ISSN 0950-0618 [10] TCVN 9340:2012, Hỗn hợp bê tông trộn sẵn – [5] Đỗ Vũ Thảo Quyên, Nguyễn Thế Dương, Huỳnh Quốc Minh Đức, Phan Đình Thoại (2004) Thí nghiệm đo thơng số ma sát tiếp xúc bê tông thành ống bơm Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Duy Tân,tháng 11, trang 70-75 [6] Chanh-Trung Ngo, Abdelhak Mai, El-Hadj Kaci, thu, Tiêu chuẩn Việt Nam [11] TCVN 7570 : 2006 Cốt liệu cho bê tông vữa - yêu cầu kỹ thuật [12]TCVN 6260 : 2009 Xi măng poóc lăng hỗn hợp Kadri, Tien-Tung and Mustapha Yêu cầu đánh giá chất lượng nghiệm Riche - yêu cầu kỹ thuật (2004) Estimation of the Pumping Pressure Ngày nhận bài:01/7/2016 from Concrete Composition Based on the Ngày nhận sửa lần cuối: 30/5/2016 Tạp chí KHCN Xây dựng – số 2/2016 59 ... 56 Ảnh hưởng thể tích hồ xi măng, hàm lượng xi măng thời gian 5.1 Ảnh hưởng thể tích hồ xi măng Thể tích hồ xi măng đóng vai trò quan trọng tính dễ dịch chuyển hỗn hợp bê tơng ống bơm Đại lượng... nữa, ý thông số η trục tung có biên độ lớn, từ 400 gần 1400 Pa.s/m (đối với bê tông miền Hình biểu thị mối quan hệ thơng số bơm thể tích hồ xi măng theo thời gian Sự tăng, giảm thông số độ sụt... thể tích hồ xi măng khơng phải giải pháp hiệu để giảm ma sát bê tông với thành ống bơm 5.2 Ảnh hưởng hàm lượng xi măng 57 ĐỊA KỸ THUẬT – TRẮC ĐỊA Hình Quan hệ thơng số bơm thể tích hồ xi măng (a)