Nghiên cứu xác định giới hạn phạm vi nền chịu ảnh hưởng của tải trọng truyền từ đập vòm

Bài viết Nghiên cứu xác định giới hạn phạm vi nền chịu ảnh hưởng của tải trọng truyền từ đập vòm được thực hiện nghiên cứu ảnh hưởng của độ cứng của nền, các tải trọng, kích thước đập và hình dạng mặt cắt ngang tới phân bố ứng suất và biến dạng của đập và nền. Mời các bạn cùng tham khảo.

NGHIÊN CỨU XÁC ĐỊNH GIỚI HẠN PHẠM VI NỀN CHỊU ẢNH HƯỞNG CỦA TẢI TRỌNG TRUYỀN TỪ ĐẬP VÒM ThS HỒ SỸ TÂM KS NGUYỄN HỒNG LONG Tóm tắt: Bài báo nghiên cứu ảnh hưởng độ cứng nền, tải trọng, kích thước đập hình dạng mặt cắt ngang tới phân bố ứng suất biến dạng đập Từ kết tính tốn cho nhiều dạng đập vòm, kích thước khác nhau, đập có độ cứng khác tác giả đề xuất phạm vi cần phải xét đến tính tốn ứng suất biến dạng đập vòm Tổng quan Đập vòm cơng trình ngăn nước có dạng cong, làm việc theo nguyên lý vòm nhằm chuyển toàn áp lực nước mặt thượng lưu vào hai bên bờ Nhờ nguyên lý mà ứng suất thân vòm chủ yếu ứng suất nén, tận dụng tối đa khả chịu lực bê tông, dẫn đến khối lượng xây dựng nhỏ, giảm chi phí xây dựng Bên cạnh đó, đập vòm có hình dáng đẹp, tính thẩm mỹ cao, số đập vòm trở thành địa điểm du lịch tiếng Đập vòm sử dụng nhiều giới, nhiên với Việt Nam nghiên cứu áp dụng vài năm trở lại Ngoài đập Nậm Chiến (tỉnh Sơn La, cao 135m) xây dựng vài cơng trình khác đưa vào phương án so sánh (Nậm Ngần, Huội Quảng) Với đập vòm, đặc biệt đập vòm cao, phần tải trọng lớn truyền xuống vai đập Bên cạnh đó, chiều dày đáy đập nhỏ, tác dụng áp lực nước hồ chứa, đập hai bên bờ chịu tác động dòng thấm có gradien lớn Trong trường hợp khơng đủ chắn nguyên nhân biến dạng, điều dẫn đến võng xuống nền, kéo theo biến dạng lớn đập Tùy loại đập vòm khác mà tải trọng tác dụng lên đập vòm truyền phần xuống đáy đập phần sang hai vai đập, với đập vòm trọng lực (áp dụng cho mặt cắt thung lũng hình chữ U hình thang) tải trọng tác dụng vào vòm truyền xuống đáy đập tương đối lớn, ngược lại với đập vòm mỏng (thường áp dụng cho địa hình dạng hình chữ V 36 rộng hẹp) tải trọng chủ yếu truyền vào hai vai đập Do đặc điểm nói nên nhìn chung khơng có giới hạn cụ thể phạm vi cho việc phân tÝch ứng suất biến dạng đập vòm có kể đến làm việc Vì vậy, việc nghiên cứu ảnh hưởng độ cứng tới ứng suất biến dạng khơng gian đập vòm cần thiết nhằm phạm vi chịu ảnh hưởng tải trọng tương ứng với loại đập vòm, để đảm bảo kết phân tích xác mà khối lượng tính tốn nhỏ Phương pháp phân tích ứng suất đập vòm Có nhiều phương pháp phân tích ứng suất đập vòm, từ phương pháp đơn giản phương pháp ống tròn thành mỏng, hay phương pháp vòm đơn đến phương pháp tương đối phức tạp phương pháp dầm – vòm có kể đến tính khơng gian vòm Các phương pháp có nhược điểm chung chưa phản ánh đủ điều kiện làm việc vòm, đặc biệt chưa xét đến làm việc đồng thời đËp Ngày nay, nhờ phát triển mạnh mẽ mơ hình số máy tính điện tử nên phương pháp phần tử hữu hạn (PTHH) ứng dụng nhiều nhiều lĩnh vực kỹ thuật Việc phân tích ứng suất biến dạng đập vòm thực nhờ phần mềm tính tốn kết cấu thương mại hố SAP2000, Ansys… Việc sử dụng phương pháp PTHH cho phép người tính tốn mơ tả phân tích q trình làm việc đồng thời đập vòm với kết có độ xác cao Để tính tốn kết cấu nói chung theo phương pháp PTHH, người ta phân chia kết cấu liên tục thành số hữu hạn miền – gọi phần tử (ký hiệu Ve) Các phần tử xem nối với số điểm xác định bề mặt cạnh phần tử – gọi điểm nút Thông thường hàm xấp xỉ biểu diễn trị số hàm điểm nút, có trị số đạo hàm điểm nút Hình dạng phần tử lựa chọn cho có khả xấp xỉ sát hình dạng mặt biên miền tính tốn Với tốn đập vòm dạng tốn khơng gian, người tính lựa chọn phần tử mặt 10 nút cho phần tử Sau phân chia miền tính tốn thành số hữu hạn phần tử, phạm vi phần tử ta cần giả thiết dạng phân bố xác định hàm cần tìm (gọi hàm xấp xỉ) chẳng hạn chuyển vị, ứng suất chuyển vị ứng suất Các hệ số hàm gọi thống số Ở phương pháp PTHH, hàm xấp xỉ thường biểu diễn qua trị số hàm trị số đạo hàm điểm nút phần tử Chẳng hạn hàm cần tìm chuyển vị hệ số xấp xỉ xác định nhờ chuyển vị (chuyển vị thẳng chuyển vị góc xoay) đạo hàm chuyển vị điểm nút phần tử Như hệ số hàm xấp xỉ ln có ý nghĩa vật lý xác định dễ thoả mãn điều kiện biên tốn Đó ưu điểm bật phương pháp PTHH so với phương pháp xấp xỉ khác Tuỳ theo ý nghĩa hàm xấp xỉ, toán kết cấu người ta phân loại mơ hình: Mơ hình tương thích; mơ hình cân mơ hình hỗn hợp Trong tính tốn đây, tác giả sử dụng mơ hình tương thích, mơ hình sử dụng để xây dựng phần mềm tính tốn Giới hạn phạm vi nghiên cứu - Các hình thức đập vòm: vòm trọng lực áp dụng cho mặt cắt ngang thung lũng hình chữ U; vòm trọng lực áp dụng cho mặt cắt ngang thung lũng hình thang; vòm mỏng cong hai chiều áp dụng cho mặt cắt ngang thung lũng hình chữ V rộng vòm mỏng cong hai chiều áp dụng cho mặt cắt ngang thung lũng hình chữ V hẹp (bảng 1) - Độ cứng nền, đập: tính tốn với mơ hình có độ cứng khác xác định theo tỷ số Eđ/En = 10; 1; 0.1 Trong đó, Eđ mơ đun đàn hồi vật liệu làm đập lấy theo mô đuyn bê tông có R = 20 – 30 (bảng 1) Ngồi báo tính tốn cho trường hợp khơng kể đến ảnh hưởng (coi chân đập ngàm cứng) - Chiều cao đập: khảo sát với nhiều độ cao đập khác lựa chọn phù hợp cho hình thức đập vòm (bảng 1) - Phạm vi nền: báo tính tốn với phạm vi sau: Lt = 1.5H; Lh = 2H; T = 1.5H; S = 1.5H (trong đó: kích thước thể hình 1) - Tổ hợp tải trọng: báo dừng lại nghiên cứu ảnh hưởng trọng lượng thân đập áp lực nước thượng lưu, chưa kể đến yếu tố động đất chênh lệch nhiệt độ Hình Kích thước sơ đồ tính tốn 37 Bảng Các thơng số tính tốn 2.5 0.25 III Chữ V Cong rộng chiều 0.15 IV Chữ V Cong hẹp chiều 0.5 0.08 V Chữ U Trọng lực 0.5 VI Hình thang Trọng lực 2.5 0.25 VII Chữ V Cong rộng chiều 0.15 0.5 0.08 VII Chữ V Cong I hẹp chiều IX Chữ U Trọng lực 0.5 X Hình thang Trọng lực 2.5 0.25 XI Chữ V Cong rộng chiều 0.15 XII Chữ V Cong hẹp chiều 0.5 0.08 (m) (m) (m) (m) (m) 120 200 280 75 150 225 30 70 130 15 35 65 120 200 280 75 150 225 30 70 130 15 35 65 120 200 280 75 150 225 30 70 130 15 35 65 30 50 70 30 60 90 30 70 130 30 70 130 30 50 70 30 60 90 30 70 130 30 70 130 30 50 70 30 60 90 30 70 130 30 70 130 15 25 35 7.5 15 22.5 4.5 10.5 19.5 2.4 5.6 10.4 15 25 35 7.5 15 22.5 4.5 10.5 19.5 2.4 5.6 10.4 15 25 35 7.5 15 22.5 4.5 10.5 19.5 2.4 5.6 10.4 45 75 105 45 90 135 45 105 195 45 105 195 45 75 105 45 90 135 45 105 195 45 105 195 45 75 105 45 90 135 45 105 195 45 105 195 60 100 140 60 120 180 60 140 260 60 140 260 60 100 140 60 120 180 60 140 260 60 140 260 60 100 140 60 120 180 60 140 260 60 140 260 45 75 105 45 90 135 45 105 195 45 105 195 45 75 105 45 90 135 45 105 195 45 105 195 45 75 105 45 90 135 45 105 195 45 105 195 45 75 105 45 90 135 45 105 195 45 105 195 45 75 105 45 90 135 45 105 195 45 105 195 45 75 105 45 90 135 45 105 195 45 105 195 T/m3 T/m3 n 0.30 Trọng lực (m) En đ 0.30 Hình thang (m) Eđ 0.30 II S 3.00E+05 0.5 T 3.00E+06 Lh 3.00E+07 Trọng lực Lt 0.20 Chữ U B 0.20 I H 0.20 m 3.00E+06 n 3.00E+06 L Loại vòm 3.00E+06 MC TT ngang sông Trường hợp TT A1E1H1 A1E1H2 A1E1H3 B1E1H1 B1E1H2 B1E1H3 C1E1H1 C1E1H2 C1E1H3 D1E1H1 D1E1H2 D1E1H3 A1E1H1 A1E1H2 A1E1H3 B1E1H1 B1E1H2 B1E1H3 C1E1H1 C1E1H2 C1E1H3 D1E1H1 D1E1H2 D1E1H3 A1E1H1 A1E1H2 A1E1H3 B1E1H1 B1E1H2 B1E1H3 C1E1H1 C1E1H2 C1E1H3 D1E1H1 D1E1H2 D1E1H3 Ghi chú: Các kích thước ký hiệu hình 1, n = L/H m = B/H Quá trình tính tốn - Lựa chọn phần mềm tính tốn: Hiện thị trường có nhiều phần mềm thương mại phổ biến phục vụ cho việc phân tích kết cấu cơng trình xây dựng, phần mềm xây dựng sở phương pháp phần tử hữu hạn Do tính chất bất định hình dạng tải trọng đập vòm nên phần mềm Ansys lựa chon hợp lý Phần mềm Công ty phần 38 mềm Ansys Hoa Kỳ phát triển, gói phần mềm mạnh dựa phương pháp phần tử hữu hạn để mô ứng xử hệ vật lý chịu tác động loại tải trọng khác Trong thiết kế, phần mềm Ansys liên kết với phần mềm thiết kế mô hình hình học 2D, 3D để phân tích trường ứng suất, biến dạng, trường nhiệt độ, tốc độ dòng chảy, xác định độ mòn, mỏi phá hủy chi tiết Nhờ việc xác định đó, tìm thơng số tối ưu cho cơng nghệ chế tạo Ansys cung cấp phương pháp giải tốn với nhiều mơ hình vật liệu khác nhau: đàn hồi tuyến tính, đàn hồi phi tuyến, đàn dẻo, đàn nhớt, dẻo, dẻo nhớt, chảy dẻo, vật liệu siêu đàn hồi, siêu dẻo, chất lỏng chất khí Hình Mơ hình PTHH vòm trọng lực - Xây dựng mơ hình phần tử hữu hạn: +) Xây dựng mơ hình hình học kết cấu phần mềm Mechanical Desktop; +) Lựa chọn phần tử: sử dụng phần tử tứ diện 10 nút; +) Khai báo vật liệu: sử dụng mơ hình đàn hồi tuyến tính; +) Chia lưới phần tử: chia lưới phần tử tự động có khống chế độ mịn, khống chế theo đường mặt; - Gán tải trọng điều kiện biên: +) Biên liên kết ngàm trượt; +) Áp lực nước khai báo hàm phụ thuộc vào cao trình tính tốn (trục Z) N = (H-{Z})*9.81, với chiều từ ngồi vào phương vng góc với mặt tiếp xúc điểm tính tốn; +) Trọng lượng thân áp dụng cho đập - Phân tích kết cấu: Lựa chọn kiểu tốn: phân tích tĩnh (static) - Xuất kết quả: +) Kết tính tốn cần quan tâm ứng suất S1; S2; S3; Sz chuyển vị tổng D Các giá trị thể giá trị số theo bảng biểu biểu đồ màu theo dạng đường đẳng ứng suất, đẳng biến dạng; +) Kết tính tốn hiển thị theo dạng ngun khối khơng gian toán xác định cho mặt phẳng làm việc bất kỳ; +) Tổng hợp kết tính tốn thể dạng bảng biểu có kể đến quan hệ với đặc trưng hình học đập khác Kết tính tốn nhận xét Ảnh hưởng tải trọng vòm tới ứng suất biến dạng - Giá trị ứng suất đáy vòm giảm dần theo chiều sâu nền, nhiên tốc độ giảm khác ứng với loại đập vòm (bảng 2) Bảng Kết tính tốn ứng suất đáy đập vòm trọng lực m = 0.25 S R/H B1E1H1 B1E1H2 B1E1H3 S R/H B1E1H1 B1E1H2 B1E1H3 S R/H B1E1H1 B1E1H2 B1E1H3 0.0 222.6 860.5 1015 0.0 88.5 267.8 286.8 0.0 67.0 132.4 188.6 Ứng suất S1max 0.25 0.5 1.0 96.2 17.9 5.4 226.9 47.1 11.4 268.6 59.4 29.2 Ứng suất S2max 0.25 0.5 1.0 22.9 3.1 1.5 70.7 14.9 9.7 75.3 14.2 10.3 Ứng suất S3max 0.25 0.5 1.0 16.9 0.6 -1.4 34.6 5.9 -1.0 48.9 7.2 1.1 1.5 3.0 11.4 18.5 0.0 -182.4 -284.1 -536.1 1.5 -0.5 0.8 3.0 0.0 -198.0 -385.8 -846.3 1.5 -3.5 -2.5 -1.1 0.0 -910.1 -1677.0 -3714.0 Ứng suất S1min 0.25 0.5 1.0 -27.0 -6.5 -9.2 -43.2 -18.5 -17.9 -79.5 -20.6 -16.4 Ứng suất S2min 0.25 0.5 1.0 -53.5 -16.1 -14.8 -110.9 -49.0 -28.2 -221.9 -64.2 -46.9 Ứng suất S3min 0.25 0.5 1.0 -264.2 -146.6 -72.9 -498.4 -316.7 -133.7 -1019.1 -362.4 -173.9 1.5 -10.0 -18.1 -31.7 1.5 -19.3 -43.9 -53.2 1.5 -58.0 -104.3 -145.0 39 Với vòm trọng lực (m = 0.5), giá trị ứng suất điểm có độ sâu 0.5H so với ứng suất lớn đáy đập khoảng 10 - 20%; với m = 0.25, trị số tương ứng – 10% Với vòm cong hai chiều (m = 0.15), giá trị ứng suất điểm có độ sâu 0.5H so với ứng suất lớn đáy đập khoảng - 6%; với m = 0.08, trị số tương ứng 0.5 – 4% Từ kết cho thấy, chiều sâu ảnh hưởng phụ thuộc vào hình thức đập vòm, cụ thể vòm mỏng mức độ ảnh hưởng xuống đập Nếu lấy giới hạn mức độ ảnh hưởng ứng suất 5% phạm vi đáy đập thay đỉi từ 0.5H (ứng với vòm mỏng) đến 1H ứng với vòm trọng lực Bảng Chuyển vị lớn điểm đáy đập theo chiều sâu (m) R/H Dmax Dmax Dmax 0.25 0.5 1.5 D1E3H1 5.82E-06 3.37E-06 1.60E-06 6.60E-07 3.00E-07 D1E3H2 4.28E-05 2.49E-05 1.20E-05 6.00E-06 2.00E-06 D1E3H3 1.11E-04 6.95E-05 4.20E-05 1.60E-05 5.00E-06 S1max R/H 1200 -100 0.5 1.5 1000 B1E1H1 800 B1E1H2 600 B1E1H3 400 200 -200 B1E1H1 -300 B1E1H2 -400 B1E1H3 -500 R/H 0.5 1.5 S2max 350 300 250 200 B1E1H1 150 100 50 -50 -600 S1min B1E1H2 B1E1H3 R/H 0.5 1.5 -100 -200 -300 -400 -500 -600 -700 -800 -900 S2min R/H 0.5 B1E1H2 B1E1H3 200 -500 R/H 0.5 1.5 -1000 150 100 50 B1E1H1 -1500 B1E1H1 B1E1H2 -2000 B1E1H2 B1E1H3 -2500 B1E1H3 -3000 -3500 R/H 0.5 1.5 -4000 S3min Hình Biểu đồ ứng suất đáy đập theo chiều sâu 40 B1E1H1 S3max -50 1.5 Dmax 2.00E-02 1.80E-02 1.60E-02 1.40E-02 1.20E-02 1.00E-02 8.00E-03 6.00E-03 4.00E-03 2.00E-03 0.00E+00 B1E1H1 B1E1H2 B1E1H3 R/H 0.5 1.5 Hình Chuyển vị tổng đáy đập - Chuyển vị tổng tải trọng vòm giảm dần theo chiều sâu mức độ giảm khơng lớn thực tế giá trị chuyển vị điểm đáy đập nhỏ Vì theo tác giả, khó đánh giá phạm vi ảnh hưởng tải trọng đập xuống theo điều kiện chuyển vị Dưới số ví dụ kết tính toán chuyển vị lớn đáy đập a) Chuyển vị tổng có xét ảnh hưởng - Giá trị ứng suất chuyển vị hai vai đập giảm dần theo chiều rộng vai đập, nhiên tốc độ giảm khác ứng với loại đập, loại ứng suất (bảng 2) Giá trị ứng suất S2 giảm mạnh phạm vi vai đập rộng ra, đặc biệt phạm vi 0.5H (giảm 90%), giá trị ứng suất S1 lại giảm với mức vừa phải 40% Cùng chiều cao đập, giá trị ứng suất lớn S2max vai đập vòm trọng lực ½ giá trị ứng suất lớn vòm mỏng, giá trị ứng suất lớn S3 ngược lại, S1 th× xấp xỉ Nhìn chung, bên vai đập, giá trị ứng suất chuyển vị không thay đổi theo chiều cao H đập vòm mà thay đổi theo chiều dài dây cung L b) Chuyển vị tổng không xét ảnh hưởng Dmax 2.00E-02 1.80E-02 1.60E-02 1.40E-02 1.20E-02 1.00E-02 8.00E-03 6.00E-03 4.00E-03 2.00E-03 0.00E+00 B1E1H1 B1E1H2 B1E1H3 R/H c) Ứng suất S1 có xét ảnh hưởng 0.5 1.5 d) Ứng suất S1 không xét ảnh hưởng 41 e) Ứng suất S2 có xét ảnh hưởng f) Ứng suất S2 không xét ảnh hưởng g) Ứng suất S3 có xét ảnh hưởng h) Ứng suất S3 không xét ảnh hưởng Hình Phân bố ứng suất chuyển vị theo mặt cắt đứng vòm hai tổ hợp Ứng suất biến dạng đập vòm trường hợp có khơng xét ảnh hưởng - Trường hợp đập vòm khơng kể đến ảnh hưởng nền: Chuyển vị tổng lớn với đập vòm khơng kể đến ảnh hưởng đỉnh vòm nằm chiều cao 2H/3 đập (hình a) Ứng suất S1, S2, S3 nhỏ xuất mép chân đập phía thượng lưu bụng vòm (phía hạ lưu), giá trị lớn lại xuất mép chân đập phía hạ lưu lưng vòm - Trường hợp đập vòm có kể đến ảnh hưởng nền: Chuyển vị tổng lớn với đập vòm có xét đến ảnh hưởng đỉnh vòm nằm 42 chiều cao đập Giá trị chuyển vị tổng lớn vòm có kể đến ảnh hưởng cao vòm khơng xét đến ảnh hưởng khoảng từ – 10 lần, điều cho thấy ảnh hưởng đập tới biến dạng đập vòm lớn Về bản, thành phần ứng suất S1, S2, S3 phân bố trường hợp không xét đến ảnh hưởng nền, nhiên với vùng chứa ứng suất lớn chân đập có dịch chuyển vào đập trị số thay đổi theo độ cứng Cụ thể, cứng giá trị ứng suất giảm tiệm cận với giá trị ứng suất không xét đến ảnh hưởng Kết luận kiến nghị Trong giới hạn phạm vi nghiên cứu ảnh hưởng độ cứng đến ứng suất - biến dạng đập vòm rút kết luận sau: 1) Giới hạn chiều sâu chịu ảnh hưởng tải trọng từ đập vòm truyền xuống thay đổi theo chiều dày tương đối (m) đập vòm biến đổi khoảng từ 1H (đối với vòm trọng lực) đến 0.5H (đối với vòm mỏng) 2) Giới hạn chiều rộng vai đập chịu ảnh hưởng tải trọng truyền từ đập vòm sang vừa phụ thuộc vào chiều cao đập H, vừa phụ thuộc vào chiều rộng lòng sơng L Phạm vi ảnh hưởng thay đổi từ 1L (đối với vòm trọng lực) đến 1H (đối với vòm mỏng) 3) Khi khơng xét đến ảnh hưởng (coi tuyệt đối cứng) giá trị ứng suất biến dạng thân đập giảm xuống Vì việc thiết kế đập không xét đến ảnh hưởng khơng đảm bảo an tồn 4) Để có kết đầy đủ hơn, cần mở rộng phạm vi nghiên cứu tổ hợp tải trọng có xét đến động đất biến đổi nhiệt độ, yếu tốt nhạy cảm trạng thái ứng suất – biến dạng đập vòm Tài liệu tham khảo: [1] Historical Development of Arch Dams: from cut-stone archs to morden concrete designs; H Chanson and D.P James; Dept of Civil Engineering, The University of Queensland; Institution of Engineering, Australia 2002 [2] Historical Development of Arch Dams in Australia: from advanced designs to engineering failures; H Chanson, Senior Lecturer; Dept of Civil Engineering, The University of Queensland and D Patrick James, Environment Consultant; Patrick James & Associates, 5/2 Hardie Street, Neutral Bay NSW 2089; Research Report No CE 157; August, 1998; [3] Enginering and Design - Arch Dam Design; Department of the Army, U.S Army Corps of Engineers, Washington, DC 20314-1000; 31 May 1994 [4] Design of Arch Dams; United States Department of the Interior – Bureau of Reclamation; A Water Resources Technical Publication, Denver Colorado, 1977 [5] Large Dams in China: a fifty – year review; Jiazheng Pan and Jing He; China WaterPower Press, Beijing 2000 [6] Design Criteria for Concrete Arch and Gravity Dams; United States Department of the Interior – Bureau of Reclamation; A Water Resources Technical Publication, Denver, Colorado [7] Dams and Appurtenant Hydraulic Structures; Ljubomir Tancev, Professor, Faculty of Civil Engineering, Sts Cyril and Methodius University, Skipje, Republic of Macedonia 2005 Summary Study on foundation size effected by arch dam load Article studied on the effect of foundation stiffness, loading, size and shape of arch dams and cross section foundation size to the stress distribution and deformation of arch dams and foundation From the analysis results the outhors proposed foundation size which should be in cluded in the the analysis Ng­êi phản biện: PGS TS Nguyễn Văn Chiến 43 ... ảnh hưởng Kết luận kiến nghị Trong giới hạn phạm vi nghiên cứu ảnh hưởng độ cứng đến ứng suất - biến dạng đập vòm rút kết luận sau: 1) Giới hạn chiều sâu chịu ảnh hưởng tải trọng từ đập vòm truyền. .. (m) đập vòm biến đổi khoảng từ 1H (đối với vòm trọng lực) đến 0.5H (đối với vòm mỏng) 2) Giới hạn chiều rộng vai đập chịu ảnh hưởng tải trọng truyền từ đập vòm sang vừa phụ thuộc vào chiều cao đập. .. đứng vòm hai tổ hợp Ứng suất biến dạng đập vòm trường hợp có khơng xét ảnh hưởng - Trường hợp đập vòm khơng kể đến ảnh hưởng nền: Chuyển vị tổng lớn với đập vòm không kể đến ảnh hưởng đỉnh vòm