Bài viết trình bày nghiên cứu sử dụng phương pháp quy hoạch thực nghiệm để xác định tương quan giữa mức độ phản ứng pozzolanic (d.o.p) của tro bay với hàm lượng tro bay thay thế xi măng, nhiệt độ dưỡng hộ lớn nhất và thời gian đẳng nhiệt của quy trình dưỡng hộ nhiệt ẩm. D.o.p được xác định bằng phương pháp hòa tan chọn lọc.
BÊ TÔNG - VẬT LIỆU XÂY DỰNG ẢNH HƯỞNG CỦA HÀM LƯỢNG TRO BAY THAY THẾ XI MĂNG VÀ QUY TRÌNH DƯỠNG HỘ NHIỆT ẨM ĐẾN MỨC ĐỘ PHẢN ỨNG POZZOLANIC CỦA HỆ XI MĂNG - TRO BAY ThS NGUYỄN LÊ THI Trung tâm Kỹ thuật Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng Tóm tắt: Sử dụng phương pháp quy hoạch thực nghiệm để xác định tương quan mức độ phản ứng pozzolanic (d.o.p) tro bay với hàm lượng tro bay thay xi măng, nhiệt độ dưỡng hộ lớn thời gian đẳng nhiệt quy trình dưỡng hộ nhiệt ẩm D.o.p xác định phương pháp hòa tan chọn lọc Kết cho thấy d.o.p tăng theo thời gian độ tuổi xác định, d.o.p tăng hàm lượng tro bay thay xi măng giảm, nhiệt độ dưỡng hộ lớn tăng không phụ thuộc vào thời gian đẳng nhiệt Dưỡng hộ nhiệt ẩm làm tăng nhanh d.o.p mẫu so với dưỡng hộ thông thường giai đoạn đầu giảm dần ảnh hưởng sau 28 ngày tuổi Sau 1,5 năm tuổi 60% lượng tro bay chưa tham gia phản ứng khác biệt đáng kể d.o.p mẫu dưỡng hộ nhiệt ẩm mẫu đối chứng tương ứng Từ khóa: dưỡng hộ nhiệt ẩm, tro bay, đá xi măng, phản ứng pozzolanic, hòa tan chọn lọc Abstract: Experimental planning was applied to determine the relationship between the degree of pozzolanic reaction (d.o.p) of fly ash with the fly ashcement replacement content, maximum curing temperature, and isothermal time of steam curing D.o.p was determined with the selective dissolution method The results showed that the d.o.p of fly ash increased with time and at each age determined, d.o.p increased as fly ash replacement cement content decreased, maximum curing temperature increased and almost did not depend on isothermal time Steam curing accelerates d.o.p of the sample compared to the normal condition in the early ages but reduces its effectiveness after 28 days After 1.5 years, more than 60% of fly ash was still nonreactive and there was no significant difference of d.o.p between the steam curing samples and the control samples Keywords: steam curing, fly ash, cement paste, pozzolanic reaction, selective dissolution Giới thiệu Khi sử dụng tro bay thay phần xi măng ảnh hưởng đến trình sản phẩm thủy hóa hồ xi măng thơng qua phản ứng pozzolanic, phản ứng silica hoạt tính Ca(OH)2 xi măng với nước để hình thành chuỗi C-H-S Đây phản ứng quan trọng hỗn hợp xi măng tro bay Ngoài hàm lượng nhơm tro bay cao giúp hình thành sản phẩm thủy hóa khác canxi aluminat hydrate C4AH19, gehlenite hydrate C2ASH8, ettringite canxi monosulfo aluminate Phản ứng thủy hóa xảy tùy thuộc nồng độ ion canxi, alkali, sunphat aluminate dung dịch chứa tro bay xi măng Như vậy, có hai phản ứng hóa học quan trọng xi măng chứa tro bay, mô tả đây: - Phản ứng thủy hóa: hay “phản ứng hydrat hóa” thành phần xi măng pooc lăng (C3S C2S) có phản ứng hóa học với nước pha trộn, thể phương trình sau [1]: 2C3S+6H → C3S2H3 + 3CH 2C2S+4H → C3S2H3 + CH (1) - Phản ứng pozzolanic: Tiếp sau phản ứng thủy hóa, phản ứng pozzolanic xảy phản ứng hóa học silica oxide (SiO2) calcium hydroxide (Ca(OH)2) tạo calcium silicate hydrate theo phương trình sau [2, 3, 4]: x.CH + y.S + z.H → CxSyHx+z hay Ca(OH)2+SiO2 → C-S-H gel Ca(OH)2+Al2O3→ C-A-H gel (2) (3) Những nghiên cứu liên quan đến chế tro bay thực từ sớm phần phản ứng thủy hóa xi măng xi măng chứa nghiên cứu định lượng d.o.p tiến hành 34 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2018 BÊ TÔNG - VẬT LIỆU XÂY DỰNG năm gần Takashima [5], Li Roy [6] ghi nhận lượng tro bay không phản ứng hỗn hợp tro bay-xi măng đóng rắn tách thành cơng dung dịch methanol axit picric thêm nước cất vào Ohsawa cộng [7] xác định d.o.p tồn dung dịch CaSO 4.2H 2O Ca (OH) Tuy nhiên, báo cáo gần Ohsawa [8] cho thấy dung dịch methanol acid picric khả hòa tan hồn tồn phần xi măng khơng phản ứng Do đó, ơng đề xuất phương pháp hòa tan có chọn lọc cách sử dụng HCl Na 2CO3 [7] Nghiên cứu Pipat Termkhajornkit cộng [9] kiểm chứng lại đề xuất Ohsawa thơng qua phân tích DTA TG để xác định thành phần giai đoạn hòa tan dung dịch HCl Na 2CO3 Kết phân tích nhiệt vi sai hình (a, b, c) cho thấy sau dung dịch HCl 2N thêm vào, đỉnh nhiệt độ 470, 120 160 oC biến (hình 1b) Sau dung dịch Na 2CO3 5% thêm vào, đường cong DTA trở nên giống với đường tro bay 100% (hình 1c) Phân tích nhiệt khối lượng hình 1d cho thấy sau mẫu hòa tan với HCl 2N 5% Na2 CO 3, đường cong TG mẫu chiết lại gần với tro bay 100% Kết liệu nghiên cứu cho thấy phần nhỏ tro bay bị hòa tan Nguyên nhân số thành phần tro bay, chẳng hạn CaO MgO, hòa tan HCl 2N Do đó, hiệu ứng cần xem xét việc tính tốn mức độ phản ứng pozzolanic tro bay Hình Kiểm chứng mức độ hòa tan mẫu phương pháp DTA & TG Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2018 35 BÊ TÔNG - VẬT LIỆU XÂY DỰNG Nghiên cứu lựa chọn phương pháp hòa tan chọn lọc để định lượng d.o.p Tiến hành định lượng d.o.p sau: Cân khoảng g bột đá xi măng thủy hóa hòa tan 30 cm3 dung o dịch axit HCl 2N 60 C 15 phút Để thúc đầy nhanh phản ứng, sử dụng ống ly tâm thường xuyên khấy dung dịch đũa thủy tinh Phần dung dịch trích thiết bị ly tâm 4000 vòng/phút 30 giây Axit HCl 2N thêm 2+ vào mục đích hòa tan ion Ca từ xi măng chưa thủy hóa sản phẩm thủy hóa Ca(OH)2, ettringite and monosulfate, để lại bao gồm gel SiO2, Al 2O3, Fe2O3 tro bay chưa phản ứng Phần khơng hòa tan lại ống ly tâm rửa nước nóng lần để làm HCl trước hòa tan thêm 30 cm3 dung o dịch bazơ 5% Na2CO3 80 C 20 phút Na2CO3 5% thêm vào nhằm để hòa tan gel SiO2, Al2O3 Fe2O3 Cuối cùng, có tro bay chưa phản ứng sót lại Phần lại ly tâm vòng 30 giây cuối rửa lại o nước nóng khoảng 60 C lần Sau đem phần giấy lọc có chứa cặn khơng tan sấy khơ 105°C đem nung nhiệt độ tăng o o o dần từ 300 C, 450 C sau trì 950 C h Thực tế, thân tro bay bị hòa tan phần q trình phản ứng oxyt CaO, MgO với dung dịch HCl 2N Do vậy, d.o.p tro bay tính từ phần lượng tro bay chưa phản ứng theo công thức sau [10]: d.o.p = 100 x [1 – (Ss – PcSc)/PfSf ], % (4) đó: Ss - phần cặn không tan mẫu thử; Sc cặn không tan mẫu xi măng thủy hóa khơng chứa tro bay; Sf - cặn không tan mẫu tro bay Pc, Pf - phần trăm lượng xi măng, tro bay có mẫu Vật liệu phương pháp nghiên cứu Vật liệu sử dụng nghiên cứu gồm: Xi măng poóc lăng OPC (X), ASTM C150, type I, Nghi Sơn; Tro bay (F), ASTM C 618, class F, Formosa; Nước cất Các vật liệu có tính chất lý thành phần hóa học phù hợp với tiêu chuẩn kỹ thuật tương ứng theo ASTM Thành phần hóa học thành phần khống xi măng pc lăng cho bảng Bảng Thành phần hóa, thành phần khoáng xi măng tro bay Chỉ tiêu MKN SiO Al2O3 Fe2O3 CaO MgO SO3 K 2O Na2O Thành phần hóa học OPC 1,90 22,35 5,57 3,41 61,53 2,22 2,77 0,89 0,39 Tro bay 2,22 50,03 26,38 10,82 2,60 2,23 0,49 2,13 0,80 Chỉ tiêu C3S C2S C3A C4AF Mulite Magnetite Hematite Rutle Glass content Thành phần khoáng OPC 44,9 19,1 9,0 10,4 - Tro bay 5,6 0,8 0,2 0,1 85,23 Thành phần cấp phối hồ xi măng thiết kế tham khảo theo ASTM C109 [11] dựa nguyên tắc mẫu có độ dẻo tiêu chuẩn [12] giữ nguyên tỉ lệ N/CKD = 0.28 tất cấp phối Sử dụng tỉ lệ tro bay thay xi măng từ 20% đến 50% Thành phần cấp phối cho bảng Bảng Thành phần cấp phối hồ xi măng Ký hiệu cấp phối X0 X1 X2 X3 X4 X5 X 450 225 360 292,5 210,6 374,4 F 225 90 157,5 239,4 75,6 Thành phần vật liệu cho mẻ trộn g CTC N Tỉ lệ F thay X % 126 0 126 50,0 126 20,0 126 35,0 126 53,2 126 16,8 N/CKD 0,28 0,28 0,28 0,28 0,28 0,28 Quy trình dưỡng hộ nhiệt ẩm áp dụng quy hoạch thực nghiệm dùng nghiên cứu cho bảng o Trong đó, thời gian chờ cố định giờ; tốc độ tăng/giảm nhiệt khống chế nhỏ 25 C/h Các biến cần nghiên cứu nhiệt độ tối đa thời gian trì đẳng nhiệt nhiệt độ tối đa 36 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2018 BÊ TÔNG - VẬT LIỆU XÂY DỰNG Bảng Quy trình dưỡng hộ nhiệt ẩm dùng nghiên cứu Giai đoạn Thời gian h o Nhiệt độ C Tăng nhiệt Chờ đông kết Giai đoạn Giai đoạn MT MT → 40 Giai đoạn Giai đoạn 2 2→6 - 40→ Tmax 52; 55; 70; 85; 88 Sử dụng phương pháp quy hoạch thực nghiệm để nghiên cứu ảnh hưởng đồng thời yếu tố quy trình dưỡng hộ nhiệt ẩm (nhiệt độ tối đa; thời gian trì đẳng nhiệt nhiệt độ tối đa) hàm lượng tro bay thay xi măng đến phát triển cường độ đá xi măng theo thời gian Các yếu tố ảnh hưởng đến thông số cường độ nén là: - Giảm nhiệt Đẳng nhiệt Tmax Z1 - tỉ lệ tro bay thay xi măng, biến thiên từ (20 – 50) % Tương ứng giá trị mã hóa x1, biến thiên từ (-1; +1); - o - 85) C Tương ứng giá trị mã hóa x2, biến thiên từ (-1; +1); - Z3 - thời gian trì nhiệt độ tối đa, biến thiên từ (2 - 6) h Tương ứng giá trị mã hóa x3, biến thiên từ (-1; +1) Mơ hình lựa chọn để nghiên cứu mơ hình trực giao, bậc có tâm, yếu tố: Mẫu hồ xi măng sau đúc đặt ổn định o phòng thí nghiệm (27 ± 2) C theo thời gian chờ cố định trước cho vào tủ dưỡng hộ nhiệt Các thép đặt lên mặt mẫu sau đúc, cố định suốt trình dưỡng hộ nhằm tránh nước tránh (5) nước tiếp xúc trực tiếp với bề mặt mẫu xi măng Nhiệt độ tủ dưỡng hộ điều khiển thơng qua thay đổi điện trở đốt nóng lưu lượng nước luân chuyển để làm mát trình tăng giảm nhiệt Nhiệt độ tủ dưỡng hộ theo dõi đầu cảm biến nhiệt có khả đọc đến ± 0,1 oC, đặt vị trí trước, sau tủ vị trí đặt mẫu Ngồi có đầu cảm biến nhiệt độ đặt tâm mẫu đại diện để đo nhiệt độ mẫu xi măng Tất đầu cảm biến nhiệt độ theo dõi ghi nhận tự động phút/ lần Thiết bị theo dõi ghi nhận nhiệt độ mơi trường, nhiệt độ mẫu thử q trình dưỡng hộ nhiệt ẩm dùng nghiên cứu - HIOKI có thang o đo đến 250 C, 24 kênh, có khả đọc đến 0,01 o C mô tả hình hình Hình Tủ dưỡng hộ nhiệt ẩm thiết bị theo dõi nhiệt độ Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2018 40 →MT Z2 - nhiệt độ bảo dưỡng tối đa, biến thiên từ (55 y' = b0 + b1x1 + …+ bk xk + b12 x1x2 +….+ bk-1.k xk-1xk + b11x1 + …+ bkk xk Thực nghiệm thực thực nghiệm yếu tố toàn phần TYP với số lượng mẫu: +6+1=15 mẫu Trong có thí nghiệm nhân phương án, bổ sung 2k điểm (*) thí nghiệm tâm phương án [13] Ngồi ra, thí nghiệm thêm thí nghiệm tâm phương án thí nghiệm mẫu khơng sử dụng tro bay thay xi măng Ma trận quy hoạch thực nghiệm tham khảo bảng 4.2 – Ma trận quy hoạch cấu trúc có tâm cấp hai, ba yếu tố [13] Tmax→ 40 Hình Mẫu bảo dưỡng nhiệt ẩm 37 BÊ TÔNG - VẬT LIỆU XÂY DỰNG Mẫu đá xi măng sau thử nén xong ngăn chặn q trình thủy hóa tiếp tục hồ xi măng cách nghiền mẫu thành hạt mịn có kích thước hạt khoảng (3 – 5) mm ngâm phần mẫu vào dung dịch acetone 24h Sau đó, đem o sấy khơ nhiệt độ 40 C 3h đặt mẫu bình hút ẩm thời gian ngày Mẫu tiếp tục nghiền mịn đến lọt qua sàng 0,075 mm dùng để thí nghiệm định lượng phản ứng pozzolanic Kết thực nghiệm bàn luận + Thí nghiệm 16 thí nghiệm đối chứng mẫu khơng sử dụng tro bay - Độ phản ứng pozzolanic tính tốn từ kết thử nghiệm độ tuổi: ngày, 28 ngày, năm 1,5 năm tuổi Trong đó: + y - Giá trị d.o.p theo thực nghiệm chế độ dưỡng hộ nhiệt ẩm, %; + y’ - Giá trị d.o.p theo tính tốn từ phương trình hồi quy, %; a) Ma trận quy hoạch thực nghiệm: - + Thí nghiệm 15 thí nghiệm tâm thí nghiệm 17, 18 thí nghiệm bổ sung tâm phương án để xác định phương sai tái hiện; Ma trận quy hoạch thực nghiệm kết cho bảng sau: + y27 - Giá trị d.o.p theo thực nghiệm chế độ dưỡng hộ nhiệt độ (272)oC, %; + Các thí nghiệm từ 1-8 nhân phương án theo ma trận quy hoạch thực nghiệm Các thí nghiệm 914 thí nghiệm cánh tay đòn (*); + y1, y28, y365, y545 y’1, y’28, y’ 365, y’ 545 giá trị thực nghiệm giá trị tính tốn d.o.p 1, 28, 365 545 ngày tuổi Bảng Ma trận quy hoạch thực nghiệm - d.o.p Giá trị mã hóa x2 x3 TT Ký hiệu mẫu x1 X1856 + + + 50 X2856 - + + X1556 + - X2556 - X1852 38 Kết d.o.p, % y28 y365 y1 85 14.7 21.3 26.1 29.3 20 85 18.5 26.5 31.9 33.9 + 50 55 13.9 20.3 24.5 27.7 - + 20 55 16.5 24.5 29.2 31.9 + + - 50 85 14.4 20.8 25.3 28.5 X2852 - + - 20 85 17.9 25.9 31.2 33.2 X1552 + - - 50 55 13.3 18.9 23.2 26.9 X2552 - - - 20 55 15.9 22.5 28.5 29.9 X4704 +1.215 0 53.2 70 11.7 17.8 21.3 24.8 10 X5704 - 1.215 0 16.8 70 20.6 27.7 34.9 37.3 11 X3884 +1.215 35 88 16.3 23.2 28.5 30.1 12 X3524 - 1.215 35 52 15.2 21.7 26.2 28.9 13 X3706 0 +1.215 35 70 6.4 16.0 22.4 27.4 29.3 14 X3702 0 - 1.215 35 70 1.6 14.8 21.7 28.2 28.9 15 X3704 0 35 70 15.6 22.1 27.0 29.7 16 X0704 70 3.6 - - - 17 X3704 0 35 70 15.6 22.5 26.6 28.6 18 X3704 0 35 70 15.9 21.6 27.4 30.8 b) Biểu diễn kết thực nghiệm - Giá trị thực Z2 Z3 Z1 Phương trình hồi quy từ thực nghiệm có dạng: y545 y' = bo + b1x1 + b2x2 + b3x3+ b11(x1 -0.73) + b22(x2 0.73) + b33(x3 -0.73) + b12x1x2 + b13x1x3 + b23x2x3 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2018 BÊ TÔNG - VẬT LIỆU XÂY DỰNG - - Giải hệ phương trình ta phương trình hồi quy tương thích với thực nghiệm d.o.p ngày, 28 ngày, năm (365 ngày) 1,5 năm tuổi (545 ngày) sau: d.o.p'1 y'1 = 15,69 – 2,13x1 + 0,66x2 (6) y'28 = 22,49 – 2,76x1 + 0,92x2 (7) y'365 = 27,56 – 3,48x1 + 1,08x2 y'545 = 30,01 – 2,87x1 (10) d.o.p'28 = 24,64 – 0,184Z1 + 0,061Z2 (11) d.o.p'365 = 30,64 – 0,232Z1 + 0,072Z2 (12) d.o.p'545 = 36,80 – 0,191Z1 (13) - Biểu đồ 3D biểu diễn d.o.p với biến mã hóa x1, x2 độ tuổi cho hình 4; (9) Chuyển đổi biến mã hóa xi sang biến thực Zi, ta có phương trình hồi quy cho d.o.p độ tuổi tương ứng sau: Biểu đồ cột so sánh d.o.p ngày 1,5 năm tuổi giá trị thực nghiệm, giá trị tính tốn chế độ dưỡng hộ nhiệt ẩm mẫu đối chứng cho hình (8) Hình Biểu đồ 3D biểu diễn d.o.p Hình Biểu đồ cột so sánh d.o.p ngày & 1.5 năm c) Bàn luận kết thực nghiệm chứng D.o.p sau 28 ngày tuổi mẫu dưỡng hộ nhiệt ẩm xấp xỉ với giá trị tương ứng sau năm tuổi mẫu đối chứng Sau 1,5 năm tuổi khơng có khác biệt đáng kể d.o.p mẫu dưỡng hộ nhiệt ẩm mẫu đối chứng tương ứng; Kết thực nghiệm d.o.p phương trình hồi quy (6), (7), (8) (9) cho thấy, mẫu dưỡng hộ nhiệt ẩm: - = 17,58 – 0,142Z1 + 0,044Z2 Ở ngày, 28 ngày năm tuổi, d.o.p phụ thuộc vào tham số x1, x2; 1,5 năm tuổi, d.o.p phụ thuộc vào tham số x1; - Sau dưỡng hộ nhiệt ẩm tiếp tục dưỡng hộ môi trường ẩm 1,5 năm - - Giá trị d.o.p nghịch biến với x1 đồng x2 không phụ thuộc vào x3 Tức lượng tro bay thay xi măng nhiệt độ dưỡng hộ cao giá cao; biến với hàm thấp trị d.o.p Giá trị d.o.p sau ngày tuổi mẫu dưỡng hộ nhiệt ẩm cao nhiều so với giá trị tương ứng sau 28 ngày tuổi mẫu đối Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2018 60% lượng tro bay chưa tham gia phản ứng pozzolanic So sánh với kết nghiên cứu C.S Poon L Lam Y.L Wong [14], ứng với N/CKD = 0.24, hàm lượng tro bay thay xi măng 25 % 45 % thì: d.o.p 7, 28 90 ngày 5,7%, 13,9%, 22,6% 5,3%, 12,8%, 16,5% cho thấy có 80% 39 BÊ TƠNG - VẬT LIỆU XÂY DỰNG mức độ phản ứng pozzolanic tro bay nhanh tro bay chưa phản ứng tuổi 90 ngày dưỡng hộ điều kiện thông thường So sánh với kết nghiên cứu Etsuo Sakai cộng [15], ứng với hai loại tro bay F F’ có tỉ lệ thay xi măng từ (20 – 60) % điều kiện dưỡng hộ nhiệt độ thường d.o.p không ngày tuổi, tăng từ (2 – 5) % 28 ngày tuổi lên (10 – 25) % 180 ngày tuổi tăng lên (12 – 27) % 360 ngày tuổi So sánh với kết nghiên cứu Mongkhon Narmluk Toyoharu Nawa [16], cho thấy d.o.p 2160 hay 90 ngày ứng với nhiệt độ bảo dưỡng o o o 20 C, 35 C, 50 C 22%, 37%, 43% hàm lượng tro bay thay xi măng 25 % (theo thể tích) 15%, 23%, 27% hàm lượng tro bay thay xi măng 50 % Đồng thời, nghiên cứu tăng nhiệt độ dưỡng o o hộ từ 20 C lên 50 C d.p.p tăng lên dẫn đến thời gian tương ứng giảm từ 28 ngày xuống 12 Các kết thực nghiệm nêu hoàn toàn phù hợp với nghiên cứu Qiang Wang, Jingjing Feng, Peiyu Yan [17] cho có 72,7% tro bay lại, chưa phản ứng sau năm dưỡng hộ điều kiện thông thường Các nghiên cứu hệ xi măng – tro bay, hàm lượng tro bay tăng lên, lượng xi măng pooc lăng giảm, dẫn đến lượng Ca(OH)2 giảm tương ứng sau phản ứng thủy hóa Mặc dù lượng SiO2 Al 2O3 tăng Ca(OH)2 giảm nên theo phương trình (3), d.o.p giảm hàm lượng tro bay thay xi măng tăng Ngoài ra, phản ứng pozzolanic diễn chậm, sau phản ứng thủy hóa nên khoảng thời gian đẳng nhiệt nghiên cứu từ (2 – 6) h, có biến thiên khơng nhiều, dẫn đến d.o.p phụ thuộc vào nhiệt độ bảo dưỡng tối đa mà không phụ thuộc vào thời gian đẳng nhiệt nhiệt độ Kết luận kiến nghị b) Dưỡng hộ nhiệt ẩm làm tăng mức độ phản ứng pozzolanic so với dưỡng hộ thông thường giai đoạn đầu giảm dần ảnh hưởng sau 28 ngày tuổi Sau 1,5 năm tuổi khơng có khác biệt đáng kể độ phản ứng pozzolanic mẫu dưỡng hộ nhiệt ẩm mẫu đối chứng tương ứng c) Mẫu dưỡng hộ nhiệt ẩm tiếp tục dưỡng hộ mơi trường ẩm sau 1,5 năm, 60% lượng tro bay chưa tham gia phản ứng pozzolanic d) Kiến nghị nghiên cứu tiếp theo, nên thiết lập tương quan đặc điểm cấu trúc, cường độ mức độ phản ứng pozzolanic tro bay hệ xi măng poóc lăng – tro bay TÀI LIỆU THAM KHẢO Press, London 40 Verbeck, G.J., and Helmuth R.A (1968) Structures and physical properties of cement paste Proc 5th Int Symp On the Chemistry of Cement, Tokyo, Vol 3, pp 1-32 Marsh B.K., Day R.L (1988) Pozzolanic and cementitious reactions of fly ash in blended cement pastest, Cement and Concrete Research 18(2), pp 301-302 Pietersen, H S., (1993), Reactivity of fly ash and slag in cement PhD Thesis Delft University of Technology S Takashima, Sem Gijutsu Nempo, 11, 188, 1957, JCEA Review 11th Gen Mtg., pp 45 (1957) S Li D.M Roy A Kumer (1985) Quantitative determination of pozzolanas in hydrated system of Từ kết nghiên cứu, rút kết luận kiến nghị sau: a) Dưỡng hộ nhiệt ẩm làm gia tăng mức độ phản ứng pozzolanic tro bay so với mẫu đối chứng tương ứng dưỡng hộ điều kiện thông thường Hàm lượng tro bay thay xi măng thấp nhiệt độ dưỡng hộ cao H.F.W Taylor (1990) Cement Chemistry Academic cement or Ca(OH)2 with fly ash or silica fume Cement Concrete Res 15, 1079 – 1086 S Ohsawa, K Asaga, S Goto, M Daimon (1985), Quantitative determination of fly ash in the hydrated fly ash–CaSO4.2H2O-Ca(OH)2 system, Cement Concrete Res 15, pp 357–366 Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2018 BÊ TƠNG - VẬT LIỆU XÂY DỰNG S Ohsawa, E Sakai, M Daimon (1999), Reaction 14 C.S Poon L Lam Y.L Wong (2000) A study on ratio of fly ash in the hydration of fly ash–cement high strength concrete prepared with large volumes of system, Science Technology Cement Concrete 53, pp 96– 101 low calcium fly ash Cement and Concrete Research 30, 447 – 455 Pipat Termkhajornkita, Toyoharu Nawaa, Masashi Nakaib, Toshiki Saito (2005), Effect of fly ash on autogenous shrinkage Cement and Concrete Research 35, pp 473–482 15 E Sakai S Miyahara S Ohsawa S H Lee and M Daimon (2005) Hydration of fly ash cement Cement and Concrete Research vol 35., pp 1135-1140 10 Ya Mei Zhang Wei Sun Han Dong Yan (2000) 16 Mongkhon Narmluk and Toyoharu Nawa (2014) Hydration of high-volume fly ash cement pastes Effect of Curing Temperature on Pozzolanic Reaction Cement & Concrete Composites 22 pp 445–452 11 ASTM C 109/ 109M Test Method for Compressive Strength of Hydraulic Cement Mortars (Using 2-in or of Fly Ash in Blended Cement Paste International Journal of Chemical Engineering and Applications Vol No February 50-mm Cube Specimens), ASTM Book of Standards Volume: 04.01 12 Lea F.M (1971) The Chemistry of Cement and Concrete Chemical Publishing Company N.Y., page 544 13 Nguyễn Cảnh (2011) Quy hoạch thực nghiệm Nhà Xuất Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh Tạp chí KHCN Xây dựng - số 3/2018 17 Qiang Wang Jingjing Feng Peiyu Yan (2012) The microstructure of 4-year-old hardened cement-fly ash paste Construction and Building Materials 29, pp 114–119 Ngày nhận bài: 13/7/2018 Ngày nhận sửa lần cuối: 22/8/2018 41 ... sau: a) Dưỡng hộ nhiệt ẩm làm gia tăng mức độ phản ứng pozzolanic tro bay so với mẫu đối chứng tương ứng dưỡng hộ điều kiện thông thường Hàm lượng tro bay thay xi măng thấp nhiệt độ dưỡng hộ cao... quy trình dưỡng hộ nhiệt ẩm (nhiệt độ tối đa; thời gian trì đẳng nhiệt nhiệt độ tối đa) hàm lượng tro bay thay xi măng đến phát triển cường độ đá xi măng theo thời gian Các yếu tố ảnh hưởng đến. .. đáng kể độ phản ứng pozzolanic mẫu dưỡng hộ nhiệt ẩm mẫu đối chứng tương ứng c) Mẫu dưỡng hộ nhiệt ẩm tiếp tục dưỡng hộ môi trường ẩm sau 1,5 năm, 60% lượng tro bay chưa tham gia phản ứng pozzolanic