Tiêu chuẩn thiết kế TCXD 45:1978

Tiêu chuẩn thiết kế TCXD 45:1978 về Nền nhà và công trình được dùng để thiết kế nền, nhà và công trình. Tên đất nền tiêu chuẩn này không dùng để thiết kế nền của công trình thủy lợi, cầu đường sân bay cũng như nền móng cọc, trụ và móng sân bay cũng như nền móng cọc, trụ và móng sâu dưới tải trọng động.

TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ TCXD 45-78 NỀN NHÀ VÀ CÔNG TRÌNH NGUYÊN TẮC CHUNG 1.1 - Tiêu chuẩn dùng để thiết kế nền, nhà cơng trình Chú thích: Trừ mục "Tên đất nền" tiêu chuẩn khơng dùng để thiết kế cơng trình thủy lợi, cầu đường sân bay móng cọc, trụ móng sân bay móng cọc, trụ móng sâu tải trọng động 1.2 - Nền nhà cơng trình phải thiết kế sở a) Kết điều tra địa chất công trình địa chất thủy văn số liệu điều kiện khí hậu vùng xây dựng; b) Kinh nghiệm xây dựng nhà cơng trình điều kiện địa chất cơng trình tương tự; c) Các tài liệu đặc trưng cho nhà cơng trình định xây, kết cấu tải trọng tác dụng lên móng điều kiện sử dụng sau này; d) Điều kiện xây dựng địa phương; đ) So sánh kinh tế kỹ thuật phương án giải pháp thiết kế để chọn giải pháp tối ưu nhằm tận dụng đầy đủ đặc trưng bền biến dạng đất tính chất lý vật liệu làm móng (hoặc phần ngầm khác kết cấu) 1.3 - Việc nghiên cứu địa chất cơng trình đất nhà cơng trình phải thực theo yêu cầu tiêu chuẩn quy phạm xây dựng, tiêu chuẩn Nhà nước tài liệu tiêu chuẩn khác điều tra cơng trình nghiên cứu đất xây dựng phải tính đến đặc điểm kết cấu đặc điểm sử dụng nhà cơng trình 1.4 - Kết nghiên cứu địa chất cơng trình phải gồm tài liệu cần thiết để giải vấn đề: - Chọn kiểu móng, xác định chiều sâu đặt móng kích thước móng có dự kiến đến thay đổi xảy (trong q trình xây dựng sử dụng) điều kiện địa chất cơng trình địa chất thủy văn tính chất đất; - Trong trường hợp cần thiết, chọn phương pháp cải tạo tính chất đất nền; - Quy định dạng khối lượng biện pháp thi công 1.5 - Không cho phép thiết kế nhà cơng trình mà khơng có khơng đầy đủ địa chất cơng trình tương ứng để giải vấn đề điều 1.4 tiêu chuẩn 1.6 - Trong điều kiện cho phép, lập phương án móng cần quy định việc ủi lớp đất trồng trọt để sau sử dụng lại cho nông nghiệp (trồng trọt lại) đất có giá trị nơng nghiệp dùng để trồng xanh cho khu xây dựng v.v… 1.7 - Trong phương án móng nhà cơng trình trường hợp nêu điều 3.58 tiêu chuẩn nên tiến hành đo biến dạng theo điểm mốc đặt sẵn TÊN ĐẤT NỀN 2.1 - Khi mô tả kết khảo sát thiết kế móng phần khác nằm mặt đất nhà cơng trình phải quy định tên đất theo phần tiêu chuẩn Trong trường hợp cần thiết, cho phép đưa thêm vào tên gọi đặc trưng phụ khác (thành phần hạt đất sét, mức độ tính chất đất nhiễm muối, dạng đất hình thành đất êluvi, tính bền vững chịu phong hóa khí quyển, độ cứng đào v.v…) ý đến loại đặc điểm xây dựng điều kiện địa chất địa phương Tên gọi đặc trưng phụ không mâu thuẫn với tên đất tiêu chuẩn 2.2 - Đất đá chia đá đất a) Đá gồm có phún xuất, biến chất trầm tích có liên kết cứng hạt (dính kết xi măng hóa) nằm thành khối liên tục khối nứt nẻ; b) Đất gồm có: - Đất lớn loại khơng có liên kết xi măng, hạt lớn 2mm chiếm 50 % tính theo trọng lượng tinh thể trầm tích; - Đất cát loại trạng thái khơ rời, hạt lớn 2mm chiếm 50 % tính theo trọng lượng khơng có tính dẻo (đất khơng lăn thành sợi có đường kính 3mm số dẻo Id < 0,01); - Đất sét loại có số dẻo Id ≥ 0,01 Chú thích: Số dẻo đất Id: hiệu số độ ẩm biểu diễn bảng số thập phân ứng với hai trạng thái đất: giới hạn nhão Wnh giới hạn lăn Wd Bảng LOẠI ĐẤT CHỈ SỐ A Theo sức chống nén tức thời trục Rn (Kg/cm ) Rất bền Rn > 1200 Bền 1200 ≥ Rn > 500 Bền vừa 500 ≥ Rn > 150 Ít bền 150 ≥ Rn > 50 Đá nửa cứng Rn < 50 B Theo hệ số hóa mềm nước Km Khơng hóa mềm Km ≥ 0,75 Hóa mềm Km < 0,75 C Theo độ phong hóa Kph Khơng phong hóa (ngun khối) Phong hóa yếu (bị nứt nẻ) Đá cứng nằm thành khối liên tục Kph = Đá cứng nằm thành đoạn không lẫn (từng tảng) > Kph ≥ 0,9 Phong hóa Đá cứng nằm thành đám chuyển sang đá nứt nẻ 0,9 > Kph ≥ 0,8 Phong hóa mạnh (rời rạc) Đá cứng nằm tồn khối dạng rời Kph < 0,8 2.3 - Đá chia thành loại theo bảng tùy thuộc vào: - Sức chống nén tức thời trục trạng thái no nước R n; - Hệ số hóa mềm Km (tỷ số sức chống nén tức thời trục trạng thái no nước hong khô); - Độ phong hóa Kph (tỷ số trọng lượng thể tích mẫu đất bị phong hóa với trọng lượng thể tích mẫu chưa phong hóa đất ấy) Đối với đá có khả hòa tan nước, (muối mỏ, thạch cao, đá vôi v.v…) phải quy định độ hòa tan 2.4 - Đất lớn đất cát tùy thuộc thành phần hạt chia theo bảng Tên đất lớn đất cát quy định bảng cần ghi thêm độ không đồng thành phần hạt U, xác định theo công thức: U d60 (1) d10 Trong đó: d60 - Đường kính hạt mà cát hạt có đường kính nhỏ chiếm 60 % trọng lượng đất d10 - Đường kính hạt mà hạt có đường kính nhỏ chiếm 10 % trọng lượng đất Khi đất lớn có chất lấp nhét cát 40 % sét 30 % tổng trọng lượng đất hong khô định tên đất lớn cần định tên chất lấp nhét phải rõ đặc trưng trạng thái Loại đất phải định tên theo bảng bảng sau tách hạt lớn 2mm khỏi mẫu đất lớn 2.5 - Đất lớn bị phong hóa trình tự nhiên chứa 10 % hạt có kích thước bé 2mm, theo trị hệ số phong hóa Kphd chia theo bảng Bảng Loại đất lớn đất cát Phân bố hạt theo độ lớn tính % trọng lượng đất hong khơ Chú thích A Đất lớn Đất tảng lăn (khi có hạt sắc cạnh gọi địa khối) Đất cuội (khi có hạt sắc cạnh gọi đất dăm) Đất sỏi (khi có hạt sắc cạnh gọi sạn) B Đất cát Cát sỏi Cát thô Cát thô vừa Trọng lượng hạt lớn Để định tên đất theo bảng 200mm chiếm 50 % phải cộng dần phần trăm hàm lượng hạt đất nghiên cứu: Trọng lượng hạt lớn hạt lớn 10mm chiếm 50 % 200mm, sau hạt lớn Trọng lượng hạt lớn hơn 10mm, tiếp đến hạt lớn 2mm v.v… 2mm chiếm 50 % Tên đất lấy theo tiêu được thỏa mãn thứ Trọng lượng hạt lớn tự tên gọi bảng 2mm chiếm 25 % Trọng lượng hạt lớn 0,5mm chiếm 50 % Trọng lượng hạt lớn 0,25mm chiếm 50 % Cát mịn Trọng lượng hạt lớn 0,1mm chiếm 75 % Cát bụi Trọng lượng hạt lớn 0,1mm chiếm 75 % Bảng Tên đất lớn theo mức độ phong hóa Khơng phong hóa Phong hóa yếu Hệ số phong hóa Kphd < Kphd ≤ 0,5 0,5 < Kphd ≤ 0,75 Phong hóa mạnh 0,75 < Kphd ≤ Hệ số phong hóa mảnh vụn đất lớn K phd xác định thí nghiệm mài mòn đất thiết bị trống quay tính theo cơng thức: K phd K1 K (2) K1 Trong đó: K1 - Tỷ số trọng lượng hạt có kích thước bé 2mm so với trọng lượng hạt có kích thước lớn 2mm sau thí nghiệm mài mòn K0 - Tỷ số trên, trước thử nghiệm mài mòn 2.6 - Đất lớn đất cát chia theo độ no nước G (phần nước chứa thể tích rỗng đất) ghi bảng Bảng Tên đất lớn đất cát theo độ no nước Độ no nước G Ít ẩm < G ≤ 0,5 Ẩm 0,5 < G ≤ 0,8 No nước 0,8 < G ≤ Độ no nước G xác định theo công thức: G W s (3) e w Trong đó: W - Độ ẩm tự nhiên đất tính số thập phân; ws s - Khối lượng riêng nước; lấy - Khối lượng riêng đất; e - Hệ số rỗng đất trạng thái độ ẩm tự nhiên Độ ẩm tự nhiên đất lớn W xác định cách thí nghiệm mẫu mà khơng tách lớn khỏi đất lấp nhét thí nghiệm riêng cho lớn cho đất lấp nhét Trong trường hợp thí nghiệm riêng độ ẩm đất lớn xác định theo cơng thức: W = W1 - (1 - Kphd) (W1 - W2) (4) Trong đó: W1 W2 - độ ẩm phần đất lấp nhét, phần lớn (hạt lớn 2mm); - lượng lớn tính số thập phân; Kphd - hệ số phong hóa, xác định theo điều 2.5 tiêu chuẩn 2.7 - Cát chia theo độ chặt nêu bảng tùy thuộc vào hệ số rỗng e: hệ số xác định phòng thí nghiệm dựa vào mẫu ngun dạng nằm tự nhiên đất tùy thuộc vào kết xuyên đất Bảng LOẠI CÁT Độ chặt cát Chặt Chặt vừa Rời A Theo hệ số rỗng (e) Cát sỏi thô thô vừa e < 0,55 0,55 ≤ e ≤ 0,7 e > 0,7 Cát mịn e < 0,6 0,6 ≤ e ≤ 0,75 e > 0,75 Cát bụi e < 0,6 0,6 ≤ e ≤ 0,8 e > 0,8 B Theo sức chống xun hình nón Pt (Kg/cm2) xun tĩnh Cát thô thô vừa (không phụ thuộc độ ẩm) Pt > 150 150 > Pt ≥ 50 Pt < 50 Cát mịn (không phụ thuộc độ ẩm) Pt > 120 120 ≥ Pt ≥ 40 Pt < 40 a Ít ẩm ẩm Pt > 100 100 ≥ Pt ≥ 30 Pt < 30 b No nước Pt > 70 70 ≥ Pt ≥ 20 Pt < 20 Cát bụi: C Theo sức chống xuyên quy ước hình nón Pd (Kg/cm2) xun động Cát thơ thơ vừa (không phụ thuộc độ ẩm) Pd > 110 110 ≥ Pd ≥ 35 Pd < 30 b No nước Pd > 85 85 ≥ Pd ≥ 20 Pd < 20 Cát bụi ẩm ẩm Pd > 85 85 ≥ Pd ≥ 20 Pd < 20 Cát mịn: a Ít ẩm ẩm Chú thích: Khơng cho phép dùng xuyên động để xác định độ chặt cát bụi no nước Khi xuyên đất, dùng hình nón có góc đỉnh 60 o đường kính 36mm để xuyên tĩnh 71mm để xuyên động 2.8 - Đất sét chia theo số dẻo nêu bảng Bảng Loại đất sét Số dẻo Id A-cát 0,01 ≤ Id ≤ 0,07 A-sét 0,07 ≤ Id ≤ 0,17 Sét Id > 0,17 Chú thích: Khi đất sét có hạt lớn 2mm thêm vào tên gọi bảng từ "có cuội" ("có dăm") "có sỏi" ("có sạn") lượng chứa hạt tương ứng chiếm 15-25% theo trọng lượng từ "cuội" ("dăm") "sỏi" ("sạn") hạt chứa đất từ 25-50% theo trọng lượng Khi loại hạt lớn 2mm chiến 50% trọng lượng đất xếp vào đất lớn (điều 2.2) tiêu chuẩn 2.9 - Đất sét chia theo số sệt Is bảng Bảng Tên đất sét theo số sệt Chỉ số sệt Is Á-cát: - Cứng Is < - Dẻo ≤ Is ≤ - Nhão Is > Á-sét sét: - Cứng Is < - Nửa cứng ≤ Is ≤ 0,25 - Dẻo cứng 0,25 ≤ Is ≤ 0,50 - Dẻo mềm 0,50 ≤ Is ≤ 0,75 - Dẻo nhão 0,75 < Is ≤ - Nhão Is > Chỉ số sệt xác định theo công thức: Is W Wd (5) Wnh Wd Trong W, Wd Wnh ký hiệu đại lượng giải thích điều 2.2 2.6 tiêu chuẩn 2.10 - Đất sét theo sức chống xuyên đơn vị px tính kg/cm2 chia theo bảng Bảng Tên đất sét theo sức chống xuyên đơn vị Sức chống xuyên px (Kg/cm2) Rất bền px ≥ Bền > px > Bền vừa > px ≥ 0,5 Yếu px < 0,5 Sức chống xuyên đơn vị px xác định cách ép vào mẫu đất hình nón có góc đỉnh 30o tính theo cơng thức: px P (6) h2 Trong đó: P - Lực thẳng đứng truyền lên hình nón, tính Kg; h - Độ lún sâu hình nón, tính cm 2.11 - Trong đất sét phải chia bùn (điều 2.12) đất lún ướt (điều 2.13 : 2.14) đất trương nở (điều 2.15 2.16 tiêu chuẩn này) 2.12 - Bùn đất sét giai đoạn đầu thành hình tạo trạm tích cấu trúc nước có q trình vi sinh vật kết cấu tự nhiên có độ ẩm vượt độ ẩm giới hạn nhão hệ số rỗng vượt trị số ghi bảng Tên bùn quy định theo số dẻo nêu 2.8 tiêu chuẩn Bảng LOẠI BÙN Hệ số rỗng e Bùn á-cát e ≥ 0,9 Bùn á-sét e≥1 Bùn sét e ≥ 1,5 2.13 - Đất lún ướt đất sét mà tác dụng tải trọng trọng lượng thân thấm ướt, đất bị lún thêm Sơ xem đất lớt đất dạng lớt (cũng số loại đất sét phủ) đất có tính lún ướt độ no nước G < 0,8 số s xác định theo công thức (7) bé trị số ghi bảng 10 Bảng 10 Số dẻo đất Id 0,01 ≤ Id < 0,1 0,1 ≤ Id ≤ 0,14 0,14 ≤ Id ≤ 0,22 Chỉ số s 0,1 0,17 0,21 s enh e (7) e Trong đó: e - Hệ số rỗng đất kết cấu độ ẩm tự nhiên; enh - Hệ số rỗng đất ứng với độ ẩm giới hạn nhão Wnh xác định theo cơng thức: enh Trong đó: , s w Wnh s (8) w nêu công thức (3) 2.14 - Đất lún ướt đặt trưng độ lún ướt tương đối áp lực lún ướt ban đầu Độ lún ướt tương đối đất xác định theo công thức: Ss h' hn (9) ho Trong đó: h' - Chiều cao mẫu đất ẩm tự nhiên chịu nén nở hông áp lực p, áp lực tác dụng độ sâu xét gồm trọng lượng thân đất tải trọng móng trọng lượng đất tùy thuộc vào loại biến dạng định nghiên cứu S a Ssd nêu điều 4.2 tiêu chuẩn này; hn - Chiều cao mẫu đất sau làm ướt đến hoàn toàn no nước giữ áp lực p ho - Chiều cao mẫu đất ẩm tự nhiên chịu nén nở hông áp lực áp lực trọng lượng thân đất gây độ sâu xét Áp lực lún ướt ban đầu ps áp lực bé mà áp lực này, điều kiện hoàn toàn no nước, đất thể tính chất lún ướt Áp lực lún ướt ban đầu ps áp lực ứng với: - Khi thí nghiệm đất phòng thí nghiệm máy nén - áp lực gây độ lún ướt tương đối 0,01; s = - Khi thí nghiệm trường bàn nén có làm ướt đất trước áp lực giới hạn tỷ lệ thuận biểu đồ độ lún bàn nén tải trọng; - Khi làm ướt đất hố thí nghiệm - áp lực tự nhiên độ sâu mà đáy trọng lượng thân đất, đất bị lún ướt 2.15 - Đất trương nở đất sét bị thấm nước dung dịch hóa học bị tăng thể tích mà điều kiện trương nở tự (khơng có tải trọng) có độ nở tương đối tn ≥ 0,4 Độ trương nở tương đối đất tn điều kiện trương nở tự xác định theo cơng thức: tn h tnd h (10) h Trong đó: htnd - Chiều cao mẫu đất sau nở tự điều kiện nở hông làm ướt hoàn toàn no nước h - Chiều cao ban đầu mẫu đất ẩm tự nhiên Sơ xem đất sét bị ướt, có số s ≥ 0,3 xác định theo công thức (7) loại đất trương nở 2.16 - Đất trương nở đặc trưng trị số áp lực nở ptn, độ ẩm trương nở Wtn độ co tương đối khô e Áp lực trương nở ptn áp lực mẫu đất làm ướt nén khơng thể nở hơng có biến dạng trương nở không Độ ẩm trương nở Wtn độ ẩm có sau kết thúc trương nở mẫu đất bị nén nở hông áp lực cho trước Độ co tương đối đất khô xác định công thức: c hp hpc hp (11) Trong đó: hp - Chiều cao mẫu đất khí nén khơng thể nở hơng áp lực p; hpc - Chiều cao mẫu đất áp lực sau mẫu bị khô 2.17 - Trong loại đá nửa cứng đất cần chia loại đất nhiễm muối Đất nhiễm muối loại đất mà tổng lượng chứa muối dễ hòa tan hòa tan vừa khơng bé trị số ghi bảng 11 Bảng 11 Tên đất nhiễm muối Đá nửa cứng nhiễm muối Tổng lượng chứa muối dễ hòa tan hòa tan vừa so với trọng lượng đất hong khơ (%) Chú thích Các loại muối dễ hòa tan gồm có: NaCl2, KCl, CaCl2, MgCl2 bicacbonat NaHCO3, Ca(HCO3)2, Mg(HCO)2, Na2CO3, MgSO4, Na2SO4 Đất lớn nhiễm muối: - Khi lượng chứa cát bé 40 % lượng chứa sét bé 30 % - Khi lượng chứa cát lớn 40 % 0,5 - Khi lượng chứa sét lớn 30 % 0,5 Đất cát nhiễm muối 0,5 Đất sét nhiễm muối: Muối hòa tan vừa thạch cao: CaSO4.2H2O - Á-cát á-sét lún ướt (đất lớt dạng lớt) (hoặc 0,3 có muối dễ hòa tan) - Á-cát á-sét không lún ướt 2.18 - Các tài liệu nghiên cứu đất cát đất sét phải có số liệu, tàn tích thực vật lượng chứa tương đối tính theo trọng lượng q > 0,03 đất cát q > 0,05 đất sét Lượng chứa tương đối tàn tích thực vật q đất (độ than bùn) tỷ số trọng lượng mẫu đất sấy nhiệt độ 100-105oC trọng lượng phần khống vật Tùy theo đại lượng q mà đất có tên gọi phụ bảng 12 Bảng 12 Tên đất cát đất sét có chứa tàn tích thực vật Lượng chứa tương đối tàn tích thực vật q (độ than bùn) A Đất có chứa tàn tích thực vật Đất cát có tàn tích thực vật 0,03 < q ≤ 0,1 Đất sét có tàn tích thực vật 0,05 < q ≤ 0,1 B Đất dạng than bùn Đất có than bùn 0,1 < q ≤ 0,25 Đất có than bùn vừa 0,25 < q ≤ 0,4 Đất có nhiều than bùn 0,4 < q < 0,6 Than bùn q > 0,6 Chú thích: Tên loại đất cát đất sét có chứa tàn tích thực vật quy định theo điều 2.4 2.8 tiêu chuẩn dựa vào phần khoáng đất sau loại tàn tích thực vật Đất than bùn đặc trưng mức độ phân hủy, biểu lượng chứa sản phẩm phân hủy tổ chức thực vật 2.19 - Đất (không thuộc loại đá) chia đất có nguồn gốc nhân tạo đất mượn Đất có nguồn gốc nhân tạo đất mượn loại đất đắp, đất gia cố lèn chặt từ đất có nguồn gốc tự nhiên phương pháp khác 2.20 - Đất đắp chia bảng 13 Bảng 13 Tiêu chuẩn để chia đất đắp A - Theo phương pháp đắp Các loại đất đắp đặc trưng đất Đắp phương pháp khô (dùng giao thông đường đường sắt máy ủi máy cạp) Đắp ướt (bằng giới hóa thủy lực) B - Theo đồng thành phần cấu trúc Đất đắp theo kế hoạch xây dựng (đất đắp ngược) đất thay (đệm) Loại đất đặc trưng thành phần cấu trúc đồng nhất, tính chịu nén Các bãi thải đất phế liệu sản xuất Loại đất có thành phần cấu trúc đồng độ chặt tính chịu nén không Đất đánh đống, phế liệu sản xuất rác sinh hoạt Loại không đồng thành phần cấu trúc, độ chặt tính chịu nén khơng có chứa tạp chất hữu C - Theo nguồn gốc vật liệu chiếm phần đất đắp Đất tự nhiên: đất lớn, đất cát, đất sét Phế liệu sản xuất: xỉ, tro, đất tạo mẫu vật thải nhà máy, làm giàu nguyên liệu… Chất thải sinh hoạt D - Theo độ chặt trọng lượng thân gây Đã ổn định trình nén chặt trọng lượng thân gây kết thúc Chưa ổn định trình nén chặt trọng lượng thân gây tiếp diễn 2.21 - Đất gia cố, dựa vào phương pháp gia cố mà phân chia gia cố để nâng cao độ bền, giảm tính nén, lún giảm khả thấm nước (Silicát, nhựa, xi măng, bi-tum, đất sét, gia cố nhiệt …) Tùy thuộc vào mục đích gia cố mà đất gia cố phải đặc trưng độ bền, tính nén lún khả thấm sau gia cố Đất lèn chặt chia theo phương pháp làm chặt (lún đầm, nổ mìn…) đặc trưng độ chặt cấu trúc sau làm chặt Tên gọi đất gia cố đất lèn chặt cần gồm có tên gọi đất trạng thái tự nhiên theo bảng bảng có ghi rõ phương pháp gia cố lèn chặt THIẾT KẾ NỀN CHỈ DẪN CHUNG 3.1 - Khi thiết kế nhà cơng trình cần tính tốn cho biến dạng không vượt trị số giới hạn cho phép để sử dụng công trình bình thường, sức chịu tải cần phải đủ để không xảy ổn định phá hoại 3.2 - Việc thiết kế (theo yêu cầu điều 1.2) phải dựa vào kết tính tốn để chọn: - Kiểu (tự nhiên, lèn chặt nhân tạo, gia cố hóa học gia cố nhiệt …) - Kiểu kết cấu kích thước vật liệu móng (móng băng, bản, trụ, bê-tơng cốt thép, bê-tơng, bê-tơng đá hộc, … móng nơng sâu, móng cọc, trụ sâu…) - Các biện pháp nêu điều 3.69 - 3.75 tiêu chuẩn cần giảm ảnh hưởng biến dạng đến việc sử dụng nhà cơng trình 3.3 - Nền phải tính theo: - Trạng thái giới hạn thứ dựa vào sức chịu tải; - Trạng thái giới hạn thứ hai dựa vào biến dạng (độ lún, độ võng…) gây cản trở việc sử dụng bình thường nhà cơng trình Nền tính theo sức chịu tải trường hợp nêu điều 3.4 tiêu chuẩn theo biến dạng khơng phải đá Khi tính theo trạng thái giới hạn, biến dạng dư tính sức chịu tải phải so sánh với biến dạng giới hạn cho phép sức chịu tải tối thiểu cần thiết có xét đến đặc điểm kết cấu nhà cơng trình, phương pháp xây dựng yếu tố khác Trong trường hợp cần thiết tính toán phải kể đến cộng tác dụng yếu tố lực ảnh hưởng không lợi môi trường ngồi (ví dụ ảnh hưởng nước mưa nước đất đến đặc trưng lý đất ) 3.4 - Tính tốn theo sức chịu tải phải tiến hành trường hợp: 1,6 0,390 0,449 0,532 0,578 0,612 0,630 0,639 0,642 2,0 0,285 0,336 0,414 0,463 0,505 0,529 0,545 0,550 2,4 0,214 0,257 0,325 0,374 0,419 0,449 0,470 0,477 2,8 0,165 0,201 0,260 0,304 0,350 0,383 0,410 0,420 3,2 0,130 0,160 0,210 0,251 0,294 0,329 0,360 0,374 3,6 0,106 0,130 0,173 0,209 0,250 0,283 0,320 0,337 4,0 0,087 0,108 0,145 0,176 0,214 0,248 0,285 0,306 4,4 0,073 0,091 0,122 0,150 0,185 0,218 0,256 0,280 4,8 0,067 0,077 0,105 0,130 0,161 0,192 0,230 0,258 5,2 0,053 0,066 0,091 0,112 0,141 0,170 0,208 0,239 5,6 0,046 0,058 0,079 0,099 0,124 0,152 0,189 0,223 6,0 0,040 0,051 0,070 0,087 0,110 0,136 0,172 0,208 6,4 0,036 0,045 0,062 0,077 0,098 0,122 0,158 0,106 6,8 0,032 0,040 0,055 0,069 0,088 0,110 0,144 0,184 7,2 0,028 0,036 0,049 0,062 0,080 0,100 0,133 0,175 7,6 0,024 0,032 0,044 0,056 0,072 0,091 0,123 0,166 8,0 0,022 0,029 0,040 0,051 0,066 0,084 0,113 0,158 8,4 0,021 0,026 0,037 0,046 0,060 0,077 0,105 0,150 8,8 0,019 0,024 0,034 0,042 0,055 0,070 0,098 0,144 9,2 0,018 0,022 0,031 0,039 0,051 0,065 0,091 0,137 9,6 0,016 0,020 0,028 0,036 0,047 0,060 0,085 0,132 10,0 0,015 0,019 0,026 0,033 0,044 0,056 0,079 0,126 11 0,011 0,017 0,023 0,029 0,040 0,050 0,071 0,114 12 0,009 0,015 0,020 0,026 0,031 0,044 0,060 0,104 Chú thích: Đối với giá trị trung gian m n, đại lượng số nội suy xác định cách Sơ đồ bố trí "các móng ảo" để tính ảnh hưởng đến độ lún theo phương pháp điểm góc a) Sơ đồ bố trí tương hỗ móng tính tốn móng ảnh hưởng b) Sơ đồ bố trí "các móng ảo" với dẫn dấu "+" "-" để tính tốn theo cơng thức (4) - Móng tính tốn; - móng ảnh hưởng; - điểm mà cần xác định độ lún Áp lực đứng p'oz độ sâu theo phương thẳng đứng qua trung tâm móng tính tốn kể đến ảnh hưởng móng lân cận xác định theo công thức: k p'oz p oz p coz (4) l Trong đó: k - số móng ảnh hưởng Độ sâu tầng chịu nén z hạn chế dựa vào tỷ số đại lượng áp lực thêm móng poz kể đến ảnh hưởng móng lân cận p'oz (theo phương thẳng đứng qua trung tâm móng) áp lực thiên nhiên độ sâu p dz Khi có nước ngầm, áp lực thiên nhiên xác định có kể đến tác dụng đẩy nước Đối với đất cát đất sét tỷ số cho phép lấy bằng: p'oz’ = 0,2 pdz’ Nếu giới hạn tầng chịu nén tìm kết thúc lớp đất có mơ - đun biến dạng E < 50 kg/cm2 lớp nằm trực tiếp phía giới hạn kể cần tính vào tầng chịu nén Trong trường hợp giới hạn tầng chịu nén hạn chế tỷ số poz = 0,1 pdz’ Độ lún móng theo phương pháp cộng lớp xác định (có khơng kể đến ảnh hưởng móng lân cận) theo cơng thức: n S i pihi (5) Ei Trong đó: S - Độ lún cuối (ổn định) móng; N - Số lớp chia theo độ sâu tầng chịu nén hi - Chiều dày lớp đất thứ i; Ei - Mô đun biến dạng lớp đất i; Pi - Áp lực thêm trung bình lớp đất thứ i, nửa tổng số áp lực thêm p oz giới hạn lớp xác định theo cơng thức (1) trường hợp khơng tính đến ảnh hưởng móng lân cận theo cơng thức (1) có kể đến ảnh hưởng - Hệ số khơng thứ nguyên 0,8 Việc xác định độ lún dùng sơ đồ tính tốn theo lớp biến dạng tuyến tính (đàn hồi) có chiều dày hữu hạn dùng trường hợp nói điểm "b" điều 3.36 tiêu chuẩn Cần ý độ lún trường hợp áp lực tồn phần trung bình tác dụng đế móng (không trừ áp lực thiên nhiên) gây Chiều dày tính tốn lớp biến dạng tuyến tính (đàn hồi) lấy theo dẫn điều 10 Độ lún móng riêng theo sơ đồ tính tốn dạng lớp đàn hồi biến dạng tuyến tính có chiều dày hữu hạn H, xác định theo cơng thức: S bpM n i ki ki i (6) Ei Trong đó: b - chiều rộng móng chữ nhật hay đường kính móng tròn; p - Áp lực trung bình đất đáy móng M - hệ số điều chỉnh xác định theo bảng phụ lục 2, phụ thuộc vào m - tỷ số chiều dày lớp đàn hồi H nửa chiều rộng bán kính móng chiều rộng 10 - 15 m; n - Số lớp phân chia theo tính chịu nén phạm vi lớp đàn hồi H; ki - Hệ số xác định theo bảng lớp i, phụ thuộc vào hình dáng đáy móng, tỷ số cạnh móng chữ nhật n = l/b tỷ số độ sâu đáy lớp z với nửa chiều rộng móng m = 2z/b hay bán kính m = z/r; Ei - Mơ đun biến dạng lớp đất thứ i Hệ số M Bảng Các giới hạn tỷ số m' = 2H/b m' = H/r Hệ số M < m' ≤ 0,5 1,0 0,5 < m' ≤ 0,95 < m' ≤ 0,90 < m' ≤ 0,80 < m' ≤ 0,75 Bảng Hệ số kl kb Hệ số k móng m = 2z/b m = z/r Hình tròn bán kính r 1,4 1,8 2,4 3,2 0,0 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,4 0,090 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,100 0,101 0,8 0,179 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,200 0,208 1,2 0,268 0,299 0,300 0,300 0,300 0,300 0,300 0,311 1,6 0,348 0,380 0,394 0,397 0,397 0,397 0,397 0,412 2,0 0,411 0,446 0,472 0,482 0,486 0,486 0,486 0,511 2,4 0,461 0,499 0,538 0,556 0,565 0,567 0,567 0,605 2,8 0,501 0,542 0,592 0,618 0,635 0,640 0,640 0,687 3,2 0,532 0,577 0,637 0,671 0,696 0,707 0,709 0,763 3,6 0,558 0,606 0,676 0,7 0,760 0,7 0,772 0,831 4,0 0,579 0,630 0,708 0,756 0,796 0,820 0,830 0,892 4,4 0,596 0,650 0,735 0,789 0,837 0,867 0,888 0,949 4,8 0,611 0,668 0,759 0,819 0,873 0,908 0,932 0,001 5,2 0,624 0,683 0,780 0,884 0,904 0,948 0,977 1,050 5,6 0,635 0,697 0,798 0,867 0,933 0,981 0,018 1,095 6,0 0,645 0,708 0,814 0,887 0,958 1,011 1,056 1,138 6,4 0,653 0,719 0,828 0,904 0,980 1,031 1,090 1,178 6,8 0,661 0,728 0,841 0,920 1,000 1,065 1,122 1,215 Hình chữ nhật với tỷ số cạnh n = l/b Móng băng n ≥ 10 7,2 0,668 0,736 0,852 0,935 1,019 1,088 1,152 1,251 7,6 0,674 0,744 0,863 0,948 1,036 1,109 1,180 1,285 8,0 0,679 0,751 0,872 0,960 1,051 1,128 1,205 1,316 8,4 0,684 0,757 0,887 0,970 1,065 1,146 1,229 1,347 8,8 0,689 0,762 0,888 0,980 1,078 1,162 1,251 1,376 9,2 0,693 0,768 0,896 0,989 1,089 1,178 1,272 1,404 9,6 0,697 0,772 0,902 0,998 1,100 1,192 1,291 1,431 10,0 0,700 0,777 0,908 1,005 1,110 1,205 1,309 1,456 11,0 0,705 0,786 0,922 1,022 1,132 1,233 1,349 1,506 12,0 0,710 0,794 0,933 1,037 1,151 1,257 1,384 1,550 10 Chiều dày tính tốn lớp biến dạng tuyến tính Htt (hình 3) chọn đến mái lớp đất có mơ đun biến dạng E ≥ 1000 kg/cm2 móng kích thước lớn (bề rộng đường kính lớn 10m) tới mái lớp có mơ đun biến dạng E ≥ 100kg/cm xác định theo công thức: Htt = Ho + tb (7) Trong đó: Ho t - Đối với đất sét nên lấy mét 0,15; đất cát mét 0,1 Chú thích: Nếu bao gồm đất sét đất cát giá trị H tt xác định trị trung bình cân Giá trị Htt tìm theo công thức (7) cần phải cộng thêm chiều dày lớp đất có mơ đun biến dạng E < 100 kg/cm2, lớp nằm Htt độ dày khơng vượt q 5m Khi chiều dày lớp đất lớn, lớp đất phía có mơ đun biến dạng E < 190kg/cm2 việc tính tồn độ lún thực theo sơ đồ bán khơng gian biến dạng tuyến tính phương pháp cộng lớp Hình Sơ đồ để tính độ lún phương pháp lớp biến dạng tuyến tính có chiều dày hữu hạn Xác định độ nghiêng móng tác dụng tải trọng lệch tâm 11 Độ nghiêng móng (khi tác dụng tải trọng lệch tâm) theo sơ đồ tính tốn dạng bán khơng gian đàn hồi biến dạng tuyến tính (điểm "a" điều 3.36 tiêu chuẩn này) xác định sau: a) Móng chữ nhật theo phương cạnh lớn móng l (dọc theo trục dọc) theo công thức: ic E kl Pe l (l / 2) (8) b) Móng chữ nhật theo phương cạnh bé (dọc theo trục ngang) theo công thức: ib kb E Peb (9) (b / 2)3 c) Móng tròn có đường kính r, theo cơng thức: ir E 3P.e (10) 4r Trong đó: P - Hợp lực tất tải trọng đứng móng nền, kg e l, eb, e - Lần lượt khoảng cách điểm đặt hợp lực đến đáy móng theo phương trục dọc trục ngang theo bán kính đường tròn (cm); E, - Mơ đun biến dạng kg/cm2 hệ số Pốt-xơng đất lấy trị trung bình phạm vi tầng chịu nén kl kb - Các hệ số xác định theo bảng 4, phụ thuộc vào tỷ số cạnh đáy móng 12 Độ nghiêng móng tròn theo theo sơ đồ tính tốn thuộc loại lớp biến dạng tuyến tính có chiều dày hữu hạn, xác định theo công thức: lr E kc P.e (11) r3 Trong đó: Kc - Hệ số, xác định theo bảng phụ thuộc vào tỷ số chiều dày lớp đàn hồi bánh kính móng H/r Hệ số kl kb Bảng Hệ số Hệ số kl kb với tỷ số cạnh móng chữ nhật n = l/b bằng: 1,0 1,4 1,8 2,4 3,2 5,0 kl 0,55 0,71 0,83 0,97 1,1 1,44 kb 0,50 0,39 0,33 0,25 0,19 0,13 Chú thích: Độ nghiêng móng có đáy móng đa giác tính tốn theo cơng thức (10), lấy bán kính r = Fi F - diện tích đáy móng đa giác) Hệ số kc Bảng Hr 0,25 0,5 >2 kc 0,26 0,43 0,63 0,74 0,75 Xác định độ lún ướt đất có tính lún ướt 13 Độ lún ướt đất Ss tải trọng móng gây thấm ướt vùng biến dạng hbd xác định theo điều 4.2 tiêu chuẩn, tính tốn theo công thức: n Ss si hi m (12) i Trong đó: si - Độ lún ướt tương đối xác định no nước hoàn toàn, theo điều 2.14 tiêu chuẩn, chưa no nước theo điều 14 phụ lục II cho lớp đất vùng biến dạng h bd áp lực tổng áp lực thiên nhiên áp lực móng cơng trình hay nhà, lớp đất xét; hi - Chiều dày lớp đất thứ i; n - Số lớp chia vùng biến dạng h bd m - Hệ số điều kiện làm việc nền, lấy bằng: móng rộng từ 12m lớn m = 1; móng băng rộng đến 3m móng đa giác rộng đến 5m tính theo cơng thức: m = 0,5 + 1,5 p ps (13) po Trong đó: P - Áp lực trung bình đáy móng (kg/cm2); Ps - Áp lực lún ướt ban đầu (kg/cm)2 Po - Áp lực kg/cm2 Chú thích: Hệ số m móng băng rộng 3m móng đa giác rộng 5m xác định cách nội suy giá trị m tính tốn theo cơng thức (13) m=1 14 Độ lún ướt tương đối đất không no nước ( 's) xác định theo công thức: 's 0,01 Wk Wn Ws ( Ws s - 0,01) (14) Trong đó: Wk - Độ ẩm cuối đất sau thấm ướt; Ws - Độ ẩm lún ướt ban đầu đất; Wn - Độ ẩm đất hoàn toàn no nước; s - ý nghĩa cơng thức (12) Chú thích: Khi độ ẩm lún ướt ban đầu Ws nhỏ độ ẩm thiên nhiên W cơng thức (14) thay Ws W 15 Độ lún ướt nền, độ lệch lún ướt độ nghiêng móng riêng rẽ vùng xuất lún ướt không lan truyền nước từ nguồn thấm ướt xung quanh, cần phải xác định có tính đến thấm ướt hữu hạn vùng khoảng độ sâu h (hình 4), bằng: h = h + hbd - hn x m tg (15) Trong đó: h - Độ sâu đặt móng so với cao trình quy hoạch hbd - Vùng biến dạng xác định theo yêu cầu điều 4.2 tiêu chuẩn hn - Độ sâu nguồn thấm ướt so với bề mặt quy hoạch; x - Khoảng cách từ mép nguồn thấm ướt đến trục móng xét m - Hệ số tính đến khả tăng góc lan truyền nước phía tính phân lớp đất - Góc lan truyền nước từ nguồn thấm ướt phía, cát dạng lún ướt sét dạng lún ướt = 50o = 35o, Hình Sơ đồ để tính tốn trị hữu hạn h thấm ướt thuộc vùng dọc theo trục thẳng đứng móng trường hợp phía ngồi nguồn thấm ướt Chiều dài Ls, nơi xuất độ lún ướt khơng đất, xác định theo cơng thức: Ls = (h+ hbd - hn) m tg (16) Trong đó: Các ký hiệu giống cơng thức (15) 16 Giá trị cực đại độ lún ướt Smax sd trọng lượng thân đất gây thấm ướt mạnh phía với diện tích có bề rộng không bé chiều dày lún ướt dâng mực nước ngầm, xác định theo công thức (12) Trong đó: tổng (12) gồm có: a) Độ lún ướt phạm vi vùng lún ướt đất trọng lượng thân, khơng có tải trọng ngồi móng hẹp mà vùng biến dạng tải trọng móng gây khơng liên hợp với vùng lún ướt đất trọng lượng thân gây ra; b) Độ lún ướt phạm vi vùng lún ướt trọng lượng thân đất mà độ ẩm bị nâng cao mực nước ngầm dâng lên tăng dần độ ẩm c) Độ lún ướt phạm vi từ đáy vùng biến dạng (do tải trọng móng) đến mái lớp đất khơng ướt lún móng rộng phần vùng biến dạng tải trọng móng gây với vùng biến dạng lún ướt trọng lượng thân đất gây Chiều dày vùng lún ướt trọng lượng thân đất tính từ độ sâu mà ứng suất thẳng đứng trọng lượng thân đất áp lực lún ướt ban đầu đến giới hạn lớp lún ướt Độ lún ướt tương đối nhiên lớp s xác định cho lớp đất vùng lún ướt áp lực áp lực thiên 17 Trị số lún ướt đất trọng lượng thân đất gây vùng đất loại II tính lún ướt làm ướt cục tạm thời với diện tích có bề rộng nhỏ chiều dày lún ướt H, xác định theo công thức: SBs.d Smax s.d B B H H (16) (max B ) 18 Trị số ướt lún đất S s.d trọng lượng thân đất gây điểm khác diện tích thấm ướt diện tích gần xác định theo cơng thức: B ) S(max s.dx B ) 0,5 S(max cos sd x r (18) (max B ) Trong đó: S s.d - Độ ướt lún lớn đất trọng lượng thân trung tâm diện tích thấm ướt, xác định theo điều 16 hay điều 17; x - Khoảng cách cm từ tâm diện tích thấm ướt điểm đầu phần đất lún ướt nằm ngang (max B ) đến điểm xác định trị số lún ướt Ss.dx (trong phạm vi < x < r) r - Chiều dài tính tốn cm, phần đất lún ướt trọng lượng thân đất gây ra, xác định theo công thức: r = H (0,5 + m tg ) (19) Trong đó: Các ký hiệu giống công thức 15 17 19 Trị số chuyển vị ngang Us (cm) mặt đất độ lún ướt trọng lượng thân gây thấm ướt mạnh cục (điều 4.5) tính tốn theo cơng thức: Us Trong đó: 0,5 r cos x r (20) - Trị số chuyển vị ngang tương đối, bằng: 0,66 Us r 0,05 (21) Trong đó: r x - ký hiệu công thức (18) (19) Xác định trương nở co ngót gồm đất có tính trương nở 20 Độ nâng cao móng Str.n trương nở đất bị thấm ướt gây xác định theo công thức: n S tr.n tr nhim (22) i Trong đó: tr.n - Độ trương nở tương đối lớp đất thứ i xác định theo dẫn điểm 21 phụ lục này; hi - Chiều dày lớp đất xét; m - Hệ số điều kiện làm việc, lấy m = 0,8 áp lực tổng pt = 0,5kg/cm2; m = 0,6 pt = 3kg/cm2; với giá trị trung gian pt tính nội suy Giá trị áp lực tổng pt xác định theo định theo dẫn điều 22 n - Số lớp chia vùng đất trương nở có biên xác định theo dẫn điều 23 phụ lục 21 Độ trương nở tương đối đất tr.n xác định: a) Khi thấm ẩm theo công thức: tr.n h' h (23) h Trong đó: h - Chiều cao mẫu đất có độ chặt độ ẩm tự nhiên nén không nở hông áp lực tổng; h' - Chiều cao mẫu đất sau thấm ướt nén điều kiện b) - Khi phủ bề mặt thay đổi trạng thái thủy nhiệt, theo công thức: tr.n k Wk Wo eo (24) Trong đó: k - Hệ số xác định thực nghiệm; khơng có số liệu thực nghiệm lấy 2; Wk - độ ẩm cuối đất; Wo - Độ ẩm ban đầu đất; eo - Hệ số rỗng ban đầu đất Hình Sơ đồ để tính độ nâng cao đất trương nở 22 Áp lực tổng pt lớp xét (hình 5) xác định theo cơng thức: pt = pz + pdz + ptz (25) Trong đó: pz - Áp lực tải trọng móng gây lớp xét, kg/cm 2; pdz - Áp lực trọng lượng thân lớp đất kể từ đáy móng đến lớp xét, kg/cm 2; ptz - Áp lực thêm, kg/cm2, gây ảnh hưởng trọng lượng phần đất không bị ẩm nằm ngồi phạm vi thấm ướt, xác định theo cơng thức: ptz = mn (Z + h) (26) Trong đó: mn - Hệ số lấy theo bảng 6, phụ thuộc vào tỷ số chiều dài L chiều rộng B diện tích thấm ướt vào độ sâu tương đối lớp xét; - Khối lượng thể tích đất, kg/cm3 Hệ số mn Bảng Z h B Hệ số mn ứng với tỷ số chiều dài chiều rộng diện tích thấm ướt L/B 0,5 0 0 0,58 0,50 0,43 0,36 0,29 0,81 0,70 0,61 0,50 0,40 0,94 0,82 0,71 0,59 0,47 1,02 0,89 0,77 0,64 0,53 1,07 0,94 0,82 0,69 0,57 23 Biên vùng trương nở Ht.n (hình 5) chọn: a) Khi thấm nước đến độ sâu áp lực tổng áp lực trương nở đất P t.n b) Khi che bề mặt thay đổi trạng thái thủy nhiệt đến độ sâu xác định thí nghiệm vùng khí hậu Khi khơng có số liệu thí nghiệm độ sâu lấy 5m 24 Đại lượng co ngót q trình khơ đất trương nở S c xác định theo công thức: n Sc ci hi mc (27) i Trong đó: ci - Độ co ngót theo chiều dài tương đối lớp thứ i xác định theo dẫn điều 2.16 tiêu chuẩn tác dụng lực tổng áp lực thiên nhiên áp lực thêm móng lớp đất xét thay đổi độ ẩm từ trị số lớn đến nhỏ có hi - Chiều dày lớp xét; mc - Hệ số điều kiện làm việc đất co ngót lấy 1,3 n - Số lớp chia vùng đất co ngót; Giới hạn vùng co ngót H c xác định thực nghiệm, khơng có số liệu thí nghiệm lấy 5m Khi khô đất tác dụng nhiệt thiết bị công nghệ, giới hạn vùng co ngót H c xác định thí nghiệm tính tốn tương ứng Xác định độ lún xói ngầm đất nhiễm muối 25 Độ lún xói ngầm đất nhiễm muối Sx xác định theo công thức: n Sx xihi (28) i Trong đó: n - Số lớp chia tầng đất mặn có khả tạo thành lún xói ngầm; xi - Độ lún xói ngầm tương đối lớp đất thứ i áp lực tải trọng móng trọng lượng thân đất lớp đó, xác định theo dẫn điều 26-28; hi - Chiều dày lớp đất nhiễm muối thứ i 26 Trị số lún xói ngầm tương đối x đất nhiễm muối xác định thí nghiệm nén tĩnh trường phương pháp nén thấm phòng theo trường hợp quy định điều 9.4 tiêu chuẩn Việc thí nghiệm cần phải tiến hành nước thấm lâu dài qua đất khoảng thời gian theo dẫn điều 9.5 tiêu chuẩn 27 Trị số lún xói ngầm tương đối cơng thức: z quy định thí nghiệm trường xác định theo S x.n (29) hn z Trong đó: Sx.n - Độ lún xói ngầm bàn nén sau thấm ướt liên tục suốt trình thí nghiệm áp lực nói điều 25 hn - Chiều dày chịu nén bàn nén 28 Trị số độ lún xói ngầm tương đối theo thí nghiệm nén thấm xác định cơng thức: x h h' (30) h Trong đó: h - Độ cao mẫu đất độ ẩm độ chặt thiên nhiên; h' - Độ cao mẫu đất sau thấm ướt nước nén áp lực nêu điều 25 phụ lục PHỤ LỤC ÁP LỰC TÍNH TỐN QUY ƯỚC TRÊN NỀN ĐẤT Áp lực tính tốn quy ước đất Ro ghi bảng 1-4 phụ lục dùng để xác định sơ xác định cuối kích thước móng trường hợp nêu điều 3.46 tiêu chuẩn đất lớn đất cát (bảng 1) đất sét (không ướt lún) (bảng 2) điều 4.9 đất ướt lún (bảng 3) điều 10.6 đất đắp (bảng 4) Khi dùng tính tốn trị số Ro lấy bảng 1.3 để chọn kích thước cuối móng nhà cơng trình trường hợp nêu điều 3.46 4.9 tiêu chuẩn, đại lượng áp lực tính tốn R xác định theo cơng thức (1) (2) phụ lục giá trị R o (trong bảng 1-3) thuộc móng có chiều rộng b1 = 1m độ sâu chơn móng h1 = 2m - Khi h ≤ 2m: R R o k1 b b1 b1 h h1 2h1 (1) Bảng Áp lực tính tốn quy ước Ro đất lớn đất cát (phạm vi dùng xem điều 3.59) Ro (Kg/cm2) Loại đất Đất lớn - Đất cuội (dăm) lẫn cát - Đất sỏi (sạn) từ mảnh vụn Đá kết tinh Đá trầm tích Đất cát Chặt Chặt vừa - Cát thô không phụ thuộc độ ẩm - Cát thô vừa không phụ thuộc độ ẩm - Ít ẩm - Ẩm no nước - Ít ẩm 2,5 - Ẩm 1,5 1,5 1,0 - Cát mịn: - Cát bụi: - No nước - Khi h > 2m: R Trong đó: Ro k1 b b1 b1 k2 n h h1 (2) Ro - Áp lực tính tốn quy ước (bảng 1.3) ứng với móng có chiều rộng b = 1m độ sâu chơn móng h1 = 2m; Bảng Áp lực tính tốn quy ước Ro đất sét (không lún ướt) (phạm vi dùng xem điều 3.46) Loại đất sét Hệ số rỗng e Á cát Á sét Sét Ro kg/cm2 ứng với độ sệt đất Is = Is = 0,5 3 0,7 2,5 0,5 2,5 0,7 2,5 1,8 1,0 1,0 0,5 0,6 0,8 1,10 2,5 Chú thích: Đối với đất sét có giá trị trung gian e Is cho phép xác định trị số Ro cách nội suy lúc đầu theo e trị Is = Is = sau theo Is trị Ro tìm Is = Is = b h - Chiều rộng chiều sâu đặt móng thực tế n - Trị tính tốn khối lượng thể tích đất nằm phía đáy móng, tấn/m k1 - Hệ số tính đến ảnh hưởng chiều rộng móng lấy k = 0,125 đất lớn đất cát, trừ cát bụi: k1 = 0,25 cát bụi đất sét k2 - Hệ số tính đến ảnh hưởng độ sâu đặt móng đất lớn đất cát lấy k = 0,25; cát sét lấy k2 = 0,2, sét k2 = 0,15 Bảng Áp lực tính tốn quy ước Ro đất lún ướt (phạm vi dùng xem điều 4.9) Ro (kg/cm2) Loại đất Đất cấu trúc tự nhiên tương ứng với khối Đất đầm chặt tương ứng với khối lượng lượng thể tích hạt k (tấn/m3) thể tích hạt k (tấn/m3) 1,35 1,55 1,6 1,70 Á cát 1,5 3,5 1,8 2,5 Á sét 3,5 1,8 2,5 Chú thích: Trong bảng 3, tử số giá trị Ro thuộc đất lún ướt cấu trúc tự nhiên có độ no nước G ≤ 0,5 khơng có khả thấm ướt chúng Mẫu số giá trị R o thuộc đất có độ no nước G ≥ 0,8 đất có độ no nước bé có khả thấm ướt chúng Đối với đất lún sụt có giá trị k G trung gian Ro xác định nội suy Bảng Trị tính tốn quy ước Ro đất đắp ổn định (phạm vi dùng xem điều 10.6) Ro (kg/cm2) Loại đất đắp Cát thô, cát trung, cát mịn xỉ v.v… Cát bụi, đất sét, tro v.v… Ứng với độ no nước G G ≤ 0,5 G ≥ 0,8 G ≤ 0,5 G ≥ 0,8 Đất lúc san đầm chặt theo điều 10.8 2,5 2,0 1,8 1,5 Các bãi thải đất phế liệu sản xuất sau đầm chặt theo điều 10.8 2,5 2,0 1,8 1,5 Các bãi thải đất phế liệu sản xuất không đầm chặt 1,8 1,5 1,2 1,0 Các nơi đổ đất phế liệu sản xuất sau đầm chặt theo điều 10.8 1,5 1,2 1,2 1,0 Các nơi đổ đất phế liệu sản xuất không đầm chặt 1,2 1,0 1,1 0,8 Chú thích: Trị số Ro bảng móng có độ sâu đặt móng h = 2m Khi độ sâu đặt móng h < 2m h h1 giá trị Ro giảm cách nhân với hệ số: k = 2h1 Trị số Ro điểm sau bảng thuộc đất rác phế liệu sản xuất có chứa tạp chất hữu khơng q 10% Đối với bải thãi nơi đổ đất phế liệu sản xuất chưa ổn định trị số R o lấy theo bảng với hệ số 0,8 Đại lượng Ro giá trị trung gian G từ 0,5 đến 0,8 cho phép xác định nội suy PHỤ LỤC CÁC HỆ SỐ DÙNG ĐỂ TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA NỀN Các hệ số dùng để tính theo cơng thức (28) điều 3.65 tiêu chuẩn sức chịu tải đất đồng đá trạng thái ổn định sau: a) , q c hệ số sức chịu tải theo biểu đồ hình phụ lục phụ thuộc vào tg 1, trị tính tốn góc ma sát trong, xác định theo điều 3.13 - 3.15 b) ) i , iq ic hệ số ảnh hưởng độ nghiêng tải trọng theo biểu đồ hình 2, phụ thuộc vào tg tg (trong góc nghiêng so với phương thẳng đứng hợp lực lực tác dụng lên đáy móng); c) n , nq nc hệ số ảnh hưởng tỷ lệ cạnh móng theo cơng thức: n 0,25 (1) n nq 1,5 (2) n nc 0,3 (3) n Hình 1: Biểu đồ để xác định hệ số sức chịu tải l l b chiều dài chiều rộng đáy móng, trường hợp lực đặt b lệch tâm lấy giá trị quy đổi l b xác định theo dẫn điều 3.61 tiêu chuẩn Trong đó: n = Hình Biểu đồ để xác định hệ số độ nghiêng tải trọng MỤC LỤC Nguyên tắc chung Tên đất Thiết kế - Chỉ dẫn chung - Những tải trọng kể đến tính tốn - Trị tiêu chuẩn trị tính tốn đặt trưng đất - Nước đất - Chiều sâu đặt móng - Tính tốn theo biến dạng - Tính theo sức chịu tải - Các biện pháp nhằm giảm ảnh hưởng biến dạng đến thuận tiện lúc sử dụng nhà cơng trình Đặc điểm thiết kế nhà cơng trình xây đất lún ướt Đặt điểm thiết kế nhà cơng trình xây đất trương nở Đặc điểm thiết kế nhà cơng trình xây đất than bùn no nước Đặc điểm thiết kế nhà cơng trình xây bùn Đặc điểm thiết kế nhà cơng trình xây đất eluvi Đặc điểm thiết kế nhà công trình xây đất nhiễm muối 10 Đặc điểm thiết kế nhà cơng trình xây đất đắp 11 Đặc điểm thiết kế nhà cơng trình xây nơi khai thác 12 Đặc điểm thiết kế nhà cơng trình xây vùng động đất 13 Đặc điểm thiết kế đường dây tải điện không 14 Đặc điểm thiết kế móng cầu cống nước PHẦN PHỤ LỤC Phụ lục 1: Quy tắc thiết lập trị tiêu chuẩn tính toán đặc trưng đất Phụ lục 2: Các bảng trị tiêu chuẩn đặc trưng độ bền biến dạng đất Phụ lục 3: Tính tốn biến dạng nền, xác định độ lún Phụ lục 4: Áp lực tính tốn quy ước đất Phụ lục 5: Các hệ số dùng để tính sức chịu tải ... quy định theo tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình, phù hợp với quy tắc sử dụng kỹ thuật thiết bị với nhiệm vụ thiết kế cn Điều kiện S < S gh phải kiểm tra lập thiết kế điển hình thiết kế riêng lẻ,... biến dạng khơng kể đến nội lực kết cấu tác động nhiệt độ gây 3.9 - Khi tính mố cầu cống, tải trọng tác động phải lấy theo yêu cầu tiêu chuẩn thiết kế cầu cống TRỊ TIÊU CHUẨN VÀ TRỊ TÍNH TỐN CÁC ĐẶC... trên, trị tiêu chuẩn góc ma sát , lực dính đơn vị C mô đun biến dạng E cho phép lấy theo "Bảng trị tiêu chuẩn đặc trưng bền biến dạng đất" phụ lục 2: trị tính tốn trường hợp lấy trị tiêu chuẩn với