Đánh giá chức năng bảo vệ chạm đất hạn chế của rơle bảo vệ kỹ thuật số

Bài viết phân tích và so sánh độ nhạy phát hiện sự cố chạm đất của F87T và REF, phát hiện sai sót điển hình trong việc đấu nối mạch dòng nhị thứ tại Trạm biến áp 110kV Đăk Nông. Sau đó, bài báo trình bày đặc tính làm việc của năm nhà sản xuất rơle như Abb RET670, Schneider P633, Ge T60, Siemens 7UT6 và Sel 387.

ISSN: 1859-2171 e-ISSN: 2615-9562 TNU Journal of Science and Technology 208(15): 153 - 160 ĐÁNH GIÁ CHỨC NĂNG BẢO VỆ CHẠM ĐẤT HẠN CHẾ CỦA RƠLE BẢO VỆ KỸ THUẬT SỐ Lê Kim Hùng1, Vũ Phan Huấn2* Trường ĐH Bách Khoa, Đại học Đà Nẵng Công ty TNHH MTV Thí nghiệm điện Miền Trung TĨM TẮT Đối với cố chạm đất gần điểm trung tính cuộn dây máy biến áp nối đất, chức bảo vệ so lệch máy biến áp (F87T) không đủ độ nhạy để phát dòng điện cố có giá trị nhỏ Vì vậy, nhiều nhà sản xuất rơle tăng cường tìm kiếm chức phát cố chạm đất hạn chế (REF) khác để giải vấn đề với yêu cầu không làm việc sai tin cậy Bài báo phân tích so sánh độ nhạy phát cố chạm đất F87T REF, phát sai sót điển hình việc đấu nối mạch dòng nhị thứ Trạm biến áp 110kV Đăk Nơng Sau đó, báo trình bày đặc tính làm việc năm nhà sản xuất rơle Abb RET670, Schneider P633, Ge T60, Siemens 7UT6 Sel 387 Những đặc tính mơ để đánh giá làm việc rơle xảy cố pha nằm bên cuộn dây (từ 10% đến 100%) máy biến áp 25MVA 115/24kV Yy0, cố ngồi vùng điều kiện bình thường phần mềm Matlab/Simulink Kết tính tốn giải thích điểm kiểm tra cần thiết REF cho thấy tính xác việc phân tích đánh giá Từ khóa: Rơle bảo vệ so lệch; Bảo vệ chạm đất hạn chế; Dòng điện so lệch; Dòng điện hãm; Phần mềm Matlab/Simulink Ngày nhận bài: 01/9/2019; Ngày hoàn thiện: 11/11/2019; Ngày đăng: 27/11/2019 EVALUATION OF THE RESTRICTED EARTH FAULT PROTECTION FUNCTION IN NUMERICAL PROTECTION RELAY Le Kim Hung1, Vu Phan Huan2*, University of Science and Technology Da Nang Center Electrical Testing Company Limited ABSTRACT For earth fault near-neutral point of a grounded wye-connected transformer winding, the transformer different protection function (F87T) may not sensitive enough to detect this condition due to small fault current value Therefore, many relay manufactories have diligently searched for different kinds of a restricted earth fault function (REF) which is requested to solve misoperation So that it can be reliably operated The paper explains and compares the sensitive detection between ground faults of F87T and REF, detects a typical miss connect secondary current transformer wiring in a 110kV Dak Nong substation Then the paper presents the tripping characteristic of five relay manufactories such as Abb RET670, Schneider P633, Ge T60, Siemens 7UT6, and Sel 387 These characteristics are also simulated to evaluate the performance of relay when a single phase to earth internal fault from 10% to 100% winding in a transformer 25MVA 115/24kV Yy0, or external fault occurs and normal condition by using Matlab/Simulink software REF with the required test point calculations and explanations is included for clarity of evaluation Keywords: Different protection relay; Restricted earth fault protection; Differential current; Bias current; Matlab/Simulink software Received: 01/9/2019; Revised: 11/11/2019; Published: 27/11/2019 * Corresponding author Email: vuphanhuan@gmail.com http://jst.tnu.edu.vn; Email: jst@tnu.edu.vn 153 Lê Kim Hùng Đtg Tạp chí KHOA HỌC & CƠNG NGHỆ ĐHTN Giới thiệu Đối với cố chạm đất bên cuộn dây gần điểm trung tính nối đất cuộn (Ví dụ Y/y0, Y0/d11) máy biến áp (MBA) bảo vệ so lệch MBA (F87T) có độ lớn dòng so lệch IDIFF đo lường phụ thuộc vào vị trí điểm cố nằm cuộn dây, tượng từ hóa MBA, vị trí nấc phân áp, sai số biến dòng điện (CT) thuật tốn loại bỏ thành phần thứ tự không (TTK) Các yếu tố nguyên nhân làm giảm độ nhạy bảo vệ Giả sử vị trí điểm chạm đất nằm gần điểm trung tính cuộn MBA dòng điện cố pha A, B, C phía cao phía hạ có giá trị nhỏ, dẫn đến F87T khơng tác động Chính vậy, bảo vệ chạm đất hạn chế (REF) hay so lệch thứ tự không (F87N) sử dụng song song với F87T nhằm khắc phục nhược điểm [1] Đối với MBA hai ba cuộn dây, REF làm việc phạm vi vùng bảo vệ giới hạn tín hiệu lấy từ CT phía cao áp (HV) hạ áp (LV) có trung tính nối đất MBA (3 CT đặt pha A, B, C CT lắp dây trung tính) Hình Hướng dòng cố chạm đất phía HV: a) Sự cố vùng, b) Sự cố vùng Xét bảo vệ REF1 dùng cho phía HV MBA trình bày hình 1, REF1 làm việc theo nguyên tắc so sánh dòng điện qua điểm trung tính (IN) dòng thứ tự khơng tổng pha phía HV (3I0_HV = IA_HV + IB_HV + IC_HV) Vì vậy, dòng so lệch TTK phía HV: IREF1 = |3I0_ HV + IN| REF1 tác động cố chạm đất xảy F1 nằm vùng bảo vệ (hướng dòng IA dòng trung tính IN có chiều mũi tên chạy phía MBA) REF1 khơng tác động cố chạm đất xảy F2 nằm vùng (dòng trung tinh IN có chiều mũi tên chạy phía MBA, dòng IA có chiều mũi tên hướng MBA) Do REF bảo vệ phía MBA 154 208(15): 153 - 160 Đối với MBA tự ngẫu có trung tính nối đất chung nằm HV MV hình 2, ta phải sử dụng CT (3 CT đặt ba pha phía HV, CT đặt ba pha phía MV CT trung tính) Dòng so lệch TTK tính theo cơng thức: IREF = |3I0_ HV + 3I0_LV + IN| Khi xảy cố vùng bảo vệ, hướng dòng điện trung tính chạy ra/vào MBA phụ thuộc vào giá trị tổng trở nguồn HV MV nhỏ hay lớn [1] Hình Vùng bảo vệ REF phía HV MBA tự ngẫu: a) Sự cố vùng, b) Sự cố vùng Câu hỏi đặt cán kỹ thuật gồm có hai vấn đề cần giải đáp làm rõ số thể REF bảo vệ phần trăm cuộn dây nối đất so với F87T mà tài liệu [2-4] chưa đưa Tiếp đến, cần giải thích ngun nhân điển hình thường gây tác động nhầm REF đóng điện xung kích MBA xảy ngắn mạch vùng bảo vệ Để giải vấn đề này, báo dựa phiếu chỉnh định rơle bảo vệ (RLBV) Trung tâm điều độ hệ thống điện cài đặt cho 05 rơle bảo vệ MBA 25MVA 110/24kV hãng sản xuất Abb, Schneider, Siemens, Sel Ge làm sở để mơ đánh giá tính làm việc chúng áp dụng vào thực tế So sánh độ nhạy bảo vệ REF F87T Hiện nay, việc ứng dụng chức REF tổng trở cao lưới điện ít, chức REF tổng trở thấp sử dụng phổ biến Cho nên báo tập trung vào trình bày chức Để giải đáp vấn đề thứ % cuộn dây nối đất bảo vệ, hình trình bày sơ đồ nguyên lý làm việc chức REF dùng cho MBA 25MVA, 115/38,5/24kV có tổ nối dây Yd11y0, trung tính cuộn nối đất qua điện trở RE = 10Ω Vùng bảo vệ REF tính từ điểm trung tính cuộn (0% cuộn dây) đến CT đầu cực MBA (100% cuộn dây) Giả sử hệ thống có nguồn cung http://jst.tnu.edu.vn; Email: jst@tnu.edu.vn Lê Kim Hùng Đtg Tạp chí KHOA HỌC & CƠNG NGHỆ ĐHTN cấp từ phía HV, MC phía LV mở (dòng 3I0_LV = 0) Phía LV có pha A bị cố Khoảng cách điểm cố (d = ÷ 100%) cuộn dây phía LV tính từ điểm trung tính Giá trị độ lớn dòng điện chạm đất phụ thuộc vào phương pháp nối đất trực tiếp qua điện trở (RE dùng để hạn chế dòng cố) Hình Sơ đồ bảo vệ REF phía LV MBA cuộn dây có điểm trung tính nối đất qua điện trở Đối với trường hợp d = 100% dòng cố chạm đất có giá trị lớn nhất: I FLC  U LV  RE  24 1000 10  1387 A Dòng điện cố trung tính MBA phụ thuộc tuyến tính với vị trí cố: IN = d×IFLC Cho nên, dòng so lệch TTK phía LV [5]: IREF = |IN + 0| = d×IFLC (1) Theo tài liệu [5], lực từ cảm ứng điện từ cân MBA tạo dòng cố d×NLV cuộn dây phía LV cấp 2/3 dòng điện chạy cuộn dây phía HV pha 1/3 dòng điện chạy cuộn MV Để so sách độ nhạy F87T REF, ta giả định UHV = ULV Suy ra: N HV U HV /  1 N LV U LV / 208(15): 153 - 160 Trong đó: - d: Khoảng cách từ điểm cố F1 đến trung tính cuộn - UHV, ULV điện áp định mức phía cao phía hạ - NHV, NLV số vòng dây định mức phía cao phía hạ Từ cơng thức (1), (2) tính số liệu bảng vẽ đồ thị hình Nếu phiếu chỉnh định ngưỡng tác động F87T REF 0,2 quan sát thấy vị trí cố nằm khoảng từ 0,2 đến 0,55 không phát F87T phát REF Bảng Phần trăm cuộn dây phía LV MBA bảo vệ F87T d [%] IREF [%] 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 IDIFF [%] MBA cuộn dây MBA cuộn Yd11y0 dây D1y0 0,66 0,58 2,67 2,31 5,2 10,67 9,24 16,67 14,43 24 20 32,67 28,29 42,67 36,95 54 46,77 66,67 57,74 Tương tự, ta xét MBA D1y0 cho hình 4, cố pha chạm đất phía LV phía HV xuất dòng hai pha Giả định UHV = ULV, dòng điện HV quy đổi từ phía LV theo tỷ số định mức: N HV U HV   N LV U LV / Lúc này, dòng so lệch F87T: IDIFF_A = |IA_HV – IA_LV| = |IA_HV – 0| =|IA_HV| d  N LV I DIFF _ A    d  I FLC   d  I FLC (2) N HV Dòng so lệch F87T dòng so lệch REF tính theo cơng thức [5]: IDIFF_B = |IB_HV – IB_LV| = |IB_HV – 0| =|IB_HV| d  N LV I DIFF _ B    d  I FLC   d  I FLC (3) N HV IDIFF_B = |IB_HV| = IDIFF_C = |IC_HV – IC_LV| = |IC_HV – 0| =|IC_HV| d  N LV I DIFF _ C    d  I FLC   d  I FLC (4) N HV Từ cơng thức (1), (5) tính số liệu bảng vẽ đồ thị hình Nếu phiếu chỉnh định ngưỡng tác động F87T REF 0,2 quan sát thấy vị trí cố nằm http://jst.tnu.edu.vn; Email: jst@tnu.edu.vn I DIFF _ A | I A _ HV | I DIFF _ C | I C _ HV | d  N LV d2  d  I FLC   I FLC (5) N HV (6) d  N LV d  d  I FLC   I FLC (7) N HV 155 Lê Kim Hùng Đtg Tạp chí KHOA HỌC & CƠNG NGHỆ ĐHTN khoảng từ 20% đến 59% cuộn dây không bảo vệ F87T Hình Sơ đồ bảo vệ REF cho MBA cuộn dây có điểm trung tính nối đất điện trở Nhận xét: Hai kết cho thấy độ nhạy REF tốt F87T trường hợp tỷ số định mức NLV/NHV =1 Trong đó, độ nhạy REF khơng phụ thuộc vào tỷ số F87T có độ nhạy NHV > NLV Nếu MBA có trung tính trực tiếp nối đất mối quan hệ d IREF khơng tuyến tính phụ thuộc tổng trở cuộn dây cố MBA điện cố RF [5] nên xét kỹ mục Để giải đáp vấn đề thứ hai nguyên nhân gây tác động nhầm, ta phân tích số liệu tin cố điển hình rơle RET670 bảo vệ so lệch MBA T1 115/24kV TBA 110kV Đăk Nông Giá trị chỉnh định rơle: Idmin = 150A, ROA = 750, End of Zone1 = 1000A, End of Zone2 = 2000A, First Slope = 70%, Second Slope = 100% Khi xảy cố BCG nằm ngồi vùng bảo vệ phía 24kV MBA (ngăn lộ phụ tải 483) rơle tác động với tín hiệu W2 REF TRIP 208(15): 153 - 160 F87T không làm việc Từ ghi cố hình 5, ta nhận thấy góc lệch hướng cố hai véc tơ (W2 CT IN W2 CT NEUT4) 69,630 < ROA, dòng hãm TTK W2 REF IBIAS = 328,222A < End of Zone1, dòng so lệch TTK W2 REF IDIFF = 152,034A > Idmin Như vậy, ta kết luận REF phía 24kV MBA tác động nhầm đấu nối ngược cực tính biến dòng trung tính phía 24kV Đặc tính làm việc REF Hình Đặc tính làm việc REF: a) Siemens 7UT8 GE T60, b) Schneider P633, c) Schneider P633 cải tiến, d) ABB RET 670 Hình Bản ghi dạng sóng cố REF phía 22kV MBA tác động Nội dung mục trình bày đặc tính làm việc chức REF phía 24kV MBA 25MVA 115/24kV có tổ nối dây Yy0 cho nhà sản xuất ứng dụng phổ biến lưới điện Việt Nam Các thông số theo đặc trưng hãng Trung tâm điều độ Miền Trung chỉnh định 3.1 Hãng sản xuất Siemens Rơle Siemens 7UT8 sử dụng đặc tính độ dốc cho hình 6a Dòng so lệch TTK đo lường [6]: IREF = |IN| (8) Dòng hãm TTK đo lường: IREST = k×(|IN – 3I0| - |IN + 3I0|) (9) Trong trường hợp tổng quát giả thiết k = Thông số chỉnh định rơle [7]: REF = 0,25, Slope = 0,07 Dưới ta xét số trường hợp làm việc rơle: Qua số liệu thu thập từ bảo vệ nội (rơle hơi, nhiệt độ cuộn dây, nhiệt dầu) MBA Trong điều kiện làm việc bình thường: IN = 3I0 = 0; IREF = 0; IREST = 0, rơle không tác động 156 http://jst.tnu.edu.vn; Email: jst@tnu.edu.vn Lê Kim Hùng Đtg Tạp chí KHOA HỌC & CƠNG NGHỆ ĐHTN Khi có cố ngồi vùng bảo vệ: IN = -3I0, IREF = |IN|, IREST = |IN + 3I0| - |IN - 3I0| = 2×|3I0| Suy ra, IREF < IREST Rơle không tác động Khi xảy cố vùng bảo vệ: + Trong trường hợp MBA khơng có trung tính nối đất: 3I0 = 0, IREF = |IN|, IREST = + Trong trường hợp MBA có nối đất điểm trung tính: IN = 3I0, IREF = |IN|, IREST = - 2×|3I0| Ở hai trường hợp IREF > IREST nên rơle tác động cho cắt MC Tuy nhiên, việc giả thiết IN 3I0 trùng pha trường hợp cố chạm đất vùng bảo vệ ngược pha xảy cố chạm đất vùng bảo vệ, điều có CT lý tưởng Do đó, thực tế dòng IN 3I0 phía lệch pha góc φ(IN, 3I0), nên rơle 7UT84 trang bị thêm chức hãm theo góc pha Dòng điện hãm phụ thuộc trực tiếp vào hệ số k, hệ số lại phụ thuộc vào góc lệch pha cho hình Hình Hướng bảo vệ REF Khi cố vùng bảo vệ: -900 ≤ φ ≤ 900 IREF = |IN| > Iset Khi cố vùng bảo vệ: 900 ≤ φ ≤ 2700 IREF = |IN| - k×IREST > IREST Ví dụ cho k = góc φ = 1100, có nghĩa với φ nằm khoảng từ 1100 đến 2400 rơle khơng tác động cắt MC Tuy nhiên, CT bị bão hòa giá trị thay đổi, ví dụ góc lệch pha φ = 900 (IN = 1∠00, 3I0 = 1∠900), IREST = |IN - 3I0| - |IN + 3I0| = Suy IREF > IREST nên rơle cắt cố vùng 3.2 Hãng sản xuất GE Tương tự rơle Siemens, T60 sử dụng đặc tính hãm có độ dốc [8] Dòng so lệch tính theo cơng thức: IREF = |IN + 3I0| (10) Dòng hãm lớn sử dụng theo công thức: IREST = max(|IR0|, |IR1|, |IR2|) (11) http://jst.tnu.edu.vn; Email: jst@tnu.edu.vn 208(15): 153 - 160 Dòng hãm TTK: IR0 = |IN - 3I0| (12) Dòng hãm TTN giúp ổn định cố pha – pha tính tốn: IR2 = 3×|I2| IR2 = |I2| (13) Dòng hãm TTT tính sau: If |I1|>1.5 pu then If |I1|>|I0| then |IR1| = 3×(|I1| - |I0|) Else |IR1| = Else |IR1| = |I1|/8 Thơng số chỉnh định rơle: Ngưỡng dòng so lệch REF = 0,25, Slope = 50% Rơle tác động thỏa mãn điều kiện:  IREF > REF IREST ≤ REF/Slope  IREF > REF + Slope×IREST IREST > REF/slope 3.3 Hãng sản xuất Schneider Hãng Schneider sử dụng đặc tính hai độ dốc [9] Dòng so lệch TTK xác định theo cơng thức (10) Dòng hãm TTK: IREST = 0.5×(max{|IA|, |IB|, |IC|} + |IN|) (14) Thơng số chỉnh định rơle [10]: Idiff> = 0.25Iref, Idiff>>> = 11Iref, IR,m2 = 1Iref, m1 = 20% m2 = 150% Rơle tác động theo điều kiện sau:  IREF = Idiff> + m1×IREST IREST ≤ IR,G,m2  IREF = Idiff> + m2×IREST – (m2 – m1)×IR,G,m2 IREST > IR,G,m2 Trong số trường hợp thuật toán làm việc sai CT bão hòa dòng xung kích MBA nên Schneider cải tiến để sử dụng với độ dốc hình 6c Dòng so lệch TTK xác định theo cơng thức (10) Dòng hãm TTK: IREST = |3I0| (15) Để đảm bảo rơle làm việc ổn định dòng ba pha khơng cân IN/3I0 > 0,5, rơle sử dụng độ dốc m1 = 1,005 tác động IREF ≥ IREST với IREF = Idiff> + m×IREST 3.4 Hãng sản xuất Abb Chức REF sử dụng đặc tính độ dốc [11] Dòng so lệch TTK xác định theo cơng thức (10) Dòng hãm TTK: IREST = max(|IA|, |IB|, |IC|, |IN|) (16) Giá trị chỉnh định rơle [12]: Idmin = 0,3, ROA = 750, End of Zone1 = 1,25, End of Zone2 = 2,5, First Slope = 70%, Second Slope = 100% 157 Lê Kim Hùng Đtg Tạp chí KHOA HỌC & CƠNG NGHỆ ĐHTN Điều kiện rơle làm việc thỏa mãn điều kiện:  Giá trị đo lường: IN > 50%Idmin, 3I0 > 3%IREST  Góc lệch pha dòng (IN 3I0) ≤ ± 740 Hình Hướng tác động REF: a) Sự cố vùng bảo vệ, b) Sự cố vùng bảo vệ  IDIFF vượt ngưỡng Idmin độ dốc đặc tính: - Nếu End of Zone1 ≤ IREST ≤ End of Zone2: IREF > [Idmin + Second Slope×( IREST - End of Zone1)] - Nếu IREST ≥ End of Zone2: IREF > [Idmin + First Slope×(End of Zone2 - End of Zone1) + Second Slope×(IREST - End of Zone2)] 3.5 Hãng sản xuất SEL Hãng Sel có chức REF làm việc dựa sơ đồ logic hình Thơng số chỉnh định 50REF = 0,3 [13, 14] Rơle làm việc thỏa mãn điều kiện:  Giá trị dòng cuộn trung tính: INWPU1 > 50REF  Giá trị dòng điện TTK phía 24kV: IGWPU1 > 0,8×50REF1P  Xác định hướng tác động: góc lệch pha (INWPU1, IGWPU1) ≤ ± 800 208(15): 153 - 160 vị trí (từ 2.1 đến 2.10), cho phép sử dụng để mô cố chạm đất F2 (RF = 5Ω) nằm bên MBA tương ứng với d từ 100% xuống 10% cuộn dây phía 24kV Bên cạnh đó, báo xây dựng sơ đồ khối làm việc RLBV hãng sản xuất theo nội dung trình bày mục Ví dụ RLBV Schneider P634 cho hình 11 Ngồi ra, sử dụng sơ đồ khối RLBV so lệch F87T công bố tài liệu [15] để làm sở minh chứng so sánh độ nhạy tác động bảo vệ Hình 10 Mơ hình hệ thống REF MBA 115kV Hình 11 Sơ đồ khối RLBV Schneider P633 Trường hợp MBA làm việc bình thường: hệ thống làm việc cân tải, 3I0 ≈ 0, khơng có cố chạm đất nên IN ≈ Góc lệch pha (IN 3I0) = 1800 Kết IREF ≈ 0, rơle không tác động Xem hình 12 Hình Sơ đồ logic REF SEL787: a) Sơ đồ logic làm việc, b) Hướng bảo vệ Mô cố Matlab/Simulink Bài báo mơ mơ hình hệ thống bảo vệ REF phía 24kV cho MBA 25MVA, Yy0, 115/24kV, có trung tính trực tiếp nối đất phần mềm Matlab/Simulink cho hình 10 MBA cấp nguồn từ phía 115kV, phía 24kV phụ tải Pha A MBA có 10 158 Hình 12 Trường hợp mang tải bình thường http://jst.tnu.edu.vn; Email: jst@tnu.edu.vn Lê Kim Hùng Đtg Tạp chí KHOA HỌC & CƠNG NGHỆ ĐHTN Trường hợp MBA cố ngắn mạch vùng bảo vệ điểm F1 thời điểm 0,1s: khơng có tượng CT bão hòa tính từ thời điểm 1,04s, hai dòng điện IN 3I0 tăng cao đột ngột, độ lớn lệch pha 1800 Cho nên dòng so lệch IREF có giá trị nhỏ nằm ngưỡng chỉnh định Quỹ đạo điểm làm việc di chuyển vùng hãm Cho nên rơle không tác động 208(15): 153 - 160 Dòng điện cố IN = 0,3742A, 3I0 = 0,0364A góc lệch (IN 3I0) = 00 Dòng IREF tăng đột biến từ 0A lên 0,41A Quỹ đạo điểm làm việc RLBV di chuyển vào vùng cắt tác động cắt MC thời điểm 0,113s (Abb), 0,117s (Schneider), 0,1155s (Ge) 0,1145s (Siemens) Còn lại, RLBV Sel (có 3I0 = 0,0364A < 0,32A) F87T (có dòng so lệch 0,0813A < 0,25A) nên không tác động Tương tự ta thực mô cố cho vị trí lại thu kết cho bảng hình 15 Hình 13 Trường hợp ngắn mạch Trường hợp MBA cố ngắn mạch AG vùng bảo vệ taị thời điểm 0,1s vị trí (2.10) tương ứng với d = 10% cuộn dây (hình 14) Hình 14 Sự cố pha AG nằm vùng bảo vệ Bảng Kết kiểm tra cố ngắn mạch AG vùng bảo vệ d [%] 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 IDIFF = |IHV + ILV| 0,07202 0,1773 0,3204 0,0477 0,6319 0,7767 0,9083 1,026 1,129 1,221 IREF = |IN + 3I0| 0,3375 0,6103 0,8058 0,9321 1,005 1,04 1,049 1,041 1,022 0,9965 IN Abb 0,3076 0,5023 0,5918 0,602 0,5602 0,4877 0,3992 0,3042 0,2086 0,1162 Schneider 1 1 1 1 1 Ge Siemens Sel F87T 1 0 1 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 Nhận xét: cố xảy gần điểm trung tính vị trí d = 10% 20% F87T khơng tác động Rơle Sel (vị trí d = 10%, 20%, 100%) Siemens (d = 100%) sử dụng dòng I N để kiểm tra ngưỡng khởi động nên chúng khơng tác động Còn lại rơle bảo vệ Abb, Ge Schneider làm việc tin cậy trường hợp http://jst.tnu.edu.vn; Email: jst@tnu.edu.vn 159 Lê Kim Hùng Đtg Tạp chí KHOA HỌC & CƠNG NGHỆ ĐHTN Hình 15 Kết đo lường dòng cố cuộn dây phía 24kV MBA Kết luận Hiện chức REF dùng để bảo vệ hầu hết MBA Việt Nam Kết nghiên cứu báo phân tích đánh giá khả làm việc chức REF hãng RLBV so với F87T phần mềm Matlab Simulink cho ta thấy ngoại trừ REF hãng SEL REF hãng lại có khả phát cố gần điểm trung tính nối đất cuộn dây nối đất tốt F87T Từ sử dụng báo làm sở đánh giá chủng loại RLBV kỹ thuật số khác TBA nhanh hơn, đem lại kết xác TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Anura Perera, Paul Keller, Shortcomings of the Low impedance Restricted Earth Fault function as applied to an Auto Transformer, EE Publishers, 2017 [2] B Nim Taj, A Mahmoudi, S Kahourzade, “Comparison of Low-Impedance Restricted Earth Fault Protection in Power Transformer Numerical Relays”, Aust J Basic & Appl Sci., 5(12): 24582474, 2011 160 208(15): 153 - 160 [3] Lê Kim Hùng, Bảo vệ phần tử hệ thống điện, Nhà xuất Đà Nẵng, 2014 [4] Nguyễn Hoàng Việt, Rơle bảo vệ tự động hóa hệ thống điện Nhà xuất Đại học Quốc Gia TP.HCM, 2005 [5] Alstom, “MiCOM 30 Series Restricted Earth Fault Protection Application Guide”, Issue B1, March 2003 [6] Siemens, “Siprotec 7UT82 Transformer Differential Protection – Manual”, 06/2019 [7] Trung tâm Điều độ Hệ thống điện Miền Trung, “Phiếu chỉnh định rơle bảo vệ so lệch MBA 7UT85 TBA 110kV Quảng Phú”, QĐ số 1654/QĐ-ĐĐMT, 11/09/2017 [8] GE Multilin, ”T60 Transformer Protection System UR Series - Instruction Manual”, 2015 [9] Schneider, ”MiCOM P64x Transformer Protection Relay - Technical Manual”, 2015 [10] Trung tâm Điều độ Hệ thống điện Miền Trung, “Phiếu chỉnh định rơle bảo vệ so lệch MBA P633 TBA 110kV Đăk Mil”, QĐ số 01/T110 ĐMIL- ĐĐMT, 15/03/2017 [11] Abb, ”Transformer protection RET670, Technical manual”, 2017 [12] Trung tâm Điều độ Hệ thống điện Miền Trung, “Phiếu chỉnh định rơle bảo vệ so lệch MBA T2 RET650 TBA 110kV An Khê”, QĐ số 1286/QĐ-ĐĐMT, 03/12/2013 [13] Sel, ”SEL-787 Relay Transformer Protection Relay - Instruction Manual”, 2015 [14] Trung tâm Điều độ Hệ thống điện Miền Trung, “Phiếu chỉnh định rơle bảo vệ so lệch MBA SEL787 TBA 110kV Bình Nguyên”, QĐ số 427/QĐ-ĐĐMT, 12/03/2019 [15] Lê Kim Hùng, Vũ Phan Huấn, “Phân tích đánh giá làm việc rơle bảo vệ so lệch máy biến áp SEL387 Trạm biến áp 110kV Lăng Cơ”, Tạp chí Khoa học & Cơng nghệ Đại học Đà Nẵng, Số (127), 2018 http://jst.tnu.edu.vn; Email: jst@tnu.edu.vn ... tính Giá trị độ lớn dòng điện chạm đất phụ thuộc vào phương pháp nối đất trực tiếp qua điện trở (RE dùng để hạn chế dòng cố) Hình Sơ đồ bảo vệ REF phía LV MBA cuộn dây có điểm trung tính nối đất. .. trường hợp IREF > IREST nên rơle tác động cho cắt MC Tuy nhiên, việc giả thiết IN 3I0 trùng pha trường hợp cố chạm đất vùng bảo vệ ngược pha xảy cố chạm đất ngồi vùng bảo vệ, điều có CT lý tưởng... “Phiếu chỉnh định rơle bảo vệ so lệch MBA SEL787 TBA 110kV Bình Nguyên”, QĐ số 427/QĐ-ĐĐMT, 12/03/2019 [15] Lê Kim Hùng, Vũ Phan Huấn, “Phân tích đánh giá làm việc rơle bảo vệ so lệch máy biến