Tạp chí KHKT Mỏ - Địa chất, số 54, 4/2016, (Chuyên đề Khoan - Khai thác), tr.66-75 TI U CU TRÚC GIẾNG CHO CÁC GIẾNG KHOAN CỦA CẤU TẠO T, ĐƠNG NAM BỂ CỬU LONG, NGỒI KHƠI VIỆT NAM NGUYỄN MẠNH TUẤN, NGUYỄN DUY SÂM, Cơng ty Thăm dò Khai thác Dầu khí Trong nước, TRIỆU HÙNG TRƯỜNG, Trường Đại học Mỏ - Địa chất Tóm tắt: Bài báo thống kê phân tích thành cơng cố, phức tạp điển hình gặp phải qúa trình thi công giếng khoan T-1, T-2 T-3 cấu tạo T khu vực Đông Nam bể Cửu Long, ngồi khơi Việt Nam Cơng ty Thăm dò Khai thác Dầu khí Trong nước (PVEP POC) điều hành Trên đó, đề xuất giải pháp khắc phục điều chỉnh cấu trúc giếng khoan hợp lý cho cấu tạo T Một biện pháp đề xuất điều chỉnh điểm đặt chân ống chống trung gian 13-3/8" phù hợp với địa chất Sự thành công áp dụng giải pháp triển khai cho giếng khoan thuộc bể Cửu Long PVEP POC điều hành đem lại hiệu cao kỹ thuật kinh tế [4, 5] Hệ tầng Đồng Nai (tập BIII - Mioxen Mở đầu Sự thành công giếng khoan dầu khí muộn): Có bề dày khoảng 600-700m, chiều sâu phụ thuộc đến nhiều yếu tố khác nhau, từ khoảng 700m-1200m, với đặc điểm chủ yếu việc nghiên cứu, phân tích đánh giá cát kết hạt từ mịn đến thô, có xen kẹp với sét cố học kinh nghiệm giếng khoan kết bột kết lân cận, giếng khu vực, cấu tạo Hệ tầng Côn Sơn (tập BIII - Mioxen giữa): điều cần thiết quan trọng Có bề dày từ 700-800m, chiều sâu từ khoảng Các kết nghiên khoan thăm dò, thẩm 1200m-2000m, với đặc điểm giống tập BIII, lượng gần khu vực Đông Nam bể Cửu chủ yếu cát kết hạt từ mịn đến thơ, có xen Long hứa hẹn triển vọng dầu khí đáng kể kẹp sét kết bột kết đối tượng cát kết Oligoxen móng granite Hệ tầng Bạch Hổ (tập BI – Mioxen dưới): nứt nẻ, cho thấy phức tạp, khó chia làm hai phần, phần phụ hệ khăn trình thiết kế thi công tầng BI.2, chiều dày từ 300-400m, chiều sâu từ giếng khoan thăm dò dầu khu vực khoảng 2000-2400m, chủ yếu sét kết màu nghiên cứu xám nâu, xám xanh Phụ hệ tầng có lớp sét Bài báo trình bày kết nghiên Bạch Hổ, lớp sét màu xám, xám xanh, chiều cứu, đánh giá cố, phức tạp, khó khăn dày khoảng 50-60m, thành phần chủ yếu sét giếng khoan trước để tối ưu cấu trúc giếng, Montmorillonite có tính háo nước cao, dễ công tác thiết kế thi công giếng khoan trương nở dễ sập lở làm ổn định thành thăm dò khai thác khu vực nghiên cứu giếng khoan Phần phụ hệ tầng - BI.1, dày khoảng 100-150m, chiều sâu từ 2400-2550m, Đặc điểm địa chất khu vực nghiên cứu Địa tầng khu Đông Nam bể Cửu Long nói đặc điểm sét kết, cát kết phân lớp mỏng có chung, cấu tạo T nói riêng gồm trầm tích màu xám đen, xám xanh bắt đầu xuất Kainozoi nằm phủ lên đá móng granit, thể lớp cát kết có chiều dày từ vài mét đến vài chục cột địa tầng khu vực nghiên cứu mét, đối tượng thăm dò (hình 1) khu vực Trong đó, theo trình tự từ xuống, hệ Hệ tầng Trà Tân (Oligoxen) chia làm ba phần: tầng Biển Đơng (tập A) trầm tích Đệ Tứ có Phần hệ tầng Oligoxen C (Oligoxen bề dày khoảng 700-800m, chiều sâu từ khoảng muộn - tập C): chiều dày khoảng 200m, chiều 50m-800m, với đặc điểm chủ yếu cát, xen sâu khoảng 2550-2750m, đặc trưng chủ yếu kẹp sét, bột xen kẹp bở rời cát kết xen kẹp với sét kết bột kết 66 Hình Cột địa tầng tổng hợp cấu tạo T Oligoxen D (Oligoxen - tập D): chiều dày khoảng 300m, chiều sâu khoảng 2750m3050m, đặc trưng chủ yếu sét kết màu nâu đen, có xen kẹp lớp cát mỏng Oligoxen E (Oligoxen sớm - tập E): Tập E chia làm hai phần, phần – E có chiều dày khoảng 500m, chiều sâu khoảng 3050-3550m, bao gồm chủ yếu cát kết xen kẹp bột kết, sét kết, có lớp than mỏng xen kẹp; phần – E có chiều dày khoảng 500-700m nằm phủ lên đá móng granite; đặc trưng cát hạt vừa đến thơ, xen kẹp sét kết bột kết Đá móng Granite trước Đệ tam: đặc trưng đá đá granite nứt nẻ Đây đối tượng quan trọng tìm kiếm thăm dò dầu khí Việt Nam [5] Theo chiều sâu giếng khoan cấu tạo nghiên cứu, áp suất vỉa thành hệ từ tập A tới hết tập C có chế độ áp suất bình thương; Từ đáy tập D đến hết tập E có dị thường áp suất cao (abnormal pressure), lên tới 12.5ppg (áp suất quy đổi tỷ trọng dung dịch); xuống tới E dưới, áp suất thành hệ trở trạng thái bình thường, khoảng 9,5ppg tập E tới tầng đá móng Granite Nhiệt độ vùng đánh giá bình thường với Gradient vào khoảng 2,7-3,0 0C/100m [4] Đối với công tác thiết kế thi công khoan, từ đặc điểm địa chất địa tầng vùng phát 67 sinh số điểm đáng ý tập sét Bạch Hổ sét tập D tính ổn định thấp, dễ gây sập lở thành giếng khoan; tập E có dị thường áp suất thành hệ cao, muốn khoan qua tập phải sử dụng tỷ trọng dung dịch cao việc gây nên rủi ro chênh áp (giữa áp suất thành hệ tỷ trọng dung dịch khoan) cao qua khu vực khác, dễ gây kẹt cần khoan, hư hại vỉa dầu khí khu vực áp suất bình thường [3] Đối tượng thăm dò dầu khí cấu tạo T gồm có: móng Granit nứt nẻ, vỉa kết E (khơng có dị thường áp suất), vỉa cát kết E (dị thường áp suất), cát kết bẫy địa tầng Oligoxen C Mioxen B1 Điểm khác biệt cấu tạo T số khu vực bể Cửu Long số khu vực bể này, tập E khơng có, có chiều dày mỏng Ở cấu tạo T, việc tập E dày chia làm hai phần có chế độ áp suất khác làm cho cơng tác thiết kế, thi công giếng cấu tạo phức tạp, khó khăn nhiều Cấu trúc giếng khoan điển hình áp dụng cho cấu tạo T Với địa chất, địa tầng, áp suất, nhiệt độ trên, theo yêu cầu thăm dò đối tượng tập BI.1, C E, giếng khoan thiết kế có cấu trúc giếng với cấp ống chống sau [3]: - Khoan công đoạn 36" chống ống 30" tới 150-170m - Khoan công đoạn 26", chống ống 20" tới 650-800m - Khoan công đoạn 16", chống ống 13-3/8" tới 2000-2750mTVDss, đặt đỉnh đáy tập sét Bạch Hổ, đỉnh tập D - Khoan công đoạn 12-1/4", chống ống 95/8" tới đỉnh tầng đá móng granite (ở chiều sâu 3850mTVDss) - Khoan 8-1/2" tầng đá móng granit Phân tích thành công phức tạp, cố khoan giếng cấu tạo T 4.1 Sự thành công giếng T-1 Với cấu trúc giếng theo yêu cầu thăm dò đối tượng tập BI.1, C E, giếng T-1 khoan thẳng đứng, công đoạn 16" khoan qua tầng đất đá mềm, bở rời từ tập A, qua tập BIII chống ống 13-3/8" đỉnh tập sét Bạch Hổ Thực tế thi công công đoạn 68 thuận lợi Sử dụng nước biển làm dung dịch khoan, quét giếng định kỳ Gel/CMC Tỷ trọng dung dịch lớn 10,0ppg Công đoạn 12-1/4" khoan qua tập sét Bạch Hổ, qua tập C, D E tới đỉnh tầng đá móng granit Trong cơng đoạn có nhiều tiểm ẩn phức tạp địa chất, như: ổn định thành giếng tập sét Bạch Hổ, sét tập D áp suất thành hệ cao tập E gây tỷ lệ khí cao q trình khoan Thực tế khoan cơng đoạn cho thấy khí bắt đầu xuất từ đáy tập D hết tập E, đoạn có đồ thị áp suất lên cao đặc điểm nơi có tập cát mỏng bị nén ép Tỷ lệ khí cao bắt đầu ghi nhận chiều sâu 3008m, với 11,24% tỷ trọng dung dịch 12,2ppg; 3504m, đỉnh khí 50% tỷ trọng dung dịch 12,4%; 3697m, đỉnh khí 25,4%, tỷ trọng dung dịch 12,5ppg; Khí tuần hoàn lên sau khoan tới chiều sâu cuối cùng, sau đo địa vật lý giếng khoan (ĐVLGK) sau thả ống chống tới đáy 100%, 96%, 54%, tỷ trọng dung dịch 12,7% Trong trình thả thiết bị địa vật lý giếng khoan (ĐVLGK), không thấy ghi nhận phức tạp liên quan đến ổn định thành giếng Như công đoạn 12-1/4" nói chung thành cơng mặt thiết kế lẫn thi công: Khoan qua tầng sét Bạch Hổ, sét tập D mà không ghi nhận đáng kể phức tạp thành hệ Đáng ý để ngăn khí xâm nhập vào giếng, tỷ trọng dung dịch phải tăng lên cao, tới 12,7ppg Các đối tượng sinh khí chủ yếu tập cát mỏng áp suất cao đáy tập D tập E 4.2 Phức tạp, cố giếng T-2 Với địa chất, địa tầng, áp suất, nhiệt độ trên, theo yêu cầu thăm dò đối tượng tập BI.1, C E, tiếp thu thành công giếng T-1, giếng khoan T-2 thiết kế quỹ đạo hình chữ J, có đoạn tăng góc giữ góc lên tới 45 độ, điểm đặt chân ống chống tương tự giếng T-1 Mặc dù đặc điểm địa chất, áp suất thành hệ, nhiệt độ tương đồng với giếng T-1, giếng T-2 gặp nhiều cố liên quan đến ổn định thành giếng dẫn tới thay đổi cấu trúc giếng thực tế, cụ thể thi cơng giếng T-2 sau: Hình Cấu trúc thiết kế thực tế sau thi công giếng T-1 [4] Công đoạn 16" khoan chống ống 13-3/8" đáy tập sét Bạch Hổ thành công Trong công đoạn này, không xẩy cố hay phức tạp đáng kể liên quan tới ổn định thành giếng khoan Dung dịch khoan sử dụng nước biển, sau trước khoan vào tập sét Bạch Hổ, chuyển đổi thành hệ dung dịch ức chế sét Ultradril, tỷ trọng dung dịch cuối 10,2ppg Công đoạn 12-1/4": Tiến hành khoan từ chân ống chống 13-3/8", dung dịch sử dụng Ultradril, tỷ trọng dung dịch ban đầu 10,4ppg Khoan tới 2778m, để bắt đầu vào tập D vào đoạn có áp suất cao, tỷ trọng dung dịch tăng từ 10,4 đến 11,9ppg Sau vừa khoan vừa tăng tỷ trọng dung dịch lên 11,9 ppg 2778m, nhận thấy mô men xoắn tăng cao, đội khoan kéo thu hồi cần dựng (28m), sau kết nối lại với đầu xoay (Top Driver) để tiến hành doa giếng phát cần khoan bị kẹt Qua dấu hiệu cho thấy, kẹt mút (differential sticking) Tiến hành biện pháp cứu kẹt không thành công, nhà điều hành định tháo trái cần khoan, đổ cầu xi măng tiến hành khoan thân giếng nhánh (sidetrack) Thân 12-1/4" khoan ống chống 9-5/8" đặt đỉnh tập D [4] Công đoạn 8-1/2" chân ống chống 9-5/8” đỉnh tập D, khoan qua tập D, E (trên dưới) tới đỉnh tầng móng granit khoảng 4250mMD/3735mTVD Thực tế thi công khoan công đoạn gặp nhiều phức tạp, đặc biệt tập D: có nhiều điểm bó hẹp, cần khoan kẹt nhẹ, đất đá sập lở (caving sloughing) mạnh Tỷ trọng dung dịch khoan tăng lên 12,5ppg 12,8ppg trước thả cắt mẫu lõi Trong trình thả ĐVLGK 69 gặp nhiều điểm bó hẹp, treo thiết bị… Nhìn chung cơng đoạn 8-1/2" hồn thành nhiệm vụ chống ống 7" kế hoạch, nhiên thời gian thi công kéo dài phức tạp hệ tầng mang lại Công đoạn 6" khoan vào tầng đá móng granite, đến chiều sâu cuối 4545mMD/3900mTVD Như vậy, cố kẹt cần khoan thân 12-1/4" mới, cấu trúc giếng thay đổi so thiết kế: ống 9-5/8" chống đỉnh tập D, khoan 8-1/2" qua Tập D, E chống ống 7" đỉnh tầng đá móng granit, cơng đoạn 6" khoan vào tầng đá móng granit 4.3 Phân tích ngun nhân phức tạp, cố - Cột cần khoan 12-1/4" bị kẹt mút tầng cát tập C Nguyên nhân chênh áp lớn áp suất lỗ rỗng áp suất thủy tĩnh dung dịch khoan Cụ thể kéo dài từ chân ống chống 13-3/8" tới đỉnh tập D (Hình 3), dài khoảng 700m có áp suất vỉa khoảng 8,33ppg, để khoan qua vùng áp suất cao đáy tập D tập E sử dụng dung dịch khoan có tỷ trọng 12,5-12,7ppg, chênh lệch khoảng 4,2ppg, tương đương với chênh áp khoảng 1930psi đỉnh tập D Như vậy, để khoan hết cơng đoạn 12-1/4" cần khoan vùng áp suất thấp này, cột cần khoan trạng thái nguy hiểm kẹt mút Điều tiềm ẩn nguy cố, kẹt cần cao Thực tế cho thấy điều [3] - Quá trình tăng tỷ trọng dung dịch khoan nhanh thời gian ngắn gây sốc chênh áp, làm gia tăng khả kẹt mút Thực tế cho thấy khoảng thời gian khoảng giờ, tỷ trọng dung dịch tăng từ 10,4ppg lên tới 11,9ppg (1,5ppg/4 giờ) Thông thường dung dịch khoan định tăng chậm theo bậc thang 0,2ppg nhằm có đủ thời gian để tạo vỏ bùn chắn thành giếng khoan, giảm nguy kẹt cần dung dịch [4] - Với chênh áp khoảng 1700-1950psi vùng có áp suất vỉa thấp suốt q trình khoan cơng đoạn 12-1/4" nguy dung dịch xẩy vùng cao [2] - Đất đá ổn định hơn, tăng lên nghiêng tăng lên Cơng đoạn có góc nghiêng 45 độ cho thấy ổn định thành giếng nhiều so với công đoạn giếng trước 70 - Trong điều kiện chênh áp cao, độ nghiêng thân giếng cao cần khoan có xu hướng áp sát vào bên thành giếng khoan, nguy kẹt mút cao nhiều Như thấy giếng T-1 T-2 có cấu trúc giếng, đặc điểm địa chất, địa tầng giếng T-2 có góc nghiêng lớn (45 độ) nên phức tạp, cố cao nhiều, cụ thể kẹt cần công đoạn 12-1/4" tập C ổn định thành giếng khoan công đoạn 8-1/2", tập D E Như với cấu trúc giếng khó thành công giếng tiếp theo, nhà điều hành tìm giải pháp kỹ thuật để khắc phục áp dụng thành công cho giếng khoan 4.4 Đề xuất giải pháp kỹ thuật Sau phân tích cố trên, giải pháp đề nghị kéo dài công đoạn 16" xuống tới hết đoạn áp suất thấp, qua Tập C tới đỉnh Tập D nhằm ngăn cách vùng áp suất thấp với vùng áp suất cao khoan công đoạn 121/4" qua Tập D E Theo đó, chân ống chống 20" kéo xuống nhằm đáp ứng yêu cầu kiểm soát giếng Đồng thời, chất lượng dung dịch, hóa phẩm cần kiểm tra khắt khe đoạn có chênh áp cao; cụ thể, yêu cầu độ thoát nước 4cc/30’, chiều dày vỏ bùn 1/32" Giải pháp kỹ thuật áp dụng thành công cho giếng cấu tạo Quỹ đạo giếng khoan cần xem xét lại: mục tiêu vừa đáp ứng yêu cầu địa chất vừa giảm tối đa góc nghiêng để giảm thiểu tượng ổn định thành giếng, gây kẹt cần 4.5 Áp dụng giải pháp kỹ thuật đề xuất cho giếng T-3 Giải pháp kỹ thuật đề xuất đề nghị với giếng T-3 Với địa chất, địa tầng, áp suất, nhiệt độ theo yêu cầu thăm dò đối tượng tập E tầng đá móng granit, giếng khoan T-3 thiết kế quỹ đạo hình chữ J, có đoạn tăng góc giữ góc lên tới 25 độ Thực tế thi công sau: Khoan công đoạn 16" thành cơng với thời gian hồn thành 6,5 ngày Dung dịch khoan sử dụng nước biển, đổi sang hệ ức chế sét Ultradril 1300m Tỷ trọng dung dịch sau cùng, trước chống ống 13-3/8" 10,5ppg Ống chống 13-3/8" chống lên đỉnh tập D trám xi măng thành công Khoan công đoạn 12-1/4" thành cơng, khơng có cố, phức tạp đáng kể liên quan tới ổn định thành giếng khoan Sử dụng dung dịch khoan ức chế sét Ultradril với tỷ trọng ban đầu 10,6ppg, sau tăng lên dần tới 11,2ppg 3671m Trong trình doa dạo giếng khoan từ 3671m lên tới chân ống chống 13-3/8" gặp số điểm bó hẹp nhẹ Tỷ trọng dung dịch sau tăng dần lên 12,0ppg, 12,5ppg 3705m Giếng khoan sau gặp cố dung dịch cục bộ, cho gây tập đá magma xâm nhập nứt nẻ Tiến hành xử lý dung dịch đặt nút xi măng, sau tiếp tục khoan tới chiều sâu cuối công đoạn 12-1/4" (section TD) Tiến hành thả thiết bị đo ĐVLGK, dự đốn, q trình thả gặp nhiều phức tạp gây kẹt, treo thiết bị, nhìn chung chương trình đo ĐVLGK thành cơng, khơng có cố đáng kể Ống chống 9-5/8" thả tới chiều sâu cuối kế hoạch, trám xi măng thành cơng Hình Cấu trúc thiết kế thực tế sau thi công giếng T-2 [4] 71 4.6 Áp dụng giải pháp kỹ thuật đề xuất cho giếng T-3 Giải pháp kỹ thuật đề xuất đề nghị với giếng T-3 Với địa chất, địa tầng, áp suất, nhiệt độ theo yêu cầu thăm dò đối tượng tập E tầng đá móng granit, giếng khoan T-3 thiết kế quỹ đạo hình chữ J, có đoạn tăng góc giữ góc lên tới 25 độ Thực tế thi công sau: Khoan công đoạn 16" thành cơng với thời gian hồn thành 6,5 ngày Dung dịch khoan sử dụng nước biển, đổi sang hệ ức chế sét Ultradril 1300m Tỷ trọng dung dịch sau cùng, trước chống ống 13-3/8" 10,5ppg Ống chống 13-3/8" chống lên đỉnh tập D trám xi măng thành công Khoan công đoạn 12-1/4" thành cơng, khơng có cố, phức tạp đáng kể liên quan tới ổn định thành giếng khoan Sử dụng dung dịch khoan ức chế sét Ultradril với tỷ trọng ban đầu 10,6ppg, sau tăng lên dần tới 11,2ppg 3671m Trong trình doa dạo giếng khoan từ 3671m lên tới chân ống chống 13-3/8" gặp số điểm bó hẹp nhẹ Tỷ trọng dung dịch sau tăng dần lên 12,0ppg, 12,5ppg 3705m Giếng khoan sau gặp cố dung dịch cục bộ, cho gây tập đá magma xâm nhập nứt nẻ Tiến hành xử lý dung dịch đặt nút xi măng, sau tiếp tục khoan tới chiều sâu cuối công đoạn 12-1/4" (section TD) Tiến hành thả thiết bị đo ĐVLGK, dự đốn, q trình thả gặp nhiều phức tạp gây kẹt, treo thiết bị, nhìn chung chương trình đo ĐVLGK thành cơng, khơng có cố đáng kể Ống chống 9-5/8" thả tới chiều sâu cuối kế hoạch, trám xi măng thành cơng Hình Cấu trúc thiết kế thực tế sau thi công giếng T-3 [4] 72 4.7 Phân tích nguyên nhân thành công hạn chế, tồn sau khoan xong giếng T-3 - Chân ống chống trung gian 13-3/8" đặt đỉnh tập D, góp phần ngăn cách tầng áp suất cao E với tầng áp suất thấp tập C B, đồng thời việc đặt chân ống chống sâu xuống gần 800m giúp giảm chiều dài cho công đoạn 12-1/4", đồng nghĩa với việc rút ngắn thời gian thi công, giảm cố cho công đoạn 121/4" - Công đoạn 12-1/4" khoan qua tập D có áp suất thấp, tập E có áp suất cao tập E có áp suất trung bình, điều có nghĩa hai vùng tập D tập E bị đặt tình trạng chênh lệch áp suất lớn, có rủi ro kẹt cần Tuy nhiên, thấy tập D hồn tồn sét, có tập cát mỏng chặt xít tiềm ẩn kẹt mút thấp; đoạn thuộc tập E chênh lệch tỷ trọng áp suất vỉa dung dịch khoan khoảng 2,5ppg, chênh lệch áp suất tập E khoảng 1430-1600psi Với giá trị đoạn tập E dưới, nơi có tập cát sản phẩm có nguy kẹt mút cao Tuy nhiên biện pháp phòng chống như: kiểm soát nghiêm ngặt độ thải nước dung dịch (dưới 4cc/30’), kiểm sốt chiều dày vỏ bùn (ln 1/32"), tăng tỷ trọng theo bậc thang 0.2ppg, giảm thiểu tối đa thời gian ngừng chuyển động cột cần khoan, công đoạn 12-1/4" khoan tới chiều sâu cuối thành cơng Có thể giảm thiểu nguy kẹt mút biện pháp thi công - Công đoạn 12-1/4" khoan, chống ống thành công, nhiên đặc điểm thành hệ tập D dễ sập lở, tập E có chênh áp cao nên gây khó khăn q trình đo ĐVLGK (gặp điểm bị kẹt đo ĐVLGK số điểm bị treo, bó hẹp thành giếng) Có thể khắc phục hạn chế cách ngăn cách tập D tập E ống chống trung gian, khoan vào tập sản phẩm E cấp ống chống khai thác Hoặc giữ nguyên cấp ống chống từ tập D xuống đỉnh tầng đá móng granit, khoan dung dịch gốc tổng hợp (SBM) Dung dịch gốc tổng hợp SBM loại bỏ nguy kẹt cần khoan dung dịch có tỷ trọng cao, chênh áp cao Đề xuất cấu trúc giếng cho cấu tạo T Sau giếng T-3, chương trình phát triển xác định giếng phát triển thuộc cấu tạo T có đối tượng khai thác thuộc tập E hoặc/và đá móng Granite, cơng tác thiết kế cấu trúc giếng vô quan trọng, đảm bảo giếng khoan khoan tới đối tượng cách an toàn, đảm bảo hiệu khai thác Như trình bày phần trên, đặc điểm bật cấu tạo T có tập sét D dễ ổn định thành giếng, gây sập lở; tập E có áp suất cao tập cát mỏng chặt xít, tập cát khơng phải đối tượng khai thác T Theo lý thuyết thiết kế giếng bắt buộc phải ngăn cách vùng gây cố, tức tập D E phải ngăn cách với tập E ống chống trung gian Điều hoàn toàn phù hợp với thực tế, mà khoan qua tập D E phải dùng tỷ trọng dung dịch cao, tới 12,512,7ppg; áp suất vỉa tập E lại thấp (9,5ppg) khoan tỷ trọng cao dễ gây kẹt cần, gây hư hại vỉa dầu khí Do vậy, qua phân tích đánh giá thành công hạn chế lựa chọn cấu trúc giếng cho giếng khoan, nhóm tác giả đề xuất sử dụng cấu trúc giếng cho giếng phát triển, khai thác cấu tạo T sau: 5.1 Trường hợp giếng khoan có đối tượng tập E đá móng granit, đề xuất cấu trúc giếng sau (hình 5b): - Ống chống 30" 20" chống khoảng +/- 160 +/-800m, - Ống chống 13-3/8" chống đỉnh tập D, - Ống chống 9-5/8"- ống khai thác, chống đỉnh tầng móng Cơng đoạn 8-1/2" khoan vào tầng móng Đối với cấu trúc giếng này, việc gộp tập D (dễ gây sập lở thành giếng), tập E (áp suất cao) tập E (áp suất thấp) làm cho chênh áp dung dịch khoan áp suất vỉa tập E lớn Để đảm bảo vỉa sản phẩm giữ gìn tốt, khơng bị hư hai dung dịch xâm nhập sâu chênh áp lớn giảm thiểu nguy kẹt cần khoan, hệ dung dịch gốc tổng hợp (SBM) đề nghị sử dụng cho công đoạn 12-1/4" 73 5.2 Với giếng có đối tượng khai thác Tập E (hình 5a) Hình Cấu trúc giếng đề xuất cho giếng phát triển cấu tạo T 74 - Ống chống 30" 20" chống khoảng +/- 160 +/-800m, - Ống chống 13-3/8" - ống chống trung gian #1, chống đỉnh Tập D, - Ống chống 9-5/8"- ống trung gian #2, chống đáy tập E trên, đỉnh E - Khoan 8-1/2" vào tập E chống ống khai thác 7" Trong cấu trúc giếng này, ống 9-5/8" chống đáy tập E để cách ly địa tầng phức tạp D E mà khoan cần dung dịch tỷ trọng cao; tập E nơi có vỉa sản phẩm khoan công đoạn 8-1/2" với tỷ trọng dung dịch phù hợp (chênh áp ~0.5ppg), nhằm loại bỏ nguy kẹt cần hư hại vỉa sản phẩm Kết luận Bằng việc đánh giá thành công rút kinh nghiệm việc thiết kế, thi công, phức tạp, cố giếng khoan T-1 giếng T-2, giếng khoan T-3 khoan thành công Trên sở rút kinh nghiệm từ giếng T-3 công tác thiết kế cấu trúc giếng, tác giả đề xuất cấu trúc giếng cho giếng phát triển khai thác thuộc cấu tạo T đề nghị áp dụng đề xuất cho giếng thuộc lơ dầu khí lân cận nhà điều hành TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Geoff Downton Systems Modeling and Design of Automated-Directional-Drilling Systems SPE Drilling & Completion, Volume 30, Issue 03, 2015 [2] Halliburton Casing Seat Training Manual, 2014 [3] Hussian Rabia Well Engineering and Construction, 2014 [4] PVEPPOC Drilling Program Geological Proposal, EOWR Daily Reports of wells in T structure, 2015 [5] Tập Đồn Dầu Khí Việt Nam, 2007 Địa chất Tài nguyên Dầu khí Việt Nam Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Ghi chú: Tên giếng tên cấu tạo địa chất thay đổi ABSTRACT Well structure optimization for "T" prospect, southeast area of Cuu Long basin, offshore Vietnam Nguyen Manh Tuan, Nguyen Duy Sam, PetroVietnam Domestic Exploration Production Operating Company Trieu Hung Truong, Hanoi University of Mining and Geology The paper analyzes and gives statistics on the success also the typical complexity and failures encountered in the construction process of wells T-1, T-2 and T-3 in T formation managed by PVEP POC Then the solution is proposed to overcome and rational structure for wells in T structure One of the proposed solution is to adjust the depth of shoe casing 13-3/8" to adapt with geology formation The success in this solution has been applied successfully to wells in Cuu Long basin with technical efficiency 75 ... phức tạp, cố giếng khoan T-1 giếng T-2, giếng khoan T-3 khoan thành công Trên sở rút kinh nghiệm từ giếng T-3 công tác thiết kế cấu trúc giếng, tác giả đề xuất cấu trúc giếng cho giếng phát triển... nhiều Cấu trúc giếng khoan điển hình áp dụng cho cấu tạo T Với địa ch t, địa tầng, áp su t, nhiệt độ trên, theo yêu cầu thăm dò đối tượng tập BI.1, C E, giếng khoan thiết kế có cấu trúc giếng. .. với giếng T-1, giếng T-2 gặp nhiều cố liên quan đến ổn định thành giếng dẫn tới thay đổi cấu trúc giếng thực tế, cụ thể thi cơng giếng T-2 sau: Hình Cấu trúc thiết kế thực tế sau thi công giếng