T6 to chuc thi cong

Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT Phần iv: Thiết kế tổ chức thi công I Giới thiệu chung Để thi công công trình cầu đợc đảm bảo chất lợng, tiết kiệm đợc nguyên vật liệu, nhân lực hạn chế hao mòn máy thi công giảm giá thành xây dựng công trình yếu tố quan trọng để đạt đợc mục tiêu thiết kế tổ chức thi công, để việc thiết kế tổ chức thi công đợc tốt cần đảm bảo yêu cầu sau: + Thiết kế bình đồ tổng thể (mặt thi công) + Xác định bớc phơng pháp thi công cho công việc cụ thể + Tính toán thiết kế cấu kiện thi công cần thiết + Tính toán chọn loại thiết bị thi công cho phù hợp + Bố trí điều hành công việc hợp lý + Sử dụng máy móc nhân lực theo quy định + Đảm bảo an toàn thi công + Đảm bảo yêu cầu cần thiết nh bảo dỡng, nghiệm thu II Thiết kế phơng án thi công chủ đạo II.1 Thi công mố cầu + Dùng máy ủi san đất dọn mặt tạo đờng di chuyển cho máy móc thiết bị thi công, tập kết vật t + Lắp dựng giá búa C-06 (2,5 tấn), cho giá búa di chuyển hệ ray đặt trực tiếp mặt đợc san phẳng đóng cọc tới cao độ cọc thiết kế + Tiến hành đập đầu cọc uốn cốt thép, vệ sinh hố móng + Đổ lớp bê tông lót đáy móng + Lắp dựng ván khuôn, cốt thép đổ bê tông móng mố + Lắp dựng ván khuôn cốt thép đổ bê tông tờng đỉnh,tờng thân tờng cánh mố + Lắp dựng ván khuôn cốt thép đổ bê tông đá kê gối + Đắp đất đờng đầu cầu, xây chân khay mái ta luy + Hoàn thiện mố II.2 Thi công trụ cầu + Định vị sơ vị trí trụ cầu + Tiến hành đóng cọc định vị khung chống cọc ván thép bua rung Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT + Lắp dựng giá búa C-06 (2,5 tấn), cho giá búa di chuyển hệ ray đặt trực tiếp hệ đóng cọc tới cao ®é cäc thiÕt kÕ (cã dïng cäc dÉn ®Ó ®ãng cọc) + Đào đất hố móng máy xúc gầu nghịch kết hợp với thủ công + Tiến hành đập ®Çu cäc n cèt thÐp, vƯ sinh hè mãng + Đổ lớp bê tông lót đáy móng + Lắp dựng ván khuôn, cốt thép đổ bê tông móng trụ + Lắp dựng ván khuôn, hệ đà giáo cốt thép đổ bê tông thân trụ + Lắp dựng ván khuôn, hệ đà giáo cốt thép đổ bê tông xà mũ + Lắp dựng ván khuôn cốt thép đổ bê tông đá kê gối + Hoàn thiện trụ II.3 Thi công kết cấu nhịp + Dùng máy ủi san lấp dọn mặt tạo bãi đúc dầm + Rải lớp móng đá dăm, lắp dựng hệ tà vẹt + Lắp dựng cốt thép thờng, ống gen ván khuôn dầm Đổ bê tông dầm + Luồn cốt thép cờng độ cao, bê tông đạt >90% cờng độ thiết kế tiến hành căng kéo cáp dự ứng lực + Rải lớp móng đá dăm cho đờng vận chuyển dầm + Lắp đặt tà vẹt đờng ray xe goòng để di chuyển giá ba chân vị tí nhịp + Lắp dựng hệ giá ba chân đờng dầu cầu + Di chuyển giá ba chân phía sông kê đợc chân trớc lên đỉnh trụ + Sàng ngang phiến dầm, đặt dầm lên xe goòng di chuyển phiến dầm vị trí đỉnh mố + Dùng xe móc treo đỡ đầu dầm tiếp tục di chuyển dầu dầm thứ đến vị trí xe móc thứ treo dầm lên xe móc, tiếp tục di chuyển dọc + Tiến hành sàng ngang phiến dầm đặt xuống gối, giữ ổn định cho dầm chống xiên ( đặt xuống gối cố định trớc, di động sau ) + Lắp dựng ván khuôn, cốt thép đổ bê tông dầm ngang mối nối mặt cầu để liên kết phiến dầm Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT + Lắp dựng hệ tà vẹt đờng ray nhịp dầm BT thi công di chuyển giá chân nhịp lao để tiếp tục thi công nhịp + Lắp dựng ván khuôn cốt thép đổ bê tông bệ đỡ lan can + Làm lớp phủ mặt cầu lắp đặt hệ lan can phụ kiên khác + Hoàn thiện vệ sinh cầu Tính toán công trình phụ trợ A Tính lớp bê tông bịt đáy I Tính chiều dày lớp bê tông bịt đáy Sau đóng cọc đổ bê tông bịt đáy lên trên, nên chiều dày lớp bê tông bịt đáy đợc tính theo công thøc sau: Ta tÝnh cho trô T1 H= γ n * Hn * F n * γ bt * F + k * u * T * m Trong ®ã: + F: DiƯn tÝch bỊ mãng, F= ( 10 + ) x ( + ) = 72 m2 + n: trọng lợng riêng nớc, n=1 T/m3 + bt: trọng lợng riêng bê t«ng, γ bt=2.4 T/m3 + Hn: chiỊu cao tÝnh tõ MNTC tới đáy lớp bê tông bịt đáy ( sơ giả định chiều dày lớp bê tông 1.5 m) => Hn= 1.4 – (-8.5) = 9.9 m + n: Hệ số vợt tải, n= 0.9 + m: Hệ số điều kiện làm việc, m= 0.9 + k: số cọc bệ, k = 21 cọc Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TèT + u: chu vi cäc, u= 1.6 m + T: Lực dính bám bê tông với cọc, T=10T/m2 H= 1*9.9*72 = 1, 78m (2.4*72 + 21*1.6*10)*0.9 VËy ta chọn chiều cao bê tông bịt đáy m II Kiểm toán chiều dày lớp bê tông bịt đáy Ngoài việc xác định chiếu dày bê tông ta phải kiểm toán cờng độ lớp bê tông bịt đáy chịu uốn dới tác dụng áp lực nớc đẩy lên trọng lợng bê tông đè xuống Sao cho đáy lớp bê tông không xuất ứng suất kéo Cắt 1m bề rộng lớp bê tông có nhịp dài khoảng cách hai tờng cọc ván ta có Cờng độ chịu kéo bê t«ng dut theo c«ng thøc sau σ= M ≤ Ru W Trong đó: + Ru: Cờng độ chịu kéo lớn bê tông, Với bê tông C30, Ru = 140 kG/cm2 + M: mô men uốn lớn bê tông bt t n H n l M= Trong ®ã: + ( bt.t - n.hn): Hiệu số trọng lợng bê tông lực đẩy nớc + l: Chiều dài nhịp, l =12 m 2.4*1 1*(8.69 − 1.5) *12 M= = 92.88(Tm) + W: mô men kháng uốn bê tông b * hb2 1*1.52 0.64 W= = = m 6 92.88 * σ= = 870.75T / m = 87.075 KG / cm 0.64 Ngun Phó sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ ¸N TèT So s¸nh thÊy σ = 87.075 < Ru = 140 KG/cm2 chiều dày lớp bê tông bịt đáy chọn đạt III Xác định số ống đổ cần bố trí (Khi thi công ống đổ) + Tiến hành đổ bê tông bịt đáy theo phơng pháp ống dịch chuyển thẳng đứng + Bán kính hoạt động ống R = m + Diện tích hoạt động ống là: f = π*R2 = 3,14 32 = 28.27 ( m2) + Sè ống cần thiết để bố trí đổ bê tông bịt đáy là: F 61 = = 2.16 (ống) f 28.27 Vậy ta chọn N = ống, ống cách m n = B Tính toán vòng vây ngăn nớc I Tính ổn định vòng vây cọc ván thép 1.1 Xác định chiều sâu đóng cọc Vòng vây cọc ván bị ổn định chân cọc bị đẩy khỏi đất mô men lật gây áp lực thuỷ tĩnh áp lực đất chủ động Ngoài tợng ổn định xảy chân cọc bị xói lở không đủ chiều sâu ngàm vào đất Do tính ổn định vòng vây cọc ván tính chiều sâu chôn cọc (t) cho cọc ván không bị lật Chiều sâu chôn cọc phải đảm bảo giá trị tối thiểu đợc xét từ điều kiện sau: + Không xói lở chân cọc tác dụng dòng nớc + Chống tợng đùn chảy a.Điều kiện chống xói lở tác dụng dòng n ớc t min1 = Hn m1.π γ dn Trong ®ã: + hn: chiỊu sâu cột nớc phía vòng vây + m1: hệ số đất nền, với cát hạt mịn m1= 0.9 + đn: trọng lợng đẩy đất Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP dn = môn CầU HầM Đồ áN TốT 1+ + 0: trọng lợng riêng khô đất = 2.7 T/m3 + : hệ số rỗng cđa ®Êt = 0.7 2.7 − = 1.0(T / m ) + 7.19 = 2.28(m) VËy ta cã: tmin1 = 0.9*3.14*1.0 ⇒ γ dn = b Điều kiện chống tợng đùn chảy Với địa chất đáy móng cát hạt mịn có = 300 t = 1.5 * P * γ dn 2λ p − P = γ dn H = 1* = 2(T / m ) λ p = tg (450 + ϕ / 2) = 1.73 ⇒ t = 1.5 * * = 0.18(m) *1.734 − VËy ta chän tmin = 2.5 m I.2 TÝnh æn định vòng vây cọc ván có tầng văng chống Đây sơ đồ tính phổ biến Đối với vòng vây có nhiều tầng văng chống giai đoạn đào đất vòng vây lắp tầng văng chống cùng, tầng lắp có lớp bê tông bịt đáy sau bơm cạn nớc đến đâu lắp văng chống đến Trạng thái tính ổn định giai đoạn đào lấy đất vòng vây cha có lớp bê tông bịt đáy, chênh cao mực nớc vòng vây 2m Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT 2.36 Et Ea 0.5 t Hm=1.5m Hm+0.5t Hn=7.19 1.50 0.50 sơđồ t ính ổn định cọc ván văng chống mnt c:0.59 Ep Et' Pa Pt Pt' Pp Điều kiện ổn định chống lật: Ml m Mg Theo sơ đồ tính ta có: + m: hệ số điều kiện làm việc = 0.9 + Ml: tổng mô men gây lật ®èi víi ®iĨm 2     ∑ M l = Et 0.5 + ( H n + H m + 0.5t ) + Ea 0.5 + H n + ( H m + 0.5t ) 3     Trong ®ã: - Hn: chiỊu cao cột nớc phía vòng vây = 5.86 m - Hm: chiều dày lớp bê tông bịt đáy = 1.5 m - t: chiều sâu chôn cọc ván - Et: cờng độ áp lực thuỷ tĩnh chủ động Et = 1 pt ( H n + H m + 0.5t ) = γ n ( H n + H m + 0.5t ) 2 - Ea: cờng độ áp lực đất chủ động Ea = 1 pa ( H m + 0.5t ) = γ dn λa ( H m + 0.5t ) 2 - a: áp lực đất chủ động a = tg ( 45 − ϕ / 2) = tg (45 − 30 / 2) = 0.33 Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT ⇒ ∑ M l = γ n ( H n + H m + 0.5t ) 0.5 + ( H n + H m + 0.5t )     + γ dn λa ( H m + 0.5t ) 0.5 + H n + ( H m + 0.5t )   Thay sè vµo ta cã: ∑Ml = t t 0.33 t t (4.25 + ) (3.33 + ) + (1.5 + ) ( 4.25 + ) 2 2 + ∑ Mg: tổng mô men giữ điểm 2     ∑ M g = Et' 0.5 + + ( H n − + H m + 0.5t ) + E p ( 0.5 + H n + H m ) + (0.5t ) 3     Trong ®ã: - Et’: cêng độ áp lực thuỷ tĩnh bị động Et' = 1 pt ( H n − + H m + 0.5t ) = γ n ( H n − + H m + 0.5t ) 2 - Ep: cờng độ áp lực đất bị động Ep = 1 p p (0.5t ) = γ dn λ p (0.5t ) 2 - λP: ¸p lực đất bị động P = tg (45 + ϕ / 2) = tg (45 + 30 / 2) =   ⇒ ∑ M g = γ n ( H n − + H m + 0.5t ) 0.5 + + ( H n − + H m + 0.5t ) +     + γ dn λ p (0.5t ) ( 0.5 + H n + H m ) + (0.5t )   Thay sè vµo ta cã: t t t t ∑ M g = (2.25 + ) (4 + ) + ( ) ( 4.75 + ) 2 2 Vậy điều kiện cân giới hạn là: Ml m M g t t 0.33 t t ( 4.25 + ) (3.33 + ) + (1.5 + ) (4.25 + ) ≤ 2 2 t t t t  1 0.9 ( 2.25 + ) (4 + ) + ( ) ( 4.75 + ) 2  2 ⇔ Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT t + 10.676t 68.18t 286.43 Giải phơng trình phơng pháp thử dần ta đợc t = 6.5m So sánh t tmin chọn t = 7m làm chiều sâu chôn cọc ván c Tính toán ván khuôn thân trụ Ta sử dụng ván khuôn gỗ có ván lát dọc Sơ chọn kích thớc phận ván khuôn nh sau: + Ván lát dọc: Chiều rộng b = 20cm, chiỊu dµy δ = 4cm + NĐp ngang: Tiết diện hình chữ nhật 10x12cm, khoảng cách nẹp ngang là: l1 = 1m + Nẹp đứng: Tiết diện hình chữ nhật 14x18cm, khoảng cách nẹp đứng là: l2 = 1.2m Gỗ nhóm IV có Ru = 180 kG/cm2, Rk = 100kG/cm2, E= 85000kG/cm2 + Bu lông giằng: dùng loại 20, có Rt = 2400 kG/cm2 bố trí hình hoa mai sơ đồ cấu tạ o ván khuôn Vánlát dọc Nẹp ngang (10x12)cm 1.0 1.0 (20x4)cm Bulông giằng 020 1.2 1.2 Nẹpđ ứng (14x18)cm i Xác định tải trọng tính toán Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT Để đảm bảo tính liền khối cho bê tông tức lớp bê tông đổ sau phải đợc đổ trớc lớp bê tông trớc bắt đầu ninh kết, đồng thời chiều dày lớp bê tông phải đủ để chấn đọng đầm không ảnh hởng đến lớp bê tông ninh kết phía dới Tham khảo kinh nghiệm, dùng đầm dùi để đầm bê tông chọn chiều dày lớp vữa đổ h = 0.3m 1.2m VËy chiỊu cao tÝnh to¸n cđa bê tông H = 4h = 4*0.3 = + áp lực vữa bê tông tác dụng lên thành ván khu«n P = γ H = 2300*1.2 = 2760 T/m2 Vì H = 1.2m > R = 0.75m nên biểu đồ áp lực bê tông có dạng hình thang ( R bán kính ảnh hởng đầm dùi) Vì ván lát đặt đứng nên để đơn giản tính toán ta đa biểu đồ áp lực phân bố hình thang biểu đồ phân bố áp lực hình chữ nhật tơng đơng ptd = Fbd (0.45 + 1.2) * 2760 = = 1897( kg / m ) H * + T¶i träng xung kÝch theo phơng ngang ( đổ thùng chứa có V = 0.5m3 ) qxk = 0.4 T/m2 VËy ¸p lùc ngang để tính toán là: Ptc = Ptd = 1897 kG/m2 Ptt = n Ptd + n.qxk = 1.2*1897 + 1.3*400 = 2796 kG/m2 ii tính ván lát đứng Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT sơ đồ tính ván l át 0.45 Rt=0.75 H=1.2 l1=1 Ptd Pmax Coi ván khuôn dầm giản đơn kê gối nẹp ngang, khoảng cách nẹp ngang l1 = 1m Tải trọng phân bố tác dụng ván khuôn: + qtc = Ptc bv = 1897*0.2 = 379 (kG/m) + qtt = Ptt bv = 2796*0.2 = 559 (kG/m) + Mô men uốn lớn ván : qtt l12 559 * 12 M = m = = 55.9( kgm) 8 + M« men chèng uèn ván khuôn là: b. 20 * W= = = 53.3(cm ) 6 + §iỊu kiƯn cêng ®é: σ= M < Ru W M 55.9 * 10 σ = = = 105(kg / cm ) < Ru = 180(kg / cm ) Đạt W 53.3 + Độ võng lớn v¸n : l1 = 400 400 qtc l14 = m 384 E.J f max ≤ [ f ] = f max Trong : Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT - E: Mô đuyn đàn hồi gỗ, E = 85000 (kG/cm2) - m: hƯ sè an toµn, m = 0.8 - J: Mô men quán tính gỗ làm ván khuôn f max b. 20 * 43 J= = = 106.7(cm ) 12 12 3.79 *100 Đạt = 0.8 * < 384 85000 *106.7 400 ii tính nẹp ngang sơ đồ t Ýnh nÑp ngang H=1.2 0.45 Rt=0.75 l1=1 Ptd qn l1=1 l2=1.2 Pmax Nẹp ngang phận chịu uốn, nhịp tính toán khoảng cách nẹp đứng l2 = 1.2m Tải trọng phân bố tác dụng lªn nĐp ngang: q ntt = qntc = Ptt H (l1 − l1 Ptc H (l1 − l1 H 1.2 ) 2796 *1.2 * (1 − ) = = 2379(kg / m ) H ) 1897 *1.2 * (1 − ) = = 1593(kg / m ) + M« men n lín nhÊt nĐp ngang : Ngun Phó sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ ¸N TèT qntt l22 2379 * 1.2 M = m = 0.8 = 343(kgm) 8 + M« men chèng n cđa nĐp ngang lµ: b.δ 10 *12 W= = = 240(cm ) 6 + §iỊu kiƯn cêng ®é: σ= M < Ru W M 343 *10 σ= = = 143(kg / cm ) < Ru = 180(kg / cm ) Đạt W 240 + Độ võng lớn ván : l2 = 400 333 tc q n l = m 384 E.J f max ≤ [ f ] = f max Trong ®ã : - E: Mô đuyn đàn hồi gỗ, E = 85000 (kG/cm2) - m: hƯ sè an toµn, m = 0.8 - J: Mô men quán tính gỗ làm ván khu«n ⇒ f max b.δ 10 *12 J= = = 1440(cm ) 12 12 15.93 *120 Đạt = 0.8 * < 384 85000 *1440 333 iii tÝnh nĐp ®øng Do ta bè trÝ bu lông cách quãng nên nẹp đứng phận chịu uốn, nhịp tính toán khoảng cách bu lông L = 2.0m, tải trọng tập trung truyền từ nẹp ngang Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT sơđồ tính nẹp đứng l1=1 T L=2.0 l1=1 T T Tải trọng tác dụng lên nẹp đứng: T tt = qntt l2 = 2379 *1.2 = 2855(kg / m) T tc = q ntc = 1593 *1.2 = 1912(kg / m ) + Mô men uốn lớn nẹp đứng : T tt L 2855 * 2.0 M = m = 0.8 = 1144 (kgm) 4 + M« men chèng n cđa nĐp ngang lµ: b.δ 14 *18 W= = = 756(cm ) 6 + §iỊu kiƯn cêng ®é: σ= M < Ru W M 1370 *10 σ= = = 151(kg / cm ) < Ru = 180(kg / cm ) Đạt W 756 + Độ võng lớn ván : L = 400 166 T tc L2 = m 48.E.J f max ≤ [ f ] = f max Trong : - E: Mô đuyn đàn hồi gỗ, E = 85000 (kG/cm2) - m: hệ số an toàn, m = 0.8 - J: Mô men quán tính gỗ làm ván khuôn Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP f max môn CầU HầM Đồ ¸N TèT b.δ 14 *183 J= = = 6804(cm ) 12 12 1912 * 240 Đạt = 0.8 * < 48 * 85000 * 6804 166 iV tÝnh bu l«ng gi»ng Do ta bè trÝ bu lông giằng hình hoa mai nên ta có: S = qntt L = 2379 * 2.4 = 5709(kg ) + §iỊu kiƯn cêng ®é: σk = S 5709 = = 1817 < Rt = 2400(kg / cm ) §¹t F 3.14 * KÕt ln: ViƯc tÝnh toán kết cầu ván khuôn thi công mố trụ cầu tất đảm bảo khả chịu lực cờng độ, độ cứng Trong thi công cần có biện pháp đảm bảo cho ván khuôn đợc phẳng kÝn khÝt D lùa chän bóa ®ãng cäc Chän bóa thích hợp để đóng cọc điều phải nghĩ tới thi công móng cọc, Búa nhỏ to cọc không xuống (xuống chậm) xuống nhanh,hai điều gây ảnh hởng không tốt cho làm việc cọc Khi chọn búa ngời ta dựa vào lợng xung kích nhát búa phải thoả mãn điều kiện sau: E 25.P Trong đó: E-năng lợng xung kích nhát búa (kG.m),có cho lý lịch máy búa P-khả chịu lực giới hạn cọc (t) P = PVL = 187.4Tấn (đã đợc tính toán phần thiết kế sơ bộ) 25.P = 25 187.4 = 4235 (tấn) Chọn loại búa nổ Điêzel (loại ống dẫn) ký hiệu SP-47A (làm lạnh nớc,dùng nhiên liệu dầu diêzel),có tính kỹ thuật sau: -Năng lợng xung kÝch E = 4350 (kGm) -Träng lỵng bóa (Piston): 2,5 (t) -Độ cao nâng búa lớn nhất: 3(m) Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT -Tần số đóng cọc (f): 50(phút) -Tỉ số nén: 16 -Dung tích thùng dầu: 45(lít) -Tiêu hao nhiên liệu: 14(lít/h) -Trọng lợng máy: 5,7(tấn) -Kích thớc giới hạn: Cao (H): 4,97(m) Rộng(L): 0,69(m) Dày(B): 0,925(m) I.Kiểm tra hƯ sè hiƯu dơng cđa bóa: K= Q+q ≤ K max E Trong ®ã: K-hƯ sè sư dơng bóa thÝch hợp Q-trọng lợng toàn búa q-trọng lợng cọc(kể trọng lợng mũ cọc,miếng đệm,cọc dẫn) -trọng lỵng cäc dÉn: g = 0,8 tÊn -träng lỵng mò cọc miếng đệm: g = 0,5 -trọng lợng cọc bêtông (Lđc = 30m; tiết diện 40x40): g = 2,8 Kmax-đợc xác định theo bảng 3.6 (trang 186-ThiÕt kÕ mãng trơ,mè cÇu) Q + ( 0,8 + 0,5 + 2,25) ≤ K max E 5,7 + (0,8 + 0,5 + 2,5) = = 2,23 < K max = Thoả mãn điều kiện 4,35 K= II.Xác ®Þnh ®é chèi cđa cäc n.F Q.H Q + k q e= ⋅ ≤ [ e] P.( P + n.F ) Q + q Trong ®ã: n-hƯ sè (n=150 t/cm2) F-diÖn tÝch tiÕt diÖn cäc (F = 1225 cm2) Q-trọng lợng phần đập búa H= 0,1.E 0,1.43,5 = = 0,76 Q 5,7 H-độ cao búa rơi m = 76 cm P-sức chịu tải cọc ( P = 187.4 T ) k2-hƯ sè phơc håi xung kÝch (k2 = 0,2) q-träng lỵng cäc,mò cäc,cäc dÉn (q = 0,8+0,5+2,7 = t) Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP e= môn CầU HầM Đồ áN TốT 150.1225.5,7.76 5,7 + 0,2.4 ⋅ = 1,52(cm) ≈ [ e] = 1,5 ÷ 2,5(cm) 187.4.(132,64 + 150.1225) 5,7 + ⇒ Tho¶ mãn điều kiện quy định Kết luận: Loại búa mà ta chọn thích hợp với điều kiện thi công đặt Chú ý thi công: Khi đóng cọc đạt elt < 1,864 cm đạt chiều sâu thiết kế dừng lại Nếu cha đạt đến htk mà ett< elt dừng trình đóng cọc, cắt bớt đầu cọc Nếu cha đạt htk mà ett> elt trờng hợp địa chất yếu so với hồ sơ địa chất thiết kế Khi cần lập hồ sơ để xin tiếp tục đóng cọc Khi đóng cọc cần đề phòng trình xảy tợng chối giả Nếu gặp phải trờng hợp cần ngng lại trình đóng cọc, thờng sau 15ữ 20 ngày tiếp tục đóng thử độ chối Khung định vị: Đợc chế tạo thép hình đợc lắp ghép hệ chở đợc chuyên chở đến vị trí Đệm đầu cọc: Khi ®ãng cäc lùc xung kÝch ë ®Çu cäc rÊt lín dễ gây vỡ đầu cọc Đệm đầu cọc làm gỗ có tác dụng làm giảm xung kích tránh vỡ đầu cọc III Trình tự đóng cọc: Theo thiết kế chiều rộng móng, dãy có cọc nên ta đóng lần lợt theo dãy để phải di chuyển giá búa a Kỹ thuật đóng cọc: +VËn chun cäc ®Õn hiƯn trêng b»ng hƯ chë nỉi +Di chuyển định vị giá búa +Lắp cẩu dựng cọc Tiến hành đóng cọc: +Đặt búa lên đầu đỉnh cọc để nhờ trọng lợng thân búa làm cho cọc lún xuống ban đầu đoạn +Đóng thử vài nhát định vị lại, kiểm tra độ nghiêng thiết bị an toàn, ổn định hệ chở +Tiến hành đóng cọc +Nối cọc tiếp tục đóng cọc Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT 500 1.§ a i t hÐp 300 l â i gỗ c ứn g c hụ p t hÐp c ä c bt c t 50 đệm g iả m c h ấn bằ n g ba o t ¶i 400 350 Yêu cầu trìng đóng cọc: +Định vị vị trí đóng, bảo đảm không nghiêng lệch +Kiểm tra ®é chèi ®Õn htk , b¶o ®¶m ett ≤ elt +Đóng nhanh an toàn lao động +Theo dõi ghi chép toàn trình đóng cọc +Thờng xuyên kiểm tra độ nghiêng, độ lún để điều chỉnh kịp thời Nếu phát cọc gãy phải có biện pháp xử lí kịp thời thay cọc b.Sơ ®å ®ãng cäc: -Do cÊu t¹o mãng cã kÝch thíc cấu tạo nh nhau, khoảng cách cọc(d=1.3m).Do chọn giải pháp đóng cọc theo hàng.Trớc hết cho giá búa đóng hàng sau tiếp tục đóng hàng lại theo sơ đồ sau: Nguyễn Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc Trờng đại học gtvt Khoa công trình NGHIệP môn CầU HầM Đồ áN TốT 14 13 12 11 10 15 16 17 18 19 20 21 500 Thanh chèng 2 x1500 500 Cọc định vị Cọc ván lasen 10000 2.1.2.8.Chọn giá búa đóng cọc: -Giá búa đóng cọc phải thoả mãn điều kiện: Treo đợc búa,nâng hạ búa,cẩu dựng cọc,giữ định hớng cho cọc Chọn loại giá búa đóng cọc có ký hiệu C-06 đợc ghép xà lan có thông số kỹ thuật sau Chiều dài cọc đóng đợc H coc = 8(m) Sức nâng giá: Q = 12 (tÊn) ChiỊu cao H = 19m max Ngun Phú sơn lớP CầU Đờng k42-tc ... dầm BT thi công di chuyển giá chân nhịp lao để tiếp tục thi công nhịp + Lắp dựng ván khuôn cốt thép đổ bê tông bệ đỡ lan can + Làm lớp phủ mặt cầu lắp đặt hệ lan can phụ kiên khác + Hoàn thi n... = 2400(kg / cm ) Đạt F 3.14 * Kết luận: Việc tính to n kết cầu ván khuôn thi công mố trụ cầu tất đảm bảo khả chịu lực cờng độ, độ cứng Trong thi công cần có biện pháp đảm bảo cho ván khuôn đợc... định Kết luận: Loại búa mà ta chọn thích hợp với điều kiện thi công đặt Chú ý thi công: Khi đóng cọc đạt elt < 1,864 cm đạt chiều sâu thi t kế dừng lại Nếu cha đạt đến htk mà ett< elt dừng trình