VINHOMES s5 BIEN PHAP THAO DO COP PHA THAM TRA

Kumkang Bldg, 1445-2, Seocho Dong Seocho – Ku, Seoul, Korea Vietnam Office: (+84) 854136509 Tel : (+84) 908183450 Email: kumkangvn@gmail.com BẢNG TÍNH TỐN VỀ THÁO DỠ CỐP PHA HỆ CỐP PHA NHƠM KUMKANG DỰ ÁN: S5 VINHOMES NHÀ THẦU CHÍNH: COTECCONS 2015.07 BẢNG TÍNH TỐN THÁO CỐP PHA: Sàn dày 150mm Chiều dày sàn tầng tính tốn 150mm, hệ cột chống đỡ lắp đặt với khoảng cách 1.35m theo hai hướng Giả định cường độ bê tông yêu cầu đạt 15.04Mpa (60 sau đổ bê tông) theo tiêu chuẩn Anh BS 8110 Các tính tốn trình bày bảng đây: Các thơng số kiểm tra tính tốn theo tiêu chuẩn BS 8110 Trọng lượng riêng bê tông = cường độ chịu nén bê tông, fcu = khoảng cách cột chống L = kích thước đầu cột chống (mũ chống): kxl ứng suất kéo thép cường độ cao, fy = chiều dày tổng cộng sàn = chiều dày tính tốn sàn, d = trọng lượng thân sàn = tĩnh tãi vật dụng linh tinh sàn = tổng tĩnh tải sàn = tổng hoạt tải sàn = tổ hợp tải trọng Q = chiều dài nhịp tính tốn L1 = Tính tốn cho khu vực nhịp Mơ men nhịp Msp Mô men chia ra: Mô men dải đầu cột chống Mô men dải nhịp Bề rộng dải 25 kN/m3 15.04 Mpa (N/mm2) 1.35 m 150 300 mm 390 N/mm2 150 mm 150 -20-10= 120 mm 3.75 kN/m2 1.5 kN/m2 5.25 kN/m2 2.5 kN/m2 1.4xtĩnh tải+1.6xhoạt tải= 11.35 kN/m2 L - (2/3xa) = 1.25 m =0.071xQxL^2x(L-2/3xa)= dải cột dải nhịp Tính tốn cho khu vực gối Mô men gối Msu Mô men chia ra: Mô men dải đầu cột chống Mô men dải nhịp (A) KIỂM TRA MÔ MEN UỐN 1.84 kNm = 0.55M= = 0.45M= 1.01 0.83 kNm kNm = L/2 = = L/2 = 0.675 0.675 m m =0.063xQxL^2x(L-2/3xa)= =0.75 Msu= =0.25 Msu= 1.) Cốt thép nhịp cho dải qua cột chống K= m = 1.42 kNm 1.07 0.36 Mô men nhịp, m = 0.00691 kNm kNm 1.01 kNm bd2fcu Z= d[0.5+(0.25-K/0.9)1/2]= With z=0.95d, Ast = 0.992 m 0.87 fy z Diện tích cốt thép thơng thường 0.13%bh= = d 26.10 131.625 ( diện tích cốt thép thông thường) (không tới hạn) @200 {OK!} 3.) Cốt thép cho gối dải qua cột chống K= m = Mô men gối, m = 0.00730 bd2fcu Z= d[0.5+(0.25-K/0.9)^1/2]= With z=0.95d, Ast = 0.992 m 0.87 fy z Diện tích cốt thép thơng thường 0.13%bh= = 1.07 kNm d 27.57 ( diện tích cốt thép thông thường) {OK!} B) KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT 1.)Tại vị trí mũ cột chống chu vi, u = 2x (k+l) = lực cắt tập trung,V = F-[(kl)xQ]= (F= QxL2= 20.69 900 20.17 kN) v= ứng suất cắt 1.15 V ud với t có giá trị nhỏ Mpa(N/mm2) 0.8(fcu)^1/2 2.) Tại khu vực chu vi theo trạng thái giớ hạn thứ 1.5d = k' = k+2x1.5d = l' = l+2x1.5d = chu vi u' = 2(2x1.5d+k)+2(2x1.5d+l)= lực cắt tập trung tổ hợp V' = F-[(k'l')xQ]= kN) (F= QxL2= 20.69 v= ứng suất cắt 100 As bd 400 d mm kN = 0.221 = 3.333 = 0.21 N/mm2 (Mpa) = 3.10 N/mm2 (Mpa) 180 mm từ mặt mũ cột chống 510 660 2340 16.86 mm mm mm kN = 1.15 V 0.069 N/mm2 (Mpa) u'd (b=1000, với giá trị tính tốn bên trên) Vc = [0.79x(100As/bd)1/3 (400/d)1/4/gm] (fcu/25)1/3= 0.436 với giá trị tính tốn 100 As bd 400 d = 0.221 không lấy giá trị lớn 3, lớn lấy = 3.333 khơng lấy giá trị nhỏ 1, nhỏ lấy {OK!} BẢNG TÍNH TỐN THÁO CỐP PHA: Sàn dày 175mm Chiều dày sàn tầng tính tốn 175mm, hệ cột chống đỡ lắp đặt với khoảng cách 1.35m theo hai hướng Giả định cường độ bê tông yêu cầu đạt 15.04Mpa (60 sau đổ bê tông) theo tiêu chuẩn Anh BS 8110 Các tính tốn trình bày bảng đây: Các thơng số kiểm tra tính tốn theo tiêu chuẩn BS 8110 Trọng lượng riêng bê tông = cường độ chịu nén bê tông, fcu = khoảng cách cột chống L = kích thước đầu cột chống (mũ chống): kxl ứng suất kéo thép cường độ cao, fy = chiều dày tổng cộng sàn = chiều dày tính tốn sàn, d = trọng lượng thân sàn = tĩnh tãi vật dụng linh tinh sàn = tổng tĩnh tải sàn = tổng hoạt tải sàn = tổ hợp tải trọng Q = chiều dài nhịp tính tốn L1 = Tính tốn cho khu vực nhịp Mơ men nhịp Msp Mô men chia ra: Mô men dải đầu cột chống Mô men dải nhịp Bề rộng dải 25 kN/m3 15.04 Mpa (N/mm2) 1.35 m 150 300 mm 390 N/mm2 180 mm 180 -20-10= 150 mm 4.5 kN/m2 1.5 kN/m2 kN/m2 2.5 kN/m2 1.4xtĩnh tải+1.6xhoạt tải= 12.4 kN/m2 L - (2/3xa) = 1.25 m =0.071xQxL^2x(L-2/3xa)= dải cột dải nhịp Tính tốn cho khu vực gối Mô men gối Msu Mô men chia ra: Mô men dải đầu cột chống Mô men dải nhịp (A) KIỂM TRA MÔ MEN UỐN 2.01 kNm = 0.55M= = 0.45M= 1.10 0.90 kNm kNm = L/2 = = L/2 = 0.675 0.675 m m =0.063xQxL^2x(L-2/3xa)= =0.75 Msu= =0.25 Msu= 1.) Cốt thép nhịp cho dải qua cột chống K= m = 1.78 kNm 1.33 0.44 Mô men nhịp, m = 0.00483 kNm kNm 1.10 kNm bd2fcu Z= d[0.5+(0.25-K/0.9)1/2]= With z=0.95d, Ast = 0.995 m 0.87 fy z Diện tích cốt thép thông thường 0.13%bh= = d 22.82 157.95 ( diện tích cốt thép thông thường) (không tới hạn) @200 {OK!} 3.) Cốt thép cho gối dải qua cột chống K= m = Mô men gối, m = 0.00584 bd2fcu Z= d[0.5+(0.25-K/0.9)^1/2]= With z=0.95d, Ast = 0.993 m 0.87 fy z Diện tích cốt thép thơng thường 0.13%bh= = 1.33 kNm d 27.61 ( diện tích cốt thép thơng thường) {OK!} B) KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU CẮT 1.)Tại vị trí mũ cột chống chu vi, u = 2x (k+l) = lực cắt tập trung,V = F-[(kl)xQ]= (F= QxL2= 22.60 900 22.04 kN) v= ứng suất cắt 1.15 V ud với t có giá trị nhỏ Mpa(N/mm2) 0.8(fcu)^1/2 2.) Tại khu vực chu vi theo trạng thái giớ hạn thứ 1.5d = k' = k+2x1.5d = l' = l+2x1.5d = chu vi u' = 2(2x1.5d+k)+2(2x1.5d+l)= lực cắt tập trung tổ hợp V' = F-[(k'l')xQ]= kN) (F= QxL2= 22.60 v= ứng suất cắt 100 As bd 400 d mm kN = 0.177 = 2.667 = 0.19 N/mm2 (Mpa) = 3.10 N/mm2 (Mpa) 225 mm từ mặt mũ cột chống 600 750 2700 17.02 mm mm mm kN = 1.15 V 0.048 N/mm2 (Mpa) u'd (b=1000, với giá trị tính tốn bên trên) Vc = [0.79x(100As/bd)1/3 (400/d)1/4/gm] (fcu/25)1/3= 0.383 với giá trị tính tốn 100 As bd 400 d = 0.177 không lấy giá trị lớn 3, lớn lấy = 2.667 khơng lấy giá trị nhỏ 1, nhỏ lấy {OK!} KIỂM TRA VÕNG THÁO CỐP PHA: Sàn dày 150mm Chiều dày sàn tầng tính tốn 150mm, hệ cột chống đỡ lắp đặt với khoảng cách 1.35m theo hai hướng Giả định cường độ bê tông yêu cầu đạt 15.04Mpa (60 sau đổ bê tông) theo tiêu chuẩn Anh BS 8110 Các tính tốn trình bày bảng đây: Các thông số kiểm tra tính tốn theo tiêu chuẩn BS 8110 Trọng lượng riêng bê tông = cường độ chịu nén bê tông, fcu = khoảng cách cột chống L = ứng suất kéo thép cường độ cao, fy = chiều dày tổng cộng sàn = chiều dày tính tốn sàn, d = hệ số βb = diện tích cốt thép tính tốn, As,req = diện tích cốt thép chọn, As,prov = tổng Moment nhịp Q = tỷ số nhịp / chiều dày tính tốn = 25 15.04 1.35 390 150 150 131.63 265 1.84 26 kN/m3 Mpa (N/mm2) m N/mm2 mm -20-10= 120 mm quan niệm với gối tựa cột chống mm2 mm2 kNm Bảng 3.10 BS8110 Tính tốn cho hệ số Hệ số hiệu chỉnh = Với ứng suất cốt thép theo TTGH = 3.532 > 121.075 N/mm2 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN VỀ VÕNG tỷ số nhịp / chiều dày tính tốn cho phép tỷ số nhịp / chiều dày tính tốn thực tế = = SÀN THỎA ĐIỀU KIỆN ĐỘ VÕNG ≤ L/250 52 11.250 {OK!} Điều 3.2.1 BS8110-Part KIỂM TRA VÕNG THÁO CỐP PHA: Sàn dày 180mm Chiều dày sàn tầng tính tốn 180mm, hệ cột chống đỡ lắp đặt với khoảng cách 1.35m theo hai hướng Giả định cường độ bê tông yêu cầu đạt 15.04Mpa (60 sau đổ bê tông) theo tiêu chuẩn Anh BS 8110 Các tính tốn trình bày bảng đây: Các thông số kiểm tra tính tốn theo tiêu chuẩn BS 8110 Trọng lượng riêng bê tông = cường độ chịu nén bê tông, fcu = khoảng cách cột chống L = ứng suất kéo thép cường độ cao, fy = chiều dày tổng cộng sàn = chiều dày tính tốn sàn, d = hệ số βb = diện tích cốt thép tính tốn, As,req = diện tích cốt thép chọn, As,prov = tổng Moment nhịp Q = tỷ số nhịp / chiều dày tính tốn = 25 15.04 1.35 390 180 180 157.95 265 2.01 26 kN/m3 Mpa (N/mm2) m N/mm2 mm -20-10= 150 mm quan niệm với gối tựa cột chống mm2 mm2 kNm Bảng 3.10 BS8110 Tính tốn cho hệ số Hệ số hiệu chỉnh = Với ứng suất cốt thép theo TTGH = 3.411 >2 145.284 N/mm2 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN VỀ VÕNG tỷ số nhịp / chiều dày tính tốn cho phép tỷ số nhịp / chiều dày tính tốn thực tế = = SÀN THỎA ĐIỀU KIỆN ĐỘ VÕNG ≤ L/250 52 9.000 {OK!} Điều 3.2.1 BS8110-Part KIỂM TRA SỰ XUẤT HIỆN VẾT NỨT: Sàn dày 150mm Chiều dày sàn tầng tính tốn 150mm, hệ cột chống đỡ lắp đặt với khoảng cách 1.35m theo hai hướng Giả định cường độ bê tông yêu cầu đạt 15.04Mpa (60 sau đổ bê tông) theo tiêu chuẩn Anh BS 8110 Các tính tốn trình bày bảng đây: Các thông số kiểm tra tính tốn theo tiêu chuẩn BS 8110 fcu= fy= 390 N/mm N/mm2 265 675 150 120 20 200 10 98.1 mm2 mm mm mm mm mm mm mm 1.07 KNm Mô đun đàn hồi bê tông " Ec" = (1/2)*(20+0.2*fcu) = 11.5 KN/mm2 Mô đun đàn hồi thép " Es " = Tỷ số " a " = (Es/Ec) = " r " = As/bd = 200.0 17.39 0.003 KN/mm2 Diện tích cốt thép dải " As " = Bề rộng dải, b = Bề dày sàn, h = Chiều dày tính tốn, d = Lớp bê tơng bảo vệ, " CO " = Khoảng cách lớn cốt thép " S " = Đường kính cốt thép " DIA " = " acr " =(((S/2)^2+(CO+DIA/2)^2)^(1/2)-DIA/2) = "acr " khoảng cách gần từ vị trí xuất vết nứt đến cốt thép dọc Moment lớn xảy " Ms "= 15 TÍNH TỐN KIỂM TRA SỰ XUẤT HIỆN VẾT NỨT vị trí trục trung hòa, "x" = (-a.r +((a.r)2 + 2.a.r)0.5.d = 34 " Z " = d-(x/3) = 109 Ứng suất cốt thép " fs " = Ms/(As*Z) = 37 N/mm2 0.85 0.000251 N/mm Ứng suất bê tông " fc " = (fs*As)/(0.5*b*x) = Biến dạng phần bê tông chịu kéo " e1 " = (fs/Es)*(h-x)/(d-x) = Biến dạng kèm theo vết nứt " e2 " = n/a Áp dụng 0.000995 -0.000744 e2 = b.(h-x) /(3.Es.As.(d-x)) cho vết nứt giả định 0.2 mm e2 = 1.5.b.(h-x) /(3.Es.As.(d-x)) cho vết nứt giả định 0.1 mm e2 = Biến dạng trung bình vị trí xem xét vết nứt " em "= e1-e2 = mm KẾT LUẬN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VẾT NỨT: KHƠNG XUẤT HIỆN Tính bề rộng vết nứt, " w " = 3.acr.em/(1+2.(acr-c)/(h-x)) BỀ RỘNG VẾT NỨT, 'w' = 0.00 mm KIỂM TRA SỰ XUẤT HIỆN VẾT NỨT: Sàn dày 180mm Chiều dày sàn tầng tính tốn 180mm, hệ cột chống đỡ lắp đặt với khoảng cách 1.35m theo hai hướng Giả định cường độ bê tông yêu cầu đạt 15.04Mpa (60 sau đổ bê tơng) theo tiêu chuẩn Anh BS 8110 Các tính tốn trình bày bảng đây: Các thơng số kiểm tra tính tốn theo tiêu chuẩn BS 8110 fcu= fy= 390 N/mm N/mm2 265 675 180 150 20 200 10 98.1 mm2 mm mm mm mm mm mm mm 1.33 KNm Mô đun đàn hồi bê tông " Ec" = (1/2)*(20+0.2*fcu) = 11.5 KN/mm2 Mô đun đàn hồi thép " Es " = Tỷ số " a " = (Es/Ec) = " r " = As/bd = 200.0 17.39 0.003 KN/mm2 Diện tích cốt thép dải " As " = Bề rộng dải, b = Bề dày sàn, h = Chiều dày tính tốn, d = Lớp bê tông bảo vệ, " CO " = Khoảng cách lớn cốt thép " S " = Đường kính cốt thép " DIA " = " acr " =(((S/2)^2+(CO+DIA/2)^2)^(1/2)-DIA/2) = "acr " khoảng cách gần từ vị trí xuất vết nứt đến cốt thép dọc Moment lớn xảy " Ms "= 15 TÍNH TỐN KIỂM TRA SỰ XUẤT HIỆN VẾT NỨT vị trí trục trung hòa, "x" = (-a.r +((a.r)2 + 2.a.r)0.5.d = 39 " Z " = d-(x/3) = 137 Ứng suất cốt thép " fs " = Ms/(As*Z) = 37 N/mm2 0.74 0.000233 N/mm Ứng suất bê tông " fc " = (fs*As)/(0.5*b*x) = Biến dạng phần bê tông chịu kéo " e1 " = (fs/Es)*(h-x)/(d-x) = Biến dạng kèm theo vết nứt " e2 " = n/a Áp dụng 0.001141 -0.000908 e2 = b.(h-x) /(3.Es.As.(d-x)) cho vết nứt giả định 0.2 mm e2 = 1.5.b.(h-x) /(3.Es.As.(d-x)) cho vết nứt giả định 0.1 mm e2 = Biến dạng trung bình vị trí xem xét vết nứt " em "= e1-e2 = mm KẾT LUẬN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VẾT NỨT: KHƠNG XUẤT HIỆN Tính bề rộng vết nứt, " w " = 3.acr.em/(1+2.(acr-c)/(h-x)) BỀ RỘNG VẾT NỨT, 'w' = 0.00 mm KIỂM TRA SỰ XUẤT HIỆN VẾT NỨT: Sàn dày 150mm Chiều dày sàn tầng tính tốn 150mm, hệ cột chống đỡ lắp đặt với khoảng cách 1.35m theo hai hướng Giả định cường độ bê tông yêu cầu đạt 15.04 Mpa (60 sau đổ bê tông) Theo tiêu chuẩn Việt Nam 5574-2012, Các tính tốn trình bày bảng đây: I VẬT LIỆU Số hiệu thép Cường độ thép Rs= Rsn= 365 (kN/m2) Mô đun đàn hồi Es= 210000000 (kN/m ) Mác bê tông 200 Cường độ bê toâng Rb = 11200 (kN/m ) Rbt = 1150 (kN/m ) E b= 24000000 (kN/m2) Mô đun đàn hồi (quy đổi từ cấp độ bền 15.04 MPa) 2 n- tỷ lệ mo dun đàn hồi n=Es/Eb= 8.75 II.NỘI LỰC MCnh= kN.m C 1.07 kN.m C 1.07 kN.m M dh= M= III.TIẾT DIỆN Tiết diện bê tông b= 67.5 cm h= 15 cm a= cm a'= ho= 13 cm Cốt thép mm d= 1.69 cm Fa= cm F'a= 0.00193 m= IV KIEÅM TRA SỰ HÌNH THÀNH KHE NỨT Kiểm tra hình thành khe nứt theo điều kiện M c  RkcWn Wn: Mô men kháng chống nứt tiết diện tương đương mép chòu kéo Xác đònh theo công thức gần sau: Wn  (0.292  0.75  0.15 1' )bh 1  (bc  b)hc  2nFa bh  1,  (bc  b)hc  nFa, bh Wn= RkcWn = = 0.029 = 0.000 4767 cm 5.48 kN.m Kết luận Tiết diện chưa hình thành khe nứt! KIỂM TRA SỰ XUẤT HIỆN VẾT NỨT: Sàn dày 180mm Chiều dày sàn tầng tính toán 180 mm, hệ cột chống đỡ lắp đặt với khoảng cách 1.35m theo hai hướng Giả định cường độ bê tông yêu cầu đạt 15.04 Mpa (60 sau đổ bê tông) Theo tiêu chuẩn Việt Nam 5574-2012, Các tính tốn trình bày bảng đây: I VẬT LIỆU Số hiệu thép Cường độ thép Rs= Rsn= 365 (kN/m2) Mô đun đàn hồi Es= 210000000 (kN/m2) Mác bê tông 200 Cường độ bê tông Rb = 11200 (kN/m2) Rbt = 1150 (kN/m2) Eb= 24000000 (kN/m2) Mô đun đàn hồi (quy đổi từ cấp độ bền 15.04 MPa) n- tỷ lệ mo dun đàn hồi n=Es/Eb= 8.75 II.NỘI LỰC MCnh= kN.m C 1.33 kN.m C 1.33 kN.m M dh= M= III.TIẾT DIỆN Tiết diện bê tông b= 67.5 cm h= 18 cm a= cm a'= ho= 16 cm Cốt thép mm d= 1.69 cm Fa= cm F'a= 0.00156 m= IV KIỂM TRA SỰ HÌNH THÀNH KHE NỨT Kiểm tra hình thành khe nứt theo điều kiện M c  RkcWn Wn: Mô men kháng chống nứt tiết diện tương đương mép chòu kéo Xác đònh theo công thức gần sau: Wn  (0.292  0.75  0.15 1' )bh 1  (bc  b)hc  2nFa bh  1,  (bc  b)hc  nFa, bh 0.024 = 0.000 6785 cm Wn= RkcWn = = 7.80 kN.m Kết luận Tiết diện chưa hình thành khe nứt! 10 Cường độ đặc trưng bê tông fcu Theo tiêu chuẩn ACI 209R-97, Chương R t = R 28 ´ Ngày % 40MPa 40MPa t + 85 t 20.62% 8.25 8.25 35.09% 14.04 14.04 2.5 40.82% 16.33 16.33 54.05% 21.62 21.62 60.61% 24.24 24.24 65.93% 26.37 26.37 70.35% 28.14 28.14 14 28 88.05% 100.72% 35.22 40.29 35.22 40.29 58.40% 23.36 23.36 62.40% 24.96 24.96 14 28 81.27% 101.05% 32.51 40.42 32.51 40.42 Theo tiêu chuẩn Anh BS 8110-1997 Tiêu chuẩn Việt Nam Rt = Ngày % 40MPa 40MPa R28 x log10 (t ) log10 (28) 20.80% 8.32 8.32 32.97% 13.19 13.19 2.5 37.60% 15.04 15.04 48.30% 19.32 19.32 53.77% 21.51 21.51 Giá trị cường độ đặc trưng bê tông chọn là: 11 15.04 Mpa ... 0.177 không lấy giá trị lớn 3, lớn lấy = 2.667 khơng lấy giá trị nhỏ 1, nhỏ lấy {OK!} KIỂM TRA VÕNG THÁO CỐP PHA: Sàn dày 150mm Chiều dày sàn tầng tính tốn 150mm, hệ cột chống đỡ lắp đặt với khoảng... KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN VỀ VÕNG tỷ số nhịp / chiều dày tính tốn cho phép tỷ số nhịp / chiều dày tính tốn thực tế = = SÀN THỎA ĐIỀU KIỆN ĐỘ VÕNG ≤ L/250 52 11.250 {OK!} Điều 3.2.1 BS8110-Part KIỂM TRA. .. KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN VỀ VÕNG tỷ số nhịp / chiều dày tính tốn cho phép tỷ số nhịp / chiều dày tính tốn thực tế = = SÀN THỎA ĐIỀU KIỆN ĐỘ VÕNG ≤ L/250 52 9.000 {OK!} Điều 3.2.1 BS8110-Part KIỂM TRA