Q = × 25 + × 22,3 = 142T β b.ho Rk = 1,56.2,5.0,9.75 = 263T Q = 142T < 263T 31 1000 250 2500 375 250 75 375 600 75 Tr−êng hỵp 2: c = 1,075 ; c = 1,075 > ho = 0,9 β= ho 0,9 = = 0,84 c 1,075 §k kiĨm tra: Q ≤ β b.ho Rk Q = × 25 = 75T β b.ho Rk = 0,84.2,5.0,9.75 = 142T Q = 75T < 142T c, TÝnh to¸n cèt thÐp: M 0.9ho Rct 900 Fct = 1300 300 ±0.000 -1.300 100 M I – M« men uèn ë tiÕt diƯn I – I M II – M« men uèn ë tiÕt diÖn II-II 3500 1000 250 75 600 800 75 250 250 M I = × 25 × 1,2 + × 22,3 × 0,2 = 103,38Tm MI 103,38 = = 0,0046m = 246cm FctI = 0.9ho Rct 0,9.0,9.28000 75 1050 M II Tính thép theo phơng cạnh ngắn: 1450 M II = 0,8 × (25 + 22.3 + 19.7 + 17) = 67,2Tm M II 67,2 = = 0,003m = 30cm FctII = 0.9ho Rct 0,9.0,9.28000 32 600 3500 1200 250 2500 M I – TÝnh thÐp theo phơng cạnh dài: 1000 250 1000 400 250 Bài 9: Kiểm tra điều kiện chôn sâu đài Vẽ móng khối quy ớc, kiểm tra điều kiện áp lực độ lún móng khối, biết đất gồm lớp : Lớp dày 8m, sÐt pha B =1,2 γw= 1,75T/m3 Líp d−íi c¸t nhá qc=750T/m2; γw= 1,8T/m3; ϕ=30o; μo=0,3 Bài làm: KiÓm tra h®: h® = 1,5m hd ≥ 0,7hmin ϕ hmin = tg (45o − ) ∑H γ b Gi¶ thiÕt đất từ đài trở lên sau san đầm đạt tiêu nh lớp 1: Với B =1,2 coi gần = 0o = 1,1m 1,75.2,5 Vµ hd ≥ 0,7.1,1m = 0,77m vËy hd = 1,5m đảm bảo yêu cầu chôn sâu móng cọc ®µi VËy hmin = tg (45o − ) thÊp KiĨm tra c−êng ®é ®Êt nỊn d−íi mịi cäc: ChiỊu dài cọc: Lc=12m ngàm vào đài 0,4m hđ= 1,5m 33 tt No tt 600 500 Qo 12000 400 -1.500 1100 Mo tt ±0.000 -8.000 -11.400 30° 30° 975 3250 975 970 5200 980 975 3250 5200 34 975 4200 2250 250 250 -13 100 VËy h q− = 1,5+(12-0,4) = 1,5+11,6=13,1m Chiều dài cọc nằm lớp cát: L2=13,1-8=5,1m Lq = 3,25+2.1,7.tg30o=3,25+2.1,7.0,5774=3,25+1,96=5,2m Bq =2,25+2.1,7.tg30o=2,25+2.1,7.0,5774=2,25+1,96=4,2m ứng xuất dới đáy móng khối quy −íc: − Nd Fdq p= Fdq = Lqu × Bqu = 5,2 ì 4,2 = 21,84m Mô men chống uốn Fdq là: W = Bqu ì Lqu = 4,2 ì 5,22 = 18,93m3 Tải tính toán thẳng đứng đáy móng khối quy ớc: = N ott + (γ tb Fqu hqu ) = 250 + (2.21,84.13,1) = 822T ứng xuất lên đáy móng khối quy −íc: − p= Nd 822 = = 37,64T / m Fdq 21,84 − pmax = p + M W Mô men tính toán đáy đài: M = M ott + Qott hd = 35 + 5.1,5 = 42,5Tm − M 52,5 pmax = p + = 37,64 + = 37,6 + 2,24 = 39,88T / m W 18,93 Cờng độ đất đáy móng khối quy ớc Gần coi tải thẳng đứng, áp dơng c«ng thøc cđa Terzaghi Pgh = 0,5.sγ iγ γ.Bqu N γ + sq iq q.N q + sc ic c.N c ϕ=30o → Tra b¶ng Nγ = 21,8 ; N q = 18,4 ; Nc = 30,1 sγ ; sq ; sc : Hệ số hình dạng b 4,2 sγ = − 0,2 = − 0,2 = 0,84 l 5,2 sq = b 4,2 sc = + 0,2 = + 0,2 = 1,16 l 5,2 35 Hệ số điều chỉnh độ nghiêng tải träng: ⎛ δ⎞ iγ = ⎜⎜1 − ⎟⎟ ⎝ ϕ⎠ δ⎞ ⎛ iq = ic = ⎜1 − gần coi tải thẳng ®øng ( tøc δ = 0) nªn iγ = iq = ic = − q = γ hdq − γ 1.h1 + γ h2 1,75.8 + 1,8.5,1 14 + 9,18 = = 1,77T / m3 + 5,1 13,1 h1 + h2 Pgh = 0,5.sγ iγ γ.Bqu N γ + sq iq q.N q + sc ic c.N c = 0,5.0,84.1,8.4,2.21,8 + 1.13,1.18,4 + = γ = = = 69,22 + 426,64 = 495,93T / m R= − p= Pgh Fs = 495,86 = 247,93T / m 2 Pgh 495,86 Nd 822 = = 37,64T / m