Thiết kế khung ngang trục 8 của một trụ sở cơ quan với mặt bằng và mặt cắt như hình vẽ. Địa điểm xây dựng TP.Tuy Hòa, Phú Yên

TÍNH TỐN THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG NGANG Nội dung: Thiết kế khung ngang trục trụ sở quan với mặt mặt cắt hình vẽ Địa điểm xây dựng TP.Tuy Hòa, Phú Yên A 5400 E 2200 ± 0.000 6500 C 14100 D B 3600 3600 A A 3600 3600 3300 3600 4000 3600 3600 3600 3600 32500 10 5400 E 2200 + 3.600 6500 C 14100 D B 3600 3600 3300 3600 4000 3600 3600 3600 3600 32500 10 Trang 5400 E 2200 + 7.200 6500 C 14100 D B 3600 3600 3300 3600 4000 3600 3600 3600 3600 32500 10 + 13.000 SN 2000 500 + 10.800 2200 M 3600 700 S S + 3.600 S S ± 0.000 N N 3600 3600 13000 + 7200 6500 2200 5400 14100 B D C SN S M N E Trang Cơ sở tính tốn: Quy chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 2737-1995: Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5574-2012: Kết cấu bêtông bêtông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế Các tiểu chuẩn quy phạm hành có liên quan Quy trình tính tốn thiết kế thực theo bước sau: 700 Giới thiệu mô tả kết cấu: Kết cấu chịu lực hệ khung BTCT đổ tồn khối có liên kết cứng nút, liên kết cột với móng xem ngàm mặt móng Hệ khung chịu lực cơng trình hệ khơng gian, xem tạo nên từ khung phẳng làm việc theo hai phương vng góc với đan chéo Tính tốn hệ khung thực theo sơ đồ khung phẳng theo phương cạnh ngắn cơng trình + hệ dầm dọc Cơng trình khung bêtơng cốt thép tồn khối tầng, nhịp Để đơn giản tính tốn, tách khung phẳng trục 8, bỏ qua tham gia chịu lực của hệ giằng móng kết cấu tường bao che Mặt kết cấu dầm sàn bố trí hình vẽ sau: D12 E E S5 D16 6500 B 1800 3600 D8 D15 B C S4 D9 1800 D7 D6 D5 6500 S4 3600 5400 S5 C S1 3600 D D4 D14 D3 D2 D1 D10 14100 S2 S1 D17 D 2200 S2 S6 14100 D13 D11 S6 2200 S3 300 S3 5400 D18 3600 10 3600 3600 700 10 2.Chọn vật liệu sơ chọn kích thước tiết diện cấu kiện 2.1 Chọn vật liệu a Bêtông - Dùng bêtơng có cấp độ bền B20 (tương đương M250) - Khối lượng riêng: γ bt = 2500( daN / m3 ) - Cường độ chịu nén tính tốn: Rb = 115( daN / cm ) Trang - Cường độ chịu kéo tính tốn: Rbt = 9(daN / cm ) - Môđun đàn hồi: E = 2.7 ×105 (daN / cm2 ) b C t thép - Thép CI: ϕ< 10(mm) + Cường độ chịu nén, kéo tính tốn: Rs = Rsc = 2250( daN / cm ) + Cường độ chịu cắt tính tốn cốt ngang: Rsw = 1750( daN / cm ) + Mơđun đàn hồi: E = 2.1×106 (daN / cm2 ) - Thép CII: ϕ≥ 10(mm) + Cường độ chịu nén, kéo tính tốn: Rs = Rsc = 2800( daN / cm ) + Cường độ chịu cắt tính tốn cốt ngang: Rsw = 2250(daN / cm ) + Mơđun đàn hồi: E = 2.1×106 (daN / cm2 ) 2.2 Ch n sơ b kích thước tiết diện a Chọn chiều dày sàn Chiều dày sàn chọn dựa theo công thức: D hb = l1 m Trong đó: + D = 0.8 ÷ 1.4 phụ thuộc vào tải trọng, tải trọng lớn lấy D lớn ngược lại + Bản loại dầm lấy m = 30 ÷ 35 + Bản kê cạnh lấy m = 40 ÷ 45 + l1: Cạnh ngắn ô Chọn chiều dày cho ô sàn lớn có kích thước; l1 × l2 = 4.0 × 6.5( m ) chọn D=1; m = 40 D ị hb = l1 = ì 4.0 = 0.1(m) , chọn hb= 100(mm) m 40 Để thuận tiện cho thi cơng, cịn lại chọn chiều dày hb=100(mm) Chọn chiều dày sênơ hb=80(mm) b Chọn kích thước tiết diện dầm Tiết diện dầm, phụ thuộc chủ yếu vào nhịp dầm độ lớn tải trọng Theo kinh nghiệm tiết diện dầm chọn theo công thức: + hd = l (với dầm phụ m= 12÷20, dầm khung m = 8÷15) m + bd = (0.3 ÷ 0.5) hd Trang b.1 D m khung trục Nhịp BC: Dầm D2, D6 + Tầng 2,3, mái 1  ÷ ✁ 6500 = (433 ÷ 810)mm , chọn hd = 55cm ✄ bd è 15 ổ hd = ỗ 20cm Chn kớch thước dầm nhịp BC cho tầng 2,3, mái là: (20 × 55)cm Nhịp CD: Dầm D2, D6 + Tầng 2,3, mái 1  ÷ ✁ 2200 = (146 ÷ 275)mm ,chọn hd = 30cm ✆ bd è 15 ✂ ổ hd = ỗ 20cm Chn kớch thc dm nhịp CD cho tầng 2,3, mái là: (20 × 30)cm Nhịp DE: Dầm D2, D6 + Tầng 2,3, mái 1  ÷ ✁ 5400 = (360 ÷ 675)mm ,chọn hd = 55cm ✄ bd è 15 ✂ æ hd = ỗ 20cm Chn kớch thc dm nhp CD cho tầng 2,3, mái là: (20 × 55)cm b.2 Dầm d c Trục B, C, D, E Dầm D9 đến D12, D15 đến D18 + Tầng 2,3, mái: 1  ÷ ✁ 3600 = (180 ÷ 300)mm ,chọn hd = 30cm ố 20 12 ổ hd = ỗ bd ☎ 20cm Chọn kích thước dầm dọc tầng 2,3, mái là: (20 × 30)cm c Ch n sơ b ti t diện c t - Về độ bền: Diện tích tiết diện cột A0 xác định theo cơng thức: A0 = k N Rb Trong đó: k = 1.1÷1.5; Hệ số kể đến ảnh hưởng mơmen uốn, độ mảnh cột, hàm lượng cốt thép, lấy tùy thuộc vào vị trí cột Khi ảnh hưởng mơmen bé lấy k bé ngược lại Rb = 115( daN / cm ) : Cường độ chịu nén tính tốn bêtơng N: Lực dọc cột, tính tốn theo cơng thức gần sau: N = qSxq (kN / m2 ) q: Tải trọng tương đương tính mét vng mặt sàn gồm tải trọng thường xuyên tạm thời sàn, trọng lượng dầm, tường, cột đem tính phân bố sàn Thơng thường với nhà có chiều dày sàn bé (10÷14)cm, có tường, kích thước cột dầm bé lấy q = (10 ÷ 14)kN / m2 Trang L1 L1 sxq L1/2 L1/2 sxq B B1/2 B1/2 B2/2 B1 B B2/2 B1/2 B2 C L1/2 C D L2 L2 L2/2 L2/2 D L1/2 L2/2 L2/2 S xq : Tổng diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột xét (xem hình vẽ) B1/2 B2/2 B1 B2/2 B2 - Kiểm tra độ ổn định, việc hạn chế độ mảnh λ l λb = ≤ λ0b = 31 ( với l0 = H , b: bề rộng tiết diện, H: chiều cao tầng) b Thực chọn tiết diện cho cột trục C tầng khung trục + Về độ bền: é✟ 3.6 S xq = ST + ST + STM = 3.ST = ê✠ ë☛ + 3.6 ö ✟ 6.5 2.2 ö ✞ + ÷✠ ÷ ✡ = 46.98( m ) ø☛ 2 ø☞ Lấy q = 10(kN / m2 ) ✌ N = 10 × 46.98 = 469.8(kN ) Chọn k = 1.2 ✍ A0 = k 469.8 N = 1.2 × = 0.049(m2 ) = 490(cm2 ) Rb 11500 Chọn sơ tiết diện cột là: (20 × 35)cm2 + Kiểm tra độ ổn định: l H 0.7 × 4.8 λb = = = = 16.8 ≤ λ0b ❂ 31 ✎ Thỏa mãn điều kiện ổn định b b 0.2 Đối với khung nhà nhiều tầng liên kết cứng dầm cột có từ nhịp trở lên, đổ bêtơng cốt thép tồn khối hệ số ② = 0, Với cột lại việc chọn kích thước sơ tiết diện thực tương tự thể bảng sau: Trang BẢNG CHỌN TIẾT DIỆN CỘT KHUNG TRỤC l(m) Sxq (m2) q (kN/m2) k A0 (cm2) 3.6 11.7 10 1.35 137.3 20 3.6 4.8 23.4 35.1 10 10 1.35 1.35 274.7 412.0 C 3.6 3.6 4.8 15.66 31.32 46.98 10 10 10 1.2 1.2 1.2 D 3.6 3.6 4.8 13.68 27.36 41.04 10 10 10 1.2 1.2 1.2 3.6 9.72 10 3.6 19.44 4.8 29.16 Kiểm tra 30 600 12.6 Đạt 20 20 30 35 600 700 12.6 16.8 Đạt Đạt 163.4 326.8 490.2 20 20 20 30 30 35 600 600 700 12.6 12.6 16.8 Đạt Đạt Đạt 1.35 142.7 285.5 428.2 114.1 20 20 20 20 30 30 35 30 600 600 700 600 12.6 12.6 16.8 12.6 Đạt Đạt Đạt Đạt 10 1.35 228.2 20 30 600 12.6 Đạt 10 1.35 342.3 20 35 700 16.8 Đạt 20 x 30 + 3.600 3600 20 x 55 20 x 35 20 x 35 20 x 30 12000 20 x30 20x30 20 x 35 20 x 55 + 7.200 20 x 55 3600 20 x 30 20 x 30 20 x 55 + 10.800 20 x 55 3600 20 x 30 20 x 30 20 x 30 20 x 55 20 x 30 E λb 20 x 30 B Ac (cm2) b(cm) h(cm) 20 x 35 Cột Tầng trục 1200 ± 0.000 6500 2200 - 1.200 5400 14100 B C D E 3.Lập sơ đ tính khung ngang Tính tốn khung ngang thực theo sơ đồ khung phẳng theo phương cạnh ngắn cơng trình (phương có độ cứng độ ổn định hơn) Mơ hình hóa kết cấu khung thành đứng (cột) ngang (dầm), liên kết cứng với nút liên kết cột với móng ngàm mặt móng Trang Khung tính theo sơ đồ đàn hồi, để đơn giản lấy nhịp tính tốn nhịp kiến trúc Ta có sơ đồ tính: 3600 C12 + 3.600 3600 12000 3600 C8 D3 C3 D2 C2 C1 D1 + 7.200 D6 C7 C6 D5 C4 C9 C5 D4 + 10.800 D9 C11 D8 C10 D7 1200 ± 0.000 6500 2200 - 1.200 5400 14100 B C D E Xác định loại t i tr ng tác dụng lên khung ĩnh tải a ải trọng 1m2 sàn Tên ô S1,S2,S3 (Tầng 2,3) n g(daN/m2) - Gạch lát: 0.01×2200 1.1 24.2 - Vữa lót: 0.02×1600 1.3 41.6 - Bản BTCT: 0.1×2500 1.1 275.0 - Vữa trát: 0.015×1600 1.3 31.2 Các lớp tạo thành 372.0 Tổng S4,S5,S6 (Tầng mái) - Vữa láng: 0.02×1600 1.3 41.6 - Bản BTCT: 0.1×2500 1.1 275 - Vữa trát: 0.015×1600 1.3 31.2 Tổng Sênơ 347.8 - Vữa láng: 0.02×1600 1.3 41.6 - Bản BTCT: 0.08×2500 1.1 220 - Vữa trát: 0.015×1600 1.3 31.2 Tổng Mái - Tơn+Xà gồ thép hình: 20 292.8 1.05 21.0 Trang b ải tr ng 1m2 tường Loại tường Dày 100 n g(daN/m2) - Tường xây gạch đặc: 0.1×1800 1.1 198 - Vữa trát: 0.015×1600×2 1.3 62.4 Các lớp cấu tạo 260.4 Tổng Dày 200 - Tường xây gạch đặc: 0.2×1800 1.1 396 - Vữa trát: 0.015×1600×2 1.3 62.4 Tổng 458.4 c Xác định tĩnh tải tác dụng vào khung Chú ý: - ải trọng thân kết cấu dầm khung, cột khung nên chương trình tính tốn kết cấu tự tính - Việc tính tốn tải trọng vào khung thể theo hai cách: + Cách 1: Chưa quy đổi tải trọng (giữ nguyên dạng truyền tải) + Cách 2: Quy đổi tải trọng thành phân bố với hệ số quy đổi k Với tải trọng phân bố tác có dạng hình thang Để quy đổi sang dạng tải trọng phân bố hình chữ nhật ta cần xác định hệ số chuyển đổi k sau: l1 gs.l1 q q = k.gs.l1/2 l2 l2 k=1-2β2+β3 với β = l1 2l2 ã Vi ụ bn cú kớch thc l1ìl2=3.6ì6.5(m); 3.6 = 0.277 ✏ k = − × 0.277 + 0.277 = 0.868 Tính β = ì 6.5 ã Vi ụ bn cú kớch thc l1×l2=3.6×5.4(m); 3.6 = 0.333 ✏ k = − × 0.333 + 0.333 = 0.815 Tính β = ì 5.4 ã Vi ụ bn cú kớch thước l1×l2=2.2×3.6(m); 2.2 = 0.306 ✏ k = − × 0.3062 + 0.3063 = 0.842 Tính β = × 3.6 Với tải trọng phân bố có dạng tam giác Để quy đổi sang dạng tải trọng phân bố hình chữ nhật ta dùng hệ số chuyển đổi k = ; gs.l1 q l1 l1 q = k × gs × l1 Trang c.1 ĩnh tải tầng 2, B 6500 C 2200 D E 5400 gs= 372 daN/m2 gs= 372 daN/m2 3600 gs= 372 daN/m2 200 dt= 200 mm dt= 200 mm 3600 gs= 372 daN/m2 gs= 372 daN/m2 gs= 372 daN/m2 gt = 458.4 daN/m2 ght GB ght GC GD GE Cách gtg gt1 GB g1 GC gt2 GD g2 GE Cách g3 6500 B 2200 C 5400 D E TĨNH TẢI PHÂN BỐ - daN/m K.hiệu Loại tải trọng cách tính K/quả Trọng lượng tường 200 xây dầm cao: (3.6 - 0.55) = 3.05(m) gt1 = 458.4 × 3.05 Tải trọng từ sàn S1 truyền vào dạng hình thang với tung độ lớn nhất: g1 ght = × 372 × 3.6/2 = 1339.2 Đổi phân bố với: k = 0.868 1339.2 × 0.868 Cộng 1398.1 1162.4 2560.5 Trọng lượng tường 200 xây dầm cao: (3.6 - 0.55) = 3.05(m) gt2 = 458.4 × 3.05 Tải trọng từ sàn S3 truyền vào dạng hình thang với tung độ lớn nhất: g2 ght = × 372 × 3.6/2 = 1339.2 Đổi phân bố với: k = 0.815 1339.2 × 0.815 Cộng 1398.1 1091.4 2489.6 Trang 10 BẢNG T NH CỐT TH T p.tử Tiế diện Cốt t GT Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới N GP GT D2 N GP GT D3 N GP GT D4 N GP b tt♦✧★ kN -118.01 0.00 0.00 110.36 -128.80 0.00 -42.12 0.00 -15.61 0.00 -29.24 5.98 -95.32 3.78 0.00 80.28 -95.49 15.24 -97.63 0.00 0.00 108.83 -107.85 0.00 c 20 120 20 120 20 120 20 80 20 80 20 80 20 120 20 120 20 120 20 120 20 120 20 120 h c 55 55 55 30 30 30 55 55 55 55 55 55 a ho c 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 c 51 51 51 51 51 51 26 26 26 26 26 26 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 DỌC DẦ UNG s m 0.20 0.00 0.00 0.03 0.22 0.00 0.27 0.00 0.10 0.00 0.19 0.01 0.16 0.00 0.00 0.02 0.16 0.00 0.16 0.00 0.00 0.03 0.18 0.00 0.89 c.tạo c.tạo 0.98 0.88 c.tạo 0.84 c.tạo 0.95 c.tạo 0.89 1.00 0.91 1.00 c.tạo 0.99 0.91 1.00 0.91 c.tạo c.tạo 0.98 0.95 c.tạo TT cm2 9.30 1.02 1.02 7.85 10.28 1.02 6.90 0.52 2.26 0.52 4.49 0.83 7.31 1.02 1.02 5.69 7.33 1.07 7.51 1.02 1.02 7.74 7.95 1.02 μTT 0.91% 0.10% 0.10% 0.77% 1.01% 0.10% 1.33% 0.10% 0.44% 0.10% 0.86% 0.16% 0.72% 0.10% 0.10% 0.56% 0.72% 0.10% 0.74% 0.10% 0.10% 0.76% 0.78% 0.10% s Chọn t ch cm2 10.05 16 16 16 4Ø16 5Ø16 2Ø16 5Ø16 2Ø16 4Ø16 2Ø16 4Ø16 2Ø16 4Ø16 2Ø16 2Ø16 3Ø16 4Ø16 2Ø16 4Ø16 2Ø16 2Ø16 4Ø16 4Ø16 2Ø16 8.04 10.05 4.02 10.05 4.02 8.04 4.02 8.04 4.02 8.04 4.02 4.02 6.03 8.04 4.02 8.04 4.02 4.02 8.04 8.04 4.02 μBT 0.99% 0.39% 0.39% 0.79% 0.99% 0.39% 1.93% 0.77% 1.55% 0.77% 1.55% 0.77% 0.79% 0.39% 0.39% 0.59% 0.79% 0.39% 0.79% 0.39% 0.39% 0.79% 0.79% 0.39% Trang 44 GT D5 N GP GT D6 N GP GT D7 N GP GT D8 N GP GT D9 N GP Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới -31.49 0.00 -15.06 0.00 -22.32 0.00 -74.25 0.00 0.00 77.98 -72.55 0.00 -38.49 0.00 0.00 75.06 -54.53 0.00 -25.07 0.00 -8.71 0.00 -17.75 0.00 -35.81 0.00 0.00 51.25 -25.96 0.00 20 80 20 80 20 80 20 120 20 120 20 120 20 120 20 120 20 120 20 80 20 80 20 80 20 120 20 120 20 120 30 30 30 55 55 55 55 55 55 30 30 30 55 55 55 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 26 26 26 26 26 26 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 51 26 26 26 26 26 26 51 51 51 51 51 51 0.20 0.00 0.10 0.00 0.14 0.00 0.12 0.00 0.00 0.02 0.12 0.00 0.06 0.00 0.00 0.02 0.09 0.00 0.16 0.00 0.06 0.00 0.11 0.00 0.06 0.00 0.00 0.01 0.04 0.00 0.89 c.tạo 0.95 c.tạo 0.92 c.tạo 0.93 c.tạo c.tạo 0.99 0.94 c.tạo 0.97 c.tạo c.tạo 0.99 0.95 c.tạo 0.91 c.tạo 0.97 c.tạo 0.94 c.tạo 0.97 c.tạo c.tạo 0.99 0.98 c.tạo 4.88 0.52 2.18 0.52 3.32 0.52 5.57 1.02 1.02 5.52 5.43 1.02 2.79 1.02 1.02 5.31 4.01 1.02 3.78 0.52 1.23 0.52 2.60 0.52 2.59 1.02 1.02 3.62 1.86 1.02 0.94% 0.10% 0.42% 0.10% 0.64% 0.10% 0.55% 0.10% 0.10% 0.54% 0.53% 0.10% 0.27% 0.10% 0.10% 0.52% 0.39% 0.10% 0.73% 0.10% 0.24% 0.10% 0.50% 0.10% 0.25% 0.10% 0.10% 0.35% 0.18% 0.10% 4Ø16 2Ø16 4Ø16 2Ø16 4Ø16 2Ø16 4Ø16 2Ø16 2Ø16 3Ø16 3Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 3Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 2Ø16 8.04 4.02 8.04 4.02 8.04 4.02 8.04 4.02 4.02 6.03 6.03 4.02 4.02 4.02 4.02 6.03 4.02 4.02 4.02 4.02 4.02 4.02 4.02 4.02 4.02 4.02 4.02 4.02 4.02 4.02 1.55% 0.77% 1.55% 0.77% 1.55% 0.77% 0.79% 0.39% 0.39% 0.59% 0.59% 0.39% 0.39% 0.39% 0.39% 0.59% 0.39% 0.39% 0.77% 0.77% 0.77% 0.77% 0.77% 0.77% 0.39% 0.39% 0.39% 0.39% 0.39% 0.39% Trang 45 b ính tốn cốt thép đai Kiểm tra điều kiện khả chịu cắt bêtông: Qb = ❥b3 (1 + ❥ f + ❥n ).Rbt b.ho + Nếu Qbmin> Q khơng cần tính tốn cốt thép đai, đặt cốt ngang theo cấu tạo + Nếu Qbmin≤ Q cần tính tốn cốt thép đai Đối với bêtông nặng lấy ✩ b = 0, , tính tốn với tiết diện chữ nhật bỏ qua ảnhhưởng cánh lấy ❥f = , bỏ qua ảnh hưởng lực dọc lấy ✩ n = ính tốn cốt đai khơng đặt cốt xiên - Chọn đai φ , n nhánh - Khoảng cách hai cốt đai theo tính tốn: stt = Rsw Asw 4✪ b (1 + ✪ f + ✪ n ).Rbt b.h02 Q2 Đối với bêtông nặng lấy ✫b2 = - Khoảng cách lớn hai cốt đai là: smax = ✪b (1 + ✪ f ).Rbt b.h02 Q Đối với bêtông nặng lấy ✩ b = 1, - Khoảng cách cốt đai lấy theo yêu cầu cấu tạo sau: Đoạn dầm gần gối lấy 1/4 nhịp dầm chịu tải trọng phân bố đều, lấy khoảng cách từ gối đến lực tập trung dầm (nhưng không bé 1/4 nhịp) dầm chịu lực tập trung h + Khu vực gần gối tựa: sct ≤ min( ;150 mm ) h ≤ 45cm; h sct ≤ min( ;300 mm ) h > 450mm 3h + Khu vực dầm: sct ≤ min( ;300 mm ) - Khoảng cách đai thiết kế: s tk ≤ min( s tt ; s ct ; s max ) - Kiểm tra khả chịu ứng suất nén bụng dầm: Q ≤ ,3 ✫ b1 ✫ w1 Rb b.ho Hệ số: ✫ b = − β Rb Hệ số xét đến ảnh hưởng cốt đai: Trong đó: α = ✬ Điều ✫ w1 = + 5α m w ❁ 1,3 Es A ; m w = sw Eb b.s kiện thỏa mãn hay khơng Trang 46 BẢNG TÍNH THÉP AI DẦM KHUNG Phần tử Tiết diện D1 Lo●i t.d |Q|max b h a ho K.tra Số nhánh stt smax sct stk ✮✵✵✰ ✮c✵✰ ✮c✵✰ ✮c✵✰ ✮✵✵✰ Chọn thép ✮✯ối-nhị♣✰ ✮✲✳✴✰ ✮c✵✰ ✮c✵✰ ✮c✵✰ ✮c✵✰ G 12,555 20 55 4.0 51 T.T 41.8 55.9 18.3 180 ❋ 150 D1 3.25 N 1,657 20 55 4.0 51 C.T 2401.6 C.T 41.3 410 ❋ 200 D1 6.5 G 13,065 20 55 4.0 51 T.T 38.6 53.8 18.3 180 ❋ 150 D2 G 3,185 20 30 4.0 26 T.T 169.0 57.3 15.0 150 ❋ 150 D2 1.1 N 2,000 20 30 4.0 26 C.T 428.3 C.T 15.0 150 ❋ 150 D2 2.2 G 2,204 20 30 4.0 26 C.T 352.8 C.T 15.0 150 ❋ 150 D3 G 11,136 20 55 4.0 51 T.T 53.2 63.1 18.3 180 ❋ 150 D3 2.7 N 1,937 20 55 4.0 51 C.T 1757.8 C.T 41.3 410 ❋ 200 D3 5.4 G 10,925 20 55 4.0 51 T.T 55.2 64.3 18.3 180 ❋ 150 D4 G 11,918 20 55 4.0 51 T.T 46.4 58.9 18.3 180 ❋ 150 D4 3.25 N 849 20 55 4.0 51 C.T 9147.9 C.T 41.3 410 ❋ 200 D4 6.5 G 12,336 20 55 4.0 51 T.T 43.3 56.9 18.3 180 ❋ 150 D5 G 2,308 20 30 4.0 26 C.T 321.7 C.T 15.0 150 ❋ 150 D5 1.1 N 1,134 20 30 4.0 26 C.T 1333.6 C.T 15.0 150 ❋ 150 D5 2.2 G 1,640 20 30 4.0 26 C.T 637.5 C.T 15.0 150 ❋ 150 D6 G 10,246 20 55 4.0 51 T.T 62.8 68.5 18.3 180 ❋ 150 D6 2.7 N 954 20 55 4.0 51 C.T 7251.1 C.T 41.3 410 ❋ 200 D6 5.4 G 10,066 20 55 4.0 51 T.T 65.1 69.8 18.3 180 ❋ 150 D7 G 6,947 20 55 4.0 51 T.T 136.6 101.1 18.3 180 ❋ 150 D7 3.25 N 369 20 55 4.0 51 C.T 48314.2 C.T 41.3 410 ❋ 200 D7 6.5 G 7,422 20 55 4.0 51 T.T 119.7 94.6 18.3 180 ❋ 150 D8 G 2,504 20 30 4.0 26 C.T 273.4 C.T 15.0 150 ❋ 150 D8 1.1 N 599 20 30 4.0 26 C.T 4770.9 C.T 15.0 150 ❋ 150 D8 2.2 G 1,982 20 30 4.0 26 C.T 436.4 C.T 15.0 150 ❋ 150 D9 G 5,917 20 55 4.0 51 T.T 188.3 118.7 18.3 180 ❋ 150 D9 2.7 N 327 20 55 4.0 51 C.T 61552.7 C.T 41.3 410 ❋ 200 D9 5.4 G 5,592 20 55 4.0 51 T.T 210.9 125.6 18.3 180 ❋ 150 Trang 47 .2 ính tốn cốt thép cho cột C t tính theo cấu kiện chịu nén lệch tâm đặt cốt thép đối xứng Từ tổ hợp nội lực chọn cặp nội lực sau để tính tốn: Mmax+ Ntư ;Mmin- Ntư ; Nmax Mtư Riêng chân cột tổ hợp thêm Qtưđể tính móng a Chuẩn bị số liệu tính tốn: - Tra số liệu Rb , Rbt , R s , R sc , ✶ R , E s , E b tính α = E s Eb - Tính độ lệch tâm tĩnh học e1 = M N ìl 600 ỵh 30 - Tính độ lệch tâm ngẫu nhiên ea ≥ ✷ - Tính độ lệch tâm ban đầu: + Với kết cấu siêu tĩnh e0 = m ax( e1 , ea ) + Với kết cấu tĩnh định e0 = e1 + ea - Xác định chiều dài tính tốn.lo = 0,7.H - Giả thiết giá trị a = a ' ✸ h0 = h − a , Za=h0-a’ - Tính hệ số uốn dọc : = 1− N N th Trong đó: Nth: lực nén tới hạn tính theo công thức Nth = ✻ 6, Eb ✺ SI + α I ✼ ✽ s lo2 ✾ l ✿ l o : chiều dài tính tốn cấu kiện S : hệ số kể đến ảnh hưởng độ lệch tâm 0,11 S= + 0,1 e 0,1 + p ❀ e0 e = max ❄ ❆ h ; ❃ ❅ ❇ l = 0,5 − 0,01 − 0,01Rb ; (Rb tính MPa) h ❈ p : hệ số xét đến ảnh hưởng cốt thép căng ứng lực trước, với bê tông cốt thép thường: ❊l ❉p = : hệ số kể đến tính chất dài hạn tải trọng: l M dh , N dh M dh + N dh h / M + N h / : momen lực dọc tải trọng dài hạn gây = 1+ Trang 48 M , N : nội lực tính tốn tiết diện (lấy giá trị tuyệt đối) Nếu M dh & M ngược dấu M dh thêm dấu “ - ” Nếu tính ■l < lấy ■l = E s E b : môđun đàn hồi cốt thép, bêtông I : mômen qn tính tiết diện bêtơng I s : mơmen quán tính cốt thép Do ban đầu chưa biết As nên giả thiết trước hàm lượng cốt thép mt ❏ I s = mt bh0 ( 0,5h − a ) Nếu t tính chênh lệch nhiều so với giả thiết giả thiết lại mt Ch tính tốn lại - Khi l0/h ≤ bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc, lấy η=1 - Tính độ lệch tâm tính tốn: h h e = e0 + − a ; e, = e0 − + a' 2 b ính tốn cốt thép đối xứng Tính: x= N Rb b Có thể xảy trường hợp sau: TH1: Nếu a ' ≤ x ≤ ❑ R h0 lệch tâm lớn TH2: Nếu x ▲ 2a ' lệch tâm lớn TH3: Nếu x > ❑ R h0 lệch tâm bé Trường hợp lệch tâm lớn:( a ' ≤ x ≤ ❑ R h0 ) As = As' = N (e − ho + 0,5x) Rsc (ho − a' ) Trường hợp lệch tâm lớn: ( x ▲ 2a ' ) As = As' = N e' Rs (ho − a ' ) Trường hợp lệch tâm bé: ( x > ❑ R h0 ) (1 − + Tính lại x: x =  ( n − 0, 48 ) ho (1 − R ) γ a + ( n − 0, 48) n= N , Rbbho = R ) a n+2 R Z e , γa = a ho ho Nếu x > ho lấy x = ho , x < ❖ R ho lấy x = ❖ R ho + Diện tính cốt thép tínhtheo cơng thức: Ne − Rbbx(ho − 0,5x) As = A 's = Rsc Z a Trang 49 Kiểm tra hàm lượng cốt thép mt : mt = As + As' 2.As 100% = 100% b.ho b.ho mt phải đảm bảo điều kiện : 2mmin≤mt ≤ 6% Với : mmin = 0,05% lo/b ≤ = 0,1% lo/b ≤ 10 = 0,2% lo/b ≤ 24 = 0,25% lo/b ≤ 31 rên sở lý thuyết ta lập bảng tính tốn cốt thép cho cột thể bảng tính: c ính toán cốt thép đai cho cột + Đường kính cốt đai φ   16  φđ ≥  max ;5mm =  ;5mm = 5mm ⇒ Chọn cốt đai φ nhóm CI   4  + Khoảng cách cốt đai s - Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc: s ≤ 10ϕ = 10.16 = 160 mm ⇒ Chọn s=100 - Trong đoạn đầu cột cần cấu tạo kháng chấn để đảm bảo độ dẻo kết cấu cục bộ, chiều dài vùng cấu tạo kháng chấn lcr (chiều dài tới hạn) tính tốn từ biểu thức sau đây: lcr = max( hc ; lcl ; 450)( mm ) Trong đó: hc: Kích thước lớn tiết diện ngang cột lcl: Chiều dài thông thủy cột Và đoạn lcr cốt đai bố trí dày Khoảng cách đai bố trí vùng s mm Như ta có: + lcr = max ( 350; (3600 − 550) ; 450 ) ( mm ) = 510 mm ⇒ Chọn lcr =600mm lcr =600 Ø6 a100 Ø6a100 lcr =600 Ø6a100 + Khoảng cách: s =100mm Ø6 a100 - Trong đoạn lại khoảng cách cốt đai xác định: s ≤ (15ϕ ;500 ) ( mm ) = (15 × 16;500 mm ) = 240 mm ⇒ Chọn s=200mm + Trường hợp chiều cao tiết diện cột hc ≥ 50cm cần có cốt dọc phụ Đường kính cốt dọc phụ φ ≥ 12 Trang 50 BẢN Phần tử Tiết diện Chiều dài C Đ C Đ C Mdh Ndh lo b h a ho eo μgt Is e N/Rbb mmin As=A's mtTT (kN.m) (kN) (kN.m) (kN) (m) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) €◗❘ (m4) (cm) (cm) €◗❘ (cm2) €◗❘ 36.2 -414.8 8.73 0.40% 4.52E-06 23.54 18.03 1.24 0.40% -60.7 -460.5 13.19 1.45% 1.64E-05 28.33 20.02 4.57 1.47% -59.0 -532.8 11.07 1.65% 1.86E-05 25.98 23.16 5.11 1.65% -12.83 -437.3 3.36 Đ C Đ 35 0.20% 31 1.65% 1.86E-05 27.77 21.36 5.13 1.66% 1.17 0.40% 4.52E-06 14.84 17.63 1.24 0.40% -523.5 11.74 1.74% 1.97E-05 26.73 22.76 5.39 1.74% 57.5 -516.7 11.12 1.50% 1.69E-05 26.12 22.47 4.73 1.53% -34.6 -522.4 6.62 0.45% 5.08E-06 21.43 22.71 1.36 0.44% 14.5 -645.0 2.24 0.40% 4.52E-06 16.39 28.04 1.24 0.40% -491.3 -4.1 -405.5 61.5 26.34 11.60 -428.1 -519.7 3.36 18.6 -513.1 -66.4 -568.8 -28.6 20 35 0.20% 31 3.63 0.40% 4.52E-06 17.85 22.31 1.24 0.40% 11.67 2.20% 2.49E-05 26.58 24.73 6.69 2.16% -635.7 4.51 0.60% 6.78E-06 19.15 27.64 2.01 0.65% 39.5 -444.7 8.87 0.45% 5.08E-06 23.80 19.33 1.45 0.47% -53.5 -451.4 11.86 1.10% 1.24E-05 26.95 19.63 3.47 1.12% -8.6 -557.5 1.54 0.40% 4.52E-06 15.41 24.24 1.24 0.40% -22.97 -6.87 -510.4 -448.2 3.36 56.9 -442.2 -27.8 -435.5 17.9 20 35 31 0.20% 12.87 1.25% 1.41E-05 28.03 19.22 3.89 1.25% 6.39 0.40% 4.52E-06 20.92 18.93 1.24 0.40% -548.3 3.27 0.40% 4.52E-06 17.55 23.84 1.24 0.40% 57.1 -421.3 13.54 1.20% 1.36E-05 28.71 18.32 3.83 1.23% -41.3 -363.2 11.37 0.50% 5.65E-06 26.34 15.79 1.55 0.50% 14.40 8.74 -438.9 -392.3 3.36 4.8 C4 20 12.68 62.3 4.8 C3 CỐT THÉP CỘT N 4.8 C2 H TO M 4.8 C1 T 54.3 -484.3 15.0 -354.0 -17.13 -383.1 20 35 31 0.20% 11.22 1.20% 1.36E-05 26.20 21.06 3.87 1.25% 4.22 0.40% 4.52E-06 18.27 15.39 1.24 0.40% Chọn thép bố trí m❵i bên Asch mtBT (cm2) €◗❘ 3Ø16 6.03 1.95% 3Ø16 6.03 1.95% 3Ø16 6.03 1.95% 3Ø16 6.03 1.95% Trang 51 C -51.9 -446.4 11.62 1.05% 1.19E-05 26.68 19.41 3.19 1.03% -51.3 -475.0 10.80 1.10% 1.24E-05 25.77 20.65 3.❙❯ 1.08% -12.3 -255.6 4.80 0.40% 2.52E-06 16.28 11.11 1.❱❯ 0.40% -56.5 -315.8 17.90 2.20% 1.38E-05 30.16 13.73 5.65 2.17% -56.5 -315.8 17.90 2.20% 1.38E-05 30.16 13.73 5.65 2.17% -32.01 -263.7 3.6 C5 Đ C 2.52 Đ C Đ C Đ 0.20% 26 1.20E-05 29.29 13.47 5.❱❯ 1.94% 7.08 0.40% 2.52E-06 18.77 10.85 1.❱❯ 0.40% -309.8 17.01 1.90% 1.20E-05 29.29 13.47 5.❱❯ 1.94% 52.6 -380.4 13.82 2.00% 1.26E-05 26.00 16.54 5.17 1.99% 8.2 -319.3 2.58 0.40% 2.52E-06 13.90 13.88 1.04 0.40% 35.4 -389.5 9.09 0.90% 5.66E-06 21.15 16.93 2.35 0.90% 17.7 -249.6 52.7 31.47 28.32 -257.7 -317.5 2.52 20 30 0.20% 26 1.83 0.40% 2.52E-06 13.06 13.62 1.04 0.40% 14.38 2.00% 1.26E-05 26.61 16.28 5.34 2.05% -383.5 9.09 0.90% 5.66E-06 21.14 16.68 2.20 0.85% 3.3 -273.5 1.21 0.40% 2.52E-06 12.31 11.89 1.04 0.40% -40.3 -330.6 12.17 1.20% 7.55E-06 24.29 14.38 2.94 1.13% -21.8 -336.7 6.48 0.40% 2.52E-06 18.28 14.64 1.04 0.40% -5.7 -313.4 -53.9 -374.5 -34.9 -27.84 -17.45 -311.5 -273.9 2.52 20 30 0.20% 26 12.74 1.20% 7.55E-06 24.89 14.12 3.13 1.21% 2.06 0.40% 2.52E-06 13.23 11.63 1.04 0.40% -330.8 6.44 0.40% 2.52E-06 18.22 14.38 1.04 0.40% 44.2 -283.6 15.58 1.40% 8.81E-06 27.79 12.33 3.66 1.41% -0.3 -224.5 1.00 0.40% 2.52E-06 12.06 9.76 1.04 0.40% 44.2 -283.6 15.58 1.40% 8.81E-06 27.79 12.33 3.66 1.41% 41.4 -324.7 -5.5 -267.5 21.3 17.00 21.04 -267.9 -235.0 3.6 C8 1.90% -309.8 3.6 C7 30 17.01 52.7 3.6 C6 20 2.52 -5.7 -218.6 -40.3 -277.7 -40.3 -277.7 -20.73 -229.1 20 30 0.20% 26 2.62 0.40% 2.52E-06 13.84 9.50 1.04 0.40% 14.50 1.10% 6.92E-06 26.71 12.07 3.04 1.17% 14.50 1.20% 7.55E-06 26.67 12.07 3.02 1.16% ❙❲❳❨ 6.03 2.32% 3Ø16 6.03 2.32% 3Ø16 6.03 2.32% 3Ø16 6.03 2.32% Trang 52 C -20.0 -91.6 -44.9 -108.4 -37.4 -108.6 -30.14 -92.8 3.6 C9 Đ C 2.52 38.5 -102.5 26.1 -85.6 35.1 Đ C Đ C Đ 33.69 3.98 1.74 0.67% 41.45 2.10% 1.32E-05 53.60 4.71 5.56 2.14% 34.39 1.60% 1.01E-05 46.53 4.72 4.32 1.66% 0.20% 26 1.07E-05 49.69 4.45 4.61 1.77% 30.48 1.10% 6.92E-06 42.48 3.72 2.85 1.10% -102.7 34.14 1.50% 9.44E-06 46.26 4.46 4.04 1.56% 37.4 -136.1 27.46 1.50% 9.44E-06 39.59 5.92 3.89 1.49% 18.7 -121.7 15.35 0.40% 2.52E-06 27.23 5.29 1.04 0.40% 31.7 -139.4 22.73 1.10% 6.92E-06 34.84 6.06 2.91 1.12% 29.29 25.93 -86.9 -120.4 2.52 20 30 26 0.20% 13.92 0.40% 2.52E-06 25.65 5.03 1.04 0.40% 27.54 1.45% 9.12E-06 39.64 5.66 3.73 1.43% -133.4 21.77 1.00% 6.29E-06 33.83 5.80 2.56 0.99% -7.9 -102.7 7.73 0.40% 2.52E-06 19.02 4.47 1.04 0.40% -25.2 -105.3 23.97 0.90% 5.66E-06 35.92 4.58 2.38 0.92% -18.7 -117.9 15.82 0.40% 2.52E-06 27.65 5.13 1.08 0.42% -16.1 -115.8 -35.8 -130.1 -29.1 -24.53 -15.26 -114.4 -101.7 2.52 20 30 26 0.20% 21.63 0.70% 4.40E-06 33.57 4.75 2.05 0.79% 5.65 0.40% 2.52E-06 16.85 4.21 1.04 0.40% -112.0 14.53 0.40% 2.52E-06 26.23 4.87 1.04 0.40% 32.3 -94.8 34.05 1.40% 8.81E-06 46.07 4.12 3.71 1.43% 8.7 -79.2 10.94 0.40% 2.52E-06 22.28 3.44 1.04 0.40% 32.3 -94.8 34.05 1.45% 9.12E-06 46.05 4.12 3.70 1.42% 23.6 -109.3 5.5 -96.8 16.3 13.82 19.46 -95.8 -80.9 3.6 C12 4.40E-06 1.70% 3.6 C11 30 0.70% 37.56 3.6 C10 20 21.81 2.52 -15.0 -73.3 -26.0 -88.9 -26.0 -88.9 -18.58 -74.9 20 30 26 0.20% 20.51 0.50% 3.15E-06 32.24 3.19 1.22 0.47% 29.20 1.00% 6.29E-06 41.18 3.87 2.77 1.06% 29.20 1.00% 6.29E-06 41.18 3.87 2.77 1.06% 3Ø16 6.03 2.32% 3Ø16 6.03 2.32% 3Ø16 6.03 2.32% 3Ø16 6.03 2.32% Trang 53 .3 Tính tốn c u tạo nút khung (tham khảo) a.Tính tốn c u tạo nút góc Nút góc nút giao giữa: + Phần tử dầm D7 phần tử cột C3 + Phần tử dầm D9 phần tử cột C12 Chiều dài neo cốt thép góc phụ thuộc vào tỉ số e0 hcot - Bảng tổ hợp nội lực cột phần tử cột C9, C12 Phần tử Tiết diện C9 C9 C12 C12 0.00 3.60 0.00 3.60 Phần tử Tiết diện Chiều dài C C9 3.60 Đ C 3.60 C12 Đ Mmax -19.97 38.49 32.29 -15.03 Ntư -91.57 -102.46 -94.85 -73.29 M (kN.m) -19.97 -44.94 -37.36 38.49 26.10 35.06 32.29 8.67 32.29 -15.03 -25.96 -25.96 Tổ hợp tính tốn Mmin Ntư Mtư -44.94 -108.40 -37.36 26.10 -85.63 35.06 8.67 -79.23 32.29 -25.96 -88.91 -25.96 N (kN) -91.57 -108.40 -108.63 -102.46 -85.63 -102.69 -94.85 -79.23 -94.85 -73.29 -88.91 -88.91 h (cm) eo (cm) 21.81 41.45 34.39 37.56 30.48 34.14 34.05 10.94 34.05 20.51 29.20 29.20 30 30 Nmax -108.63 -102.69 -94.85 -88.91 e0/h 0.73 1.38 1.15 1.25 1.02 1.14 1.13 0.36 1.13 0.68 0.97 0.97 - Từ bảng tổ hợp chọn cặp nội lực M, N phần tử cột C9 có độ lệch tâm eo lớn eo= 1.38 > 0.5 nên ta cấu tạo cốt thép nút góc theo trường hợp eo/h>0.5 13 13 2Ø16 2Ø16 2Ø16 r =80 550 2Ø16 550 r =80 Ø6 15 a100 300 B ls=250 15 lan =500 lan =500 ls=250 Ø6 a100 300 E Trang 54 - Từ bảng tổ hợp chọn cặp nội lực M, N phần tử cột C12 có độ lệch tâm eo lớn eo= 1.13> 0.5 nên ta cấu tạo cốt thép nút góc theo trường hợp eo/h >0.5 - Vì tỉ số eo/h lớn nên yêu cầu neo cốt thép chịu kéo dầm vào cột sâu Tùy thuộc vào số lượng thép chịu kéo mà cắt cốt thép chịu kéo hai tiết diện Ở cốt thép chịu kéo dầm có 2φ16 nên cần cắt tiết diện, chiều dài đoạn cắt cách mép dầm đoạn lan xác định theo công thức:   R lan =  ✇ an s + ❩λan φ Rb   Trong hệ số ❬ an , ❭ λ an ,và giá trị tối thiểu l an cho bảng sau: C ệ số để Cốt t iề ện l ệc cố ng c ng ωan Δλan định đo n neo cốt t ng căng gờ λan Cốt t lan ωan ơn Δλan λan mm mm nhỏ Đoạn neo cốt thép a Chịu kéo bêtông chịu kéo b Chịu nén kéo vùng chịu nén bêtơng nối chịng cốt thép a.Trong bêtông chịu kéo b Trong bêtông chịu nén lan nhỏ 0.7 11 20 250 1.2 11 20 250 0.5 12 200 0.8 15 200 0.9 0.65 11 20 15 250 200 1.55 11 20 15 250 200 - Như với bêtơng B20, cốt thép nhóm CII cốt thép chịu kéo nằm vùng bêtơng chịu kéo ta tính chiều dài đoạn neo là:    R 2800  + 1116 = 448mm ≥ 250mm ⇒ Chọn lan= 500mm lan =  ❫an s + ❪λan φ =  0.7 115 Rb     - Cốt thép phía dầm neo mép cột đoạn ls ≥ 15φ Với thép φ16 tính ls ≥15φ = 15×16=240mm ⇒ Chọn ls = 250mm - Trường hợp tiết diện mép cột xuất mơmen dương cốt thép phía dầm phải neo vào với đoạn ls= lan - Để tránh tập trung ứng suất, cốt thép dầm neo xuống cột phải uốn cong với bán kính r ≥ 5φ = 5×16=80(mm) cho trường hợp khơng cấu tạo nách Bố trí cốt thép Xem vẽ bố trí cốt thép khung Trang 55 I LIỆU T ẢO TCVN 5574 - 2012 Kết cấu bêtông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 2737 - 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế Lê Bá Huế, Phan Minh Tuấn Khung bêtông cốt thép toàn khối Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hà Nội, 2009 Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống Kết cấu bê tơng cốt thép ( Phần cấu kiện bản) Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hà Nội, 2006 Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh Kết cấu bê tông cốt thép ( Phần cấu kiện nhà cửa) Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hà Nội, 2001 Vũ Mạnh Hùng Sổ tay thực hành thiết kế kết cấu cơng trình Nhà xuất xây dựng, Hà Nội, 2010 Trang 56 ỤC LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG NGANG 1 Giới thiệu mô tả kết cấu: 2.Chọn vật liệu sơ chọn kích thước tiết diện cấu kiện 2.1 Chọn vật liệu a Bêtông b Cốt thép 2.2 Chọn sơ kích thước tiết diện a Chọn chiều dày sàn b Chọn kích thước tiết diện dầm b.1 Dầm khung trục b.2 Dầm dọc c Chọn sơ tiết diện cột 3.Lập sơ đồ tính khung ngang Xác định loại tải trọng tác dụng lên khung 4.1 Tĩnh tải a Tải trọng 1m2 sàn b Tải trọng 1m2 tường c Xác định tĩnh tải tác dụng vào khung c.1.Tĩnh tải tầng 2, 10 c.2 Tĩnh tải tầng mái 12 4.2 Xác định hoạt tải đứng tác dụng vào khung 15 a Hoạt tải đơn vị 15 b Tính trường hợp hoạt tải 16 c Tính trường hợp hoạt tải 19 4.3 Xác định hoạt tải gió tác dụng vào khung 23 Xác định nội lực tổ hợp nội lực 25 5.1 Xác định nội lực 25 5.2.Tổ hợp nội lực 38 Trang 57 Tính tốn cốt thép 42 6.1 Tính tốn cốt thép cho dầm 42 a Tính cốt thép dọc 42 b Tính tốn cốt thép đai 46 6.2.Tính tốn cốt thép cho cột 48 a Chuẩn bị số liệu tính tốn: 48 b Tính tốn cốt thép đối xứng 49 c Tính tốn cốt thép đai cho cột 50 6.3 Tính tốn cấu tạo nút khung (tham khảo) 54 a.Tính tốn cấu tạo nút góc 54 Bố trí cốt thép 55 TÀI LIỆU THAM KHẢO 56 Trang 58 ... -44. 08 -3.40 8. 13 11.62 7.05 -5.56 -2. 38 -2.07 -1.77 -1.46 -1.16 3.19 1.17 -0 .86 Trang 35 D7 D7 D7 D7 D7 D7 D7 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D8 D9 D9 D9... - 38. 35 -0.66 37.04 74.73 -0.04 -0.04 -0.04 -0.04 -0.04 -20.43 -10.30 -0. 18 9.95 20.07 8. 74 8. 74 8. 74 8. 74 8. 74 -8. 88 -8. 88 -8. 88 -8. 88 -8. 88 -59.34 - 28. 53 2. 28 33. 08 63 .89 -9.57 -4.62 0.33 5. 28. .. tĩnh tải tác dụng vào khung (bi u diễn theo cách 2): 73 48. 4 2560.5 73 48. 4 85 88. 4 85 88. 4 2964.3 1 489 1513.2 2753 .8 + 10 .80 0 511.5 511.5 85 88. 4 2 489 .6 73 48. 4 + 7.200 85 88. 4 2 489 .6 73 48. 4 + 3.600 3600