Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiÕt M¸Y - Khoa khoa häc Lời nói đầu Nớc ta đờng tiến lên công nghiệp hoá Hiện đại hoá với đờng lối xây dựng chủ nghĩa xã hội Đảng ta đề cách mạng, cách mạng khoa học kỹ thuật then chốt để tạo cải cho xã hội Do phải u tiên công nghiệp nặng cách hợp lý Trong giai đoạn công nghiệp hoá - Hiện đại hoá đất nớc, ngời thiếu máy móc phơng tiện từ trớc đến giúp đỡ ngời giải đợc nhiều vấn đề mà ngời khả làm việc đợc Hiện sinh viên theo học trờng :đại học s phạm kỹ thuật hng yên đợc trang bị kiÕn thøc cÇn thiÕt vỊ lý thut lÉn tay nghỊ Để sau với vốn kiến thức đợc trang bị em góp phần nhỏ bé để làm giầu cho đất nớc Thời gian vừa qua em đợc giao đề tài: Thiết kế dẫn động băng tải Sau nhận đề tài với bảo tận tình thầy giáo: Nguyễn Tiền Phong thầy khoa bạn đồng nghiệp nỗ lực thân em hoàn thành đề tài Tuy nhiên trình làm việc cố gắng trình độ có hạn kinh nghiệm, nên tránh sai sót VËy em tha thiÕt kÝnh mong sù chØ b¶o cđa thầy cô để đề tài em đợc hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn thầy cô giáo giúp đỡ em hoàn thành đề tài Trờng đhspkt hng yên Ngày 29 tháng 05 năm 2007 Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học Phạm Ngọc Tâm Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên ®å ¸n chi tiÕt M¸Y - Khoa khoa học Đồ án môn học chi ti ết máy Đề số: 41 Thiết kế hệ dẫn động băng tải Động trun ®ai dĐt 4.Nèi trơc Sè liƯu cho tríc Hép gi¶m tèc Bộ Băng tải Lực kéo băng tải Vận tốc băng tải Đờng kính băng tải Thời gian phục vụ Góc nghiêng đai so với phơng ngang Đặc tính làm việc: êm F V D Th 8400 0.9 380 15500 60 N m/s mm Giờ độ Khối lợng thiết kế 01 Bản vẽ lắp hộp giảm tốc phần mềm Autocad 01 Bản vẽ chế tạo chi tiết: Thân hộp giảm tốc 01 Bản thuyết minh Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học Sinh viên thiết kế: Phạm Ngọc Tâm Lớp: CKK4LC Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học Phần I: Chọn động phân phối tỷ số truyền Công xuất cần thiết: Gọi N công suất tính toán trục máy công tác (KW) Nct công suất cần thiết trục động (KW) hiệu suất truyền động F V 1000 Ta cã : N => N F=8400 N: Lực kéo băng t¶i V= 0,9 m/s : VËn tèc 8400.0,9 7,56( KW ) 1000 Nh công suất tính toán trục máy công tác áp dụng công thức : N Nct = Trong đó: 1, 2, 3, đợc tra bảng (2-1) bảng trị số hiệu suất loại truyền ổ (sách TKCTM nxb GD) 1=0,96: HiƯu st bé trun ®ai 2=0,98: HiƯu st bé truyền bánh trụ 3=0,99 : Hiệu suất cặp ổ lăn 4= 1: Hiệu suất khớp nối Trong hiệu suất truyền đợc tính theo c«ng thøc sau: η = η1 η22 η34 η4 7,56 9,858 => N CT 0,96.0,98 2.0,955 4.1 VËy c«ng suất cần thiết trục động N CT 9,858( KW ) Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học Gọi Ndm công suất động ta có Ndm Nct = 9,858 Nh vËy ta chän Ndm= 13 KW TÝnh sè vßng quay trục tang: Ta có số vòng quay cđa trơc tang lµ : nt 60000v 60000.0,9 45,26(v / p ) D 3,14.380 nt: Tèc ®é quay trục tang (V/P) V= 0,9 m/s :Vận tốc băng tải D= 380 mm: Đờng kính băng tải => số vòng quay thấp mà động phải đạt nsb= nt ibr id= 45,26.3.8=1086.24 (v/p) Nh vËy ta ph¶i chọn ndc nsb Căn vào bảng 2P sách TKCTM nxb GD ta chọn số vòng quay động 1460 v/p Chọn động Động cần chọn làm việc chế độ dài với phụ tải không thay đổi nên - Động phải có Nđm Nct n - Đảm bảo tỷ số truyền i n - Đảm bảo tính kinh tế không t gian vỏ hộp giảm tốc, phải chọn động có vận tốc quay phù hợp, công xuất phù hợp với yêu cầu, nên theo đề với số liệu tính em chọn động có công xuất 13 KW vận tốc quay 1460 vòng/phút ký hiệu A02-61-4 Phân phối tỷ số truyền - Với động chọn ta có nđc = 1460 vòng/phút Nđc =13 KW Theo công thức tÝnh tû sè truyÒn ta cã i ndc 1460 32,26 nt 45,26 Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học b¶n chän id = 3,2 i 32,26 10,08 ibr id 3,2 Theo điều kiện bôi trơn ta có nh sau: icn=(1,2 1,3) icc icn :tỉ số truyền cặp bánh trụ thẳng icc:tỉ số truyền cặp bánh trụ nghiêng từ điều kiên nh ta chọn đợc nh sau icn =3,5 , icc =2,88 Công xuất động trục - Công xuất động N 9,858 N 2ct 9,957 (kw) 0,9952 trục III là: - Công xuất động N 9,957 N2 10,211(kw) 0,98.0,995 trục II - trục I Công xuất động N 10,211 N1 10,471(kw) 0,98.0,995 - Tèc ®é quay trục là: ndc 1460 456,25(v / ph) id 3,2 trục II - Tốc độ quay trục I n1 - Tốc độ quay n 456,25 n2 130,357(v / ph) icn 3,5 Tèc ®é quay n 130,357 n3 45,26(v / ph) icc 2,88 Ta có bảng thông số sau: trục Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm III Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên ®å ¸n chi tiÕt M¸Y - Khoa khoa học Bảng I : Trục Động Thông số i Phần II: I II III i® = 3,2 icn = 3,5 icc =2,88 n(v/p) 1460 456,25 130,35 45,26 N(kw) 10,907 10,471 10,211 9,957 thiÕt kÕ c¸c bé trun II.1 ThiÕt kÕ truyền đai (bộ truyền hộp): Thiết kế truyền đai cần phải xác định đợc loại đai, kích thớc đai bánh đai, khoảng cách trục A, chiều dài đai L lực tác dụng lên trục Do công suất động N = 7,5 kW in = 3,1 < nên ta hoàn toàn chọn đai dẹt đai dẹt đơn giản, dễ chế tạo, giá thành thấp, bị đứt cha có điều kiện thay ta nối đai để sử dụng tiếp cách dễ dàng II.1.1 Chọn loại đai Ta nên chọn loại đai làm bầng vải cao su chất liệu vải cao su làm việc đợc điều kiện môi trờng ẩm ớt (vải cao su chịu ảnh hởng nhiệt độ độ ẩm), lại có sức bền tính đàn hồi cao Đai vải cao su thích hợp Giáo viên híng dÉn: Ngun TiỊn Phong Sinh viªn thùc hiƯn : Phạm Ngọc Tâm Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học truyền động có vận tốc cao, công ssuất truyền động nhỏ II.1.2.Xác định thông số hình học chủ yếu truyền đai: II.1.2.1 Xác định đờng kính đai nhỏ Đờng kính bánh đai nhỏ đợc xác định theo công thức Xavêrin D1=(1100 1300) N n N: công suất trục động n: số vòng quay trục động (v/p) D1= (1100 1300) 10,907 1460 => D1=(215 254) (mm) Theo b¶ng 5-1 (TKCTM trang 85 – NXBGD 1999) ta chọn D1=220 mm Kiểm nghiệm lại vận tốc đai: Theo c«ng thøc (5 – 7) ta cã v = Thay số đợc v = D1 n 60.1000 3,14 220 1460 = 16,81 m/s (25 30) 60 1000 m/s thoả mãn Vậy ta chọn đờng kính bánh đai nhỏ D1 = 220 (mm) Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học II.1.2.2 Xác định đờng kính bánh đai lớn: - áp dơng c«ng thøc: D2 = i.D1.(1- ) = n D1 (1 ) n1 chän = 0,01 (HƯ sè trỵt) D2= 1460 220.(1 0,01) 696,96 (mm) 456,25 Theo b¶ng (5- 1) (TKCTM trang 85-NXBGD 1999) chän D2=710 (mm) - Sè vßng quay thùc cđa bánh bị dẫn phút: n1 =(1 - ) D1 220 n = (1 – 0,01) .1460 = 447,87 (v/p) D2 710 - Sai sè vÒ sè vòng quay so với yêu cầu: n= - 456,25 447,87 100% 1,86 % < (3 5)% 456,25 Tho¶ m·n VËy chän D1 = 220 (mm) D2 = 710 (mm) II.1.2.3 Định khoảng cách trục A chiều dài l: Từ điều kiện hạn chế số vòng chạy u đai giây (để đai làm việc tơng đối dài lâu) ADCT: lmin = V u max Trong ®ã umax = (3 5) Chän umax=5 Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm 10 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học Theo bảng (7-21) ta có đặc tính tải trọng tĩnh,vật liệu then thép 45 nên c => []c = 120 (N/mm2) 2.747958,72 32,1 (N/mm2) 52.16.56 NhËn xÐt c = 21,82 (N/mm2) c = 120 (N/mm2) Đảm bảo yêu cầu độ bền cắt Tính then vị trí có ®êng kÝnh trơc d =55 mm §êng kÝnh trơc II để lắp then d = 55 mm, tra bảng (7 3b) bảng (7-23) ta đợc: b =16 mm; h = 10 mm; t = mm; t1 = 5,1 mm; k = 6,2 - ChiỊu dµi then l =0,8.lm =0,8.110 = 88 (mm) lm :chiều dài phần mayơ, để đơn giản ta lấy bề rộng bánh nghiêng trục II Theo bảng (7 - 23) chän l = 90 (mm) KiĨm nghiƯm søc bền dập mặt cạnh làm việc then theo c«ng thøc(7-11) d 2.M x d (N/mm2) d k l Trong ®ã: Mx = 747958,72 (N.mm) , d = 55 mm ,k = 6,2 , l = 90 (mm) Theo bảng (7-20) dạng mối ghép cố định, tải trọng cố tĩnh,vật liêu làm mayơ thép nên => d =150 (N/mm2) Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm 68 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên ®å ¸n chi tiÕt M¸Y - Khoa khoa học d 2.747958,72 48,74( N / mm ) d 150( N / mm ) 55.6,2.90 KiÓm nghiệm điều kiện bền cắt theo công thức c 2.M X c ( N / mm ) d b.l Trong ®ã: b = 16 (mm), l = 90 (mm), d =55(mm) Theo b¶ng (7-21) ta cã đặc tính tải trọng tĩnh,vật liệu then thép 45 nªn c => []c = 120 (N/mm2) 2.747958,72 18,9 (N/mm2) 55.16.90 NhËn xÐt c = 18,9 (N/mm2) c = 120 (N/mm2) Đảm bảo yêu cầu độ bền cắt IV.1 Đối với trục III Tơng tự nh ta tính trục lại Đờng kính trục III để lắp then d = 75 mm, tra bảng (7 3b) bảng (7-23) ta đợc: b = 20 mm; h = 12 mm; t = mm; t1 = 6,1 mm; k = 7,4 ChiÒu dài then l = 0,8.lm =0,8.110 = 88 (mm) Giáo viªn híng dÉn: Ngun TiỊn Phong Sinh viªn thùc hiƯn : Phạm Ngọc Tâm 69 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học lm :chiều dài phần mayơ, để đơn giản ta lấy bề rộng bánh nghiêng trục III Theo bảng (7 - 23) chọn l = 90 (mm) Kiểm nghiệm sức bền dập mặt cạnh làm việc then theo công thức(7-11) d 2.M x d (N/mm2) d k l Trong ®ã: Mx = 2100957,8 (N.mm) , d = 65 mm ,k = 7,4 , l = 90 (mm) Theo b¶ng (7-20) dạng mối ghép cố định, tải trọng cố tĩnh,vật liêu làm mayơ thép nên => d =150 (N/mm2) d 2.2100957,8 97,06( N / mm ) d 150( N / mm ) 65.7,4.90 Kiểm nghiệm điều kiện bền cắt theo công thøc c 2.M X c ( N / mm ) d b.l Trong ®ã: b = 20 (mm), l = 70 (mm), d =65 (mm) Theo bảng (7-21) ta có đặc tính tải trọng tĩnh,vật liệu then thép 45 nên c => []c = 120 (N/mm2) 2.2100957,8 35,91 (N/mm2) 65.20.90 NhËn xÐt c = 35,91 (N/mm2) c = 120 (N/mm2) Đảm bảo yêu cầu độ bền cắt Giáo viên híng dÉn: Ngun TiỊn Phong Sinh viªn thùc hiƯn : Phạm Ngọc Tâm 70 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học Kết luận: hai then thỏa mãn sức bền dập bền cắt * Để cố định bánh đai theo phơng tiếp tuyến, nói cách khác để truyền mômen chuyển động từ trục đến bánh đai ngợc lại ngời ta dùng then PHầN V : Thiết kế gối đỡ trục V.1.Chọn ổ lăn trục I: Do trục I không chịu thành phần lực dọc trục nên ta chọn ổ bi đỡ cho trục I * Sơ đồ chọn ổ cho trục I: Ta có lực tác dụng lên ổ A, B là: 2 R A R Ax R Ay 3607,35 3082,95 4348,93( N ) 2 RB RBx RBy 1086,35 49,32 1085,23( N ) Nhận xét thấy lực tác dụng lên ổ A > lực tác dụng lên ổ B nên để đảm bảo an toàn ổ ta tính theo æ A - TÝnh C Theo c«ng thøc (8 - 1) cã C = Q (n.h)0,3 víi C Cb¶ng Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm 71 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học Trong đó: C hệ số khả làm việc ổ lăn A Q tải trọng tơng đơng tính theo công thức (8 - 2)(daN) Q=Kv Kn.Kt.R n: số vòng quay ổ (v/p) = 456,25(v/p) K v=1 bảng (8-5) /162 h thêi gian phơc vơ =15500 giê Kn = b¶ng (8-4)/162 Q = RA =4348,93 N = 434,893 (daN) Kt = b¶ng (8-3)/ 162 CA=434,893.(456,25.15500)0,3 = 49344,96 (daN) Víi d = 35 mm.Tra b¶ng 14P ta chän chän ổ bi đỡ cỡ nặng kí hiệu 407 Cbảng = 68000(daN) đờng kính D = 100 mm chiều rộng B = 25 mm NhËn xÐt C = 49344,96 < Cbảng = 68000 thoả mãn V.1.Chọn ổ lăn trục II : Do truc II có thành phần lực dọc trục nên ta chọn ổ bi đỡ chặn d·y dù kiÕn chän β =16 vµ bè trÝ theo sơ đồ nh sau : Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm 72 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên ®å ¸n chi tiÕt M¸Y - Khoa khoa học Ta có lực tác dụng lên ổ C, D : 2 RC RCx RCy 4779,032 1319,4332 4957,83( N ) 2 R D RDx RDy 7499 1676,082 7684,03( N ) T¹i ỉ sinh lc Si (lùc däc trơc) chèng lại thành phần lực P a có trị số Si =1,3.Ri.tgβ T¹i ỉ C ta cã SC =1,3.RC.tg160 =1,3.4957,83.tg160 =1848,13 N T¹i ỉ C ta cã SD =1,3.RD.tg160 =1,3.7684,03.tg160 =2864,37 N Hệ số làm việc theo công thức ( 8- 1) ta cã cã C = Q (n.h)0,3 víi C Cbảng C : hệ số khả làm việc ổ lăn Q: tải trọng tơng đơng tÝnh theo c«ng thøc (8 - 6) Q = (KV.R + m.At)Kn.Kt At- tỉng t¶i träng däc trơc, daN m- hƯ sè trun t¶I träng däc trơc vỊ t¶I träng hớng tâm (8 2) => m =1,5 -các hệ số Kt ,KV ,Kn nh R- tải trọng hớng tâm, daN Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm 73 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học => At = -Pa3 – SD +Sc = - 1010,44– 2864,37 + 1848,13 = 2026,68 N => lùc At híng sang bªn ỉ C => có ổ C chịu lực dọc trục ta tính toán ổ C ổ D chọn theo æ C Q = (1.4957,83 + 1,5.2026,68).1.1 =7997,85 (N) = 799,785 daN C = Q (n.h)0,3 n : sè vòng quay trục II => n =130,357(v/p) C = 799,785.( 130,357.15500)0,3 = 62317,94 daN Víi d = 50 mm.Tra bảng 17P ta chọn chọn ổ bi đỡ cỡ nặng kí hiệu 36310 Cbảng = 80000(daN) (cỡ trung) đờng kính ngoµi D = 110 mm chiỊu réng B = 27 mm NhËn xÐt C = 57228,36 < Cb¶ng = 80000 thoả mãn V.1.Chọn ổ lăn trục III: Do truc III có thành phần lực dọc trục nên ta chọn ổ bi đỡ chặn dãy dự kiến chọn =16 bố trí theo sơ đồ nh sau : Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm 74 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học Ta cã lùc t¸c dơng lên ổ E, F : RE REx2 REy2 2439,24 1912,32 3099,49( N ) RF R Fx2 RFy2 828,62 4990,09 5058,42( N ) T¹i ỉ sinh lc Si (lực dọc trục) chống lại thành phần lực P a có trị số Si =1,3.Ri.tg Tại ổ E có SE =1,3.RE.tg160 =1,3.3099,49.tg160 =1155,39 N T¹i ỉ F cã SF =1,3.RF.tg160 =1,3.5058,42.tg160 =1885,62 N Hệ số làm việc theo công thøc ( 8- 1) ta cã C = Q (n.h)0,3 với C Cbảng C: hệ số khả làm việc ổ lăn Q: tải trọng tơng đơng tính theo công thức (8 - 6) Q = (KV.R + m.At)Kn.Kt At- tỉng t¶i träng däc trơc, daN m- hƯ sè trun t¶I träng däc trơc vỊ t¶I trọng hớng tâm (8 2) => m =1,5 -các hệ số Kt ,KV ,Kn nh R- tải trọng híng t©m, daN => At = Pa4 + SF - SE = 1231,25 + 1885,62 – 1155,39 = 1961,48 N => lùc At híng sang bªn ỉ E => chØ có ổ E chịu lực dọc trục ta tính toán ổ E ổ F chọn theo æ E Q = (1.3099,49 + 1,5.1961,48).1.1 =6041,71 (N) = 604,171 daN Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm 75 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học -C = Q (n.h)0,3 n : sè vòng quay trục III => n =44,94(v/p) C = 604,171.(44,94.18500)0,3 = 36066,28 daN Víi d = 60 mm.Tra b¶ng 17P ta chọn chọn ổ bi đỡ cỡ nặng kí hiệu 36212 Cbảng = 76000(daN) (cỡ nhẹ) đờng kính D = 110 mm chiÒu réng B = 22 mm NhËn xÐt C = 36066,28 < Cb¶ng = 76000 thoả mãn Chọn kiểu lắp ổ lăn: Theo bảng 8-18 với đờng kính D 100mm ta chọn kiểu lắp ổ bi T2ô 1- Cố định trục theo phơng dọc trục Để cố định trục theo phơng dọc trục dùng nắp ổ điều khu hở ổ đệm kim loại nắp ổ thân hộp giảm tốc Nắp ổ lắp với hộp giảm tốc vít, loại dễ chế tạo dễ lắp ghép 2- Che kín ổ lăn : Để che kín đầu trục nhô ra, tránh xâm nhập môi trờng vào ổ ngăn mỡ chảy ra dùng loại vòng phớt cho đơn giản 3- Bôi trơn lăn Bộ phận ổ đựoc bôi trơn mỡ, vận tôc truyền bánh thấp dùng phơng pháp bắn toé để dẫn dầu hộp vào bôi trơn phận ổ.Theo bảng 8-28 dùng mỡ loại T ứng với nhiệt độ làm việc 60 1000C vận tốc dới 1500 vg/phút Lợng mỡ dới 2/3 chỗ rỗng phận ổ Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm 76 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiÕt M¸Y - Khoa khoa häc Để mỡ khong chảy ngăn khong cho dầu rơi vào phận ổ nên làm vòng chắn dầu Phần VI: Cấu tạo vỏ hộp chi tiết máy khác VI.1.Vỏ hộp: Chọn vỏ hộp đúc, mặt ghép nắp thân mặt phẳng qua đờng làm trục để lắp ghép đợc dễ dàng theo bảng (10 - 9) cho phép ta xác định đợc kích thớc phần tử hộp - Chiều dày thành thân hộp : = 0,025 A+ 3mm ; A khoảng cách trục = 0,025.320 +3 = 11 (mm) Chän = 10 (mm) - ChiỊu dµy thành nắp hộp : = 0,02.A + = 0,02 320 + = 9,4(mm) Chän 1 = (mm) - Chiều dày mặt bích dới thân hép: b = 1,5 = 1,5 10 = 15 (mm) - Chiều dày mặt bích nắp: b1 = 1,5 1 = 1,5.9 = 13,5 (mm) - Chiều dày đế hộp, phần lồi P = 2,35. = 2,35.10 = 23,5 mm - Chiều dày gân ë th©n hép m = (0,85 1).= (8,5 10) mm - Chiều dày gân nắp hộp m1 = (0,85 1).1=(7,65 9) mm VI.2 : đờng kính bu lông lắp ghép Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm 77 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiÕt M¸Y - Khoa khoa häc - Đờng kính bul«ng nỊn: dn = 0,036.A + 12 mm = 0,036.320 + 12 = 23,52 (mm) Chän d = 24 mm - Đờng kính bu lông khác: + cạch æ: db1 = 0,7.dn =0,7.23,52 =16,464 Chän db1=16 mm + Ghép mặt bích nắp thân db2 = (0,5 0,6) dn =(11,76 14,112) mm Chän db2= 12 mm + GhÐp n¾p ỉ db3 = (0,4 0,5).dn = (9,408 11,76) mm LÊy db3= 10 mm + GhÐp n¾p cưa thăm: db4 = (0,3 0,4).dn =(7,056 9,408) mm Lấy db4=8 mm để di chuyền hộp giảm tốc ta thiết kế hộp giảm tốc có lỗ móc đờng kính lỗ móc đợc tính nh sau d = S = (2 3). = (20 30) ta chän d = S = 30 mm Số lợng bu lông n = chiÕc n LB 200 300 L- ChiÒu dài hộp sơ L= d1 + d4+ d3 d2 2 + 2+ 2 = 128 + 486,46 + 428 156,24 + 20 2 +2.10 970 mm d1: đờng kính đỉnh số d2: đờng kính đỉnh số d3: đờng kính đỉnh số Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm 78 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiÕt M¸Y - Khoa khoa häc d4: đờng kính đỉnh số A: Chiều rộng hộp sơ B =2.K+B1+B2+c+2 +2 = 2.50+70+90 +10+2.10+2.10 = 310 mm K: khoảng cách từ vỏ hộp đến cạnh đế (khoảng để nắp bu lông nền) Lấy L = 800 mm, B = 310 mm n 800 310 3,7 300 Chọn n = Phần VIII: Nối trục đàn hôi Có cấu tạo nh hình (9-13) có chốt bọc vòng đàn hồi cao su + Vật liệu làm nối trục: gang CH21-40 thép rèn 35, vật liệu chế tạo chốt thép 45 thờng hoá + Các kích thớc chủ yếu nối trục đàn hồi theo b¶ng (911) ta cã d =55 mm, d0= 36 mm ; dC = 18 mm ; D =190 mm ; lC = 42 ; l =112 ; Ren M12, Z = chèt, c = chon c = mm + Kích thớc vòng đàn hồi ( bảng 9-11) Chiều dài toàn lV = 36 mm Đờng kích thớc vòng đài hồi D =35mm Số vòng quay nmax= 3000 (V/P) Có nđC= 44,96 (V/P) < nmax=> thoả mãn Kiểm tra điều kiện bền dập vòng đàn hồi d 2.K M X Z D0 lV d C Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm 79 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên ®å ¸n chi tiÕt M¸Y - Khoa khoa học Với D0: đờng kính vòng tròn qua tâm chốt D0=D - d0-10 = 190 - 36 – 10 = 144 mm []d øng xt dËp cho phÐp cđa vßng cao su d0: đờng kính lỗ lắp chốt bọc vòng đàn hồi dc: đờng kính chốt lv: chiều dài toàn vòng đàn hồi []d=23 (N/mm2) chọn K=1,2 Mx = 1372785,94 Nmm d 2.1,2.1372785,94 4,41( N / mm ) > d 8.144.36.18 Nh vËy ta phải chọn loại đảm bảo an toàn nối trục đủ an toan ta chọn lại nh sau d =55 mm, d0= 36 mm; dC = 18 mm ; D =220 mm ; lC = 42 ; l =142 ; Ren M12, Z = 10 chèt, c = chon c = mm + Kích thớc vòng đàn hồi ( bảng 9-11) Chiều dài toàn lV = 36 mm Đờng kích thớc vòng đài hồi D =35mm Số vòng quay nmax= 2650 (V/P) Mx = 1372785,94 Nmm d 2.1,2.1372785,94 2,92( N / mm ) d 10.174.36.18 => Tho¶ m·n KiĨm nghiƯm søc bỊn uốn vòng đàn hồi Ta có theo công thức (9-23) ta cã K M X lC U , Zd D hớngCdẫn: Nguyễn U Giáo viên Tiền Phong 1,2.1372785,94.42 Sinh viên : Phạm Ngọc U thực 68,18 N / mm Tâm 0,1.10.18 174 80 Đại Học S Phạm Kĩ Thuật Hng Yên đồ án chi tiết MáY - Khoa khoa học Víi []U : øng xuÊt n cho phÐp cđa chèt []U =(6080) (N/mm2) =>Tho¶ m·n Phần IX -Bôi trơn hộp giảm tốc Do vận tốc nhỏ nên chọn phơng pháp ngâm bánh hộp dầu trênh lệch bán kính bánh bị dẫn thứ bánh bị dẫn thứ 12,59 mm mức dầu thấp phảI ngập chiều cao thứ bánh số chiều cao ngâm dầu lớn ( phảI 24 mm), song vận tốc thấp nên công suất tổn hao để khuấy dầu không đáng kể Theo bang (10-17), chọn độ nhớt dầu bôI chơn bánh 50 C 116 centistốc 16 độ Engle theo bảng (10-20) chọn loại dầu AK20 Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngäc T©m 81 ... vẽ lắp hộp giảm tốc phần mềm Autocad 01 Bản vẽ chế tạo chi tiết: Thân hộp giảm tốc 01 Bản thuyết minh Giáo viên hớng dẫn: Nguyễn Tiền Phong Sinh viên thực : Phạm Ngọc Tâm Đại Học S Phạm Kĩ Thuật