GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 BÀI TẬP KẾT CẤU BÊTƠNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG Sơ đồ 6, cầu thang dạng dầm, số liệu AAD I ➢ ➢ ➢ ➢ ➢ II Số liệu: Sơ đồ dạng dầm, cầu thang vế hướng Chiều rộng vế thang Bvt2 = 1+0,4 = 1,4 Chiều rộng vế thang Bvt1 = 1,5x1.4= 2.1 (m) Chiều cao tầng H = 3,2 (m) Bề rộng buồng thang B =7,3 , L = 4,6 (m)( tùy chọn) Phân tích kết cấu xác định tải trọng: a) Phân tích kết cấu: GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 Cầu thang thiết kế dạng vế hướng đi, vế có bề rộng 2,1m , có tổng cộng 20 bậc thang, vế có 11 bậc, vế có bậc có bề rộng 1,4m , chiều rộng bậc 300 mm, chiều cao bậc 160 mm , bề rộng chiếu nghỉ 2,1m Bậc cầu thang xây gạch thẻ, lót vữa dày 10mm, mặt bậc lát đá granite dày 10mm, lan can inox b) Xác định tải trọng : Tải trọng thân sàn dầm bêtông cốt thép ta khai báo để chương trình SAP tự tính với khối lượng riêng 𝛾𝑏𝑡𝑐𝑡 = 2500 kg/m3 , hệ số vượt tải n=1.1, với số liệu sau: o Bêtông dầm B20, Eb=2.7x109 kg/m2 Tiết diện dầm:LM1, LM2, LM3 tiết diện 20cm x 30cm GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 o Bêtông sàn B15, Eb=2.3x109 kg/m2 , sàn vế thang chiếu nghỉ dày 10cm - Vế thang chiếu nghĩ: Tĩnh tải bậc thang: ta tính trọng lượng bậc (kg), chia cho diện tích truyền tải bậc (m2) ta tải trọng tác dụng 1m2 vế thang (kg/m2) tải trọng bậc thang tạo Khối lượng theo cấu tạo bậc thang: o Bậc xây gạch thẻ: b=0,3m, h=0,16m, L=2,1m, γ=1800 kg/m3, n=1,1 1 2 ⇒pbậc=Vbậc.γ.n= b.h.L.γ.n= 0,3.0,16.2,1.1800.1,1=99,79 (kg) o Lớp vữa trát dày 0,01m, γ=1600 kg/m3, n=1,3 ⇒pvữa=(b+h).0,01.L.γ.n=(0,3+0,16).0,01.2,1.1600.1,3=20,09 (kg) o Mặt bậc ốp đá granite dày 0,01m, γ=3700 kg/m3, n=1,1 ⇒pđá=(b+h).0,01.L.γ.n=(0,3+0,16+0,005).0,01.2,1.3700.1,1=39,74 (kg) ⇒ Tổng trọng lượng bậc thang: Ptổng=pbậc+pvữa+pđá=99,79+20,09+39,74=159,62 (kg) Diện tích truyền tải bậc thang: Sbậc=√𝑏2 + ℎ2 L=√0,32 + 0,162 2,1=0,684 (m2) ⇒ Lực phân bố tải trọng thân bậc thang gây ra: qbậc= 𝑃𝑡ổ𝑛𝑔 𝑆𝑏ậ𝑐 = 159,62 0,684 =233,363 (kg/m2) - Lớp vữa trát mặt dưới: qvua = n.γ.δ = 1,3 1600 0,01 = 20,8 (kg/m2 ) - Gọi góc biểu thị độ xiên bảng thang α ⇒ tanα=160/300⇒α=280 qbt = 2500*0.1/cos280 = 283.14 (kg/m2) ⇒ Lực phân bố tải trọng bậc thang,bản thang vữa trát mặt gây ra: 𝒒𝒗ế = 𝒒𝒃ậ𝒄 + 𝒒𝒗𝒖𝒂 + 𝒒𝒃𝒕 = 𝟐𝟑𝟑 𝟑𝟔𝟑 + 𝟐𝟎, 𝟖𝟎𝟎 + 𝟐𝟖𝟑 𝟏𝟒 = 𝟓𝟑𝟕, 𝟑𝟎𝟑 ( - 𝐤𝐠 𝒎𝟐 ) Tĩnh tải chiếu nghĩ: Chiếu nghĩ gồm mặt ốp đá granite (γ=3700 kg/m3) dày 0,01m,2 lớp vữa lót (γ=1600 kg/m3) dày 0,01m., tải trọng sàn dày 0,1m (γ=2500 kg/m3) ⇒Lực phân bố tải trọng thân chiếu nghĩ gây ra: qcn=0,01.3700.1,1+2.0,01.1600.1,3 +0,1.2500.1,1= 357,3 (kg/m2) - Hoạt tải tiêu chuẩn: qht=300 kg/m2 , n=1,2 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 Ta lập bảng giá trị tải trọng: Loại tải Tải trọng sàn Tải trọng thành phần cấu tạo khác (kg/m2) Vế thang Chiếu nghĩ 283,14 275 254,163 82,3 Hoạt tải (kg/m2) Tổng tải (kg/m2) 300.1,2 = 360 897.3 717,3 Dầm cầu thang: Vì giải sơ đồ khung phẳng nên ta cần tính tải tường xây tác dụng lên dầm tải trọng phần thân thang.Tải trọng thân dầm chương trình SAP2000 tính với n= 1,1 Tường bao buồng thang tường 100 gạch ống có trọng lượng 150 kg/m2 - Dầm LM2: + Do V1, V2, V3 truyền vào: gTGV1 = 5 qV1.LV1/2 = x897,3x = 588,6 kg/m 8 gHTv2 =k qV2.LV2/2 = 0,901x897,3x1,4/2 = 565.9 kg/m gHTV3 = k.qV3.LV3/2 =0.815x 717,3x1,4/2 = 409,2kg/m Hình minh họa - Dầm LM3: + Do V1, V2, V3 truyền vào: gV1HT = k.qV1.LV1/2 = 0.82x897,3x2,1/2 = 772.6 kg/m 5 gV2TG = qV2.LV2/2 = 897,3x1,4/2 = 392.6 kg/m 8 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN gV3TG = SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 5 qV3.LV3/2 = x 717,3x1,4/2 = 313,8 kg/m 8 + Tải trọng tập trung tác dụng lên dầm LM3, LM3’: Phản lực dầm LM2: R = 2472,1 kg Hình minh họa - Dầm LM1 : + Do V2, V3 truyền vào: gHTv2 =k qV2.LV2/2 = 0,901x897,3x1,4/2 = 565.9 kg/m gHTV3 = k.qV3.LV3/2 =0.815x 717,3x1,4/2 = 409,2kg/m + Tải trọng tập trung tác dụng lên dầm LM1 Phản lực dầm LM3: R = 3945.1 kg + Tải trọng tường xây tác dụng lên: Tại vị trí thấp nhất: q = (3,2-1,76).150= 216 (kg/m2) Tại vị trí cao nhất: q = (kg/m2) GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 Hình minh họa: Biểu đồ M LM1 Biểu đồ Q LM1 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 Biểu đồ M LM2 Biểu đồ Q LM2 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 Biểu đồ M LM3 Biểu đồ Q LM3 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 III.Giải nội lực bố trí thép: a) Sàn cầu thang: Bêtông B15 : Rb= 8.5 Mpa = 85 kg/cm2 Thép nhóm CI : Rs = Rsc = 225 Mpa = 2250 kg/cm2 α R = 0.446 ξ R = 0.673 Chọn : a = cm ⇒ h0 = 10 – = cm Vế thang V1: Xét tỉ lệ l 3200 = = 1.52 => sàn phương Ta lập bảng tính với số liệu sau: l1 2100 - Chiều dài l1=1.4m, chiều dài l2 =3.2m a Tải trọng: - Hoạt tải Ptc= 300 daN/m2 - Tĩnh tải: tải trọng bậc thang cộng tải trọng sàn Gọi góc biểu thị độ xiên bảng thang α ⇒ tanα=160/300⇒α=280 ⇒gtt = 254.163+ 2500*0.1/cos280 = 537.303(daN/m2) - Tĩnh tải: gtt = 537.303 (daN/m2) - Hoạt tải: ptt = 360 (daN/m2) - Tải trọng toàn phần: P = (gtt + ptt) L1 L2 = (537.303+360) 2.1 3.2 = 6030 (daN) b Xác định nội lực: Ta có: L1 = 2.1m L2 = 3.2 m →α = L2 = 1.52 < Sàn làm việc theo phương L1 Bản thuộc loại kê bốn cạnh Theo “Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình” TS Vũ Mạnh Hùng làm việc sơ đồ có liên kết xung quanh cạnh ngàm Cắt theo hai phương vng góc cạnh ngắn cạnh dài với chiều rộng là: b = m = 100 cm GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 Tra bảng phụ luc 1, Sơ đồ 9, trang 43–Sách kết cấu bê tơng cơng trình dân dụng _ Hồ Ngọc Tri Tân, nội suy ta được: m91= 0.0207 m92= 0.009 k91 = 0.0462 k92 = 0.02 + Mômen dương lớn ô bản, tác dụng theo phương cạnh ngắn: M1 =m91 P = 0.0207 6030 = 124.8 daN.m + Mômen dương lớn ô bản, tác dụng theo phương cạnh dài: M2 = m92 P= 0.009 6030 = 54.3 daN.m + Mômen âm lớn gối tựa, tác dụng theo phương cạnh ngắn: MI = k91 P= 0.0462 6030 = 278.6 daN.m + Mômen âm lớn ô bản, tác dụng theo phương cạnh dài: MII = k92 P= 0.02 6030 = 120.6 daN.m c Tính thép bố trí thép: Ta chọn: Chiều dày sàn: hs = 10 cm Lớp bảo vệ: a = cm h0 = 10-3= 7cm Sử dụng vật liệu: - Bêtông B15: Rb= 85 daN/cm2 Rbt= 7.5 daN/cm2 - Thép nhóm CI: Rs = Rsc= 2250 daN/cm2 R = 0.446 R = 0.673(Tra phụ lục – Sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép tập 1_Võ Bá Tầm) ➢Tính thép chịu moment dương M1 =12480 daN.cm theo phương cạnh ngắn L1: m = M1 12480 = = 0.03 < R =0.437 → Thoả điều kiện cốt đơn Rb b ho 85 100 → = 0.5 (1 + − 2 m ) = 0.5 (1 + − 0.3 ) = 0.985 10 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 L 3200 n = + 1 = + 1 = 45 150 a ➢Tính thép chịu moment dương M2 = 5430 daN.cm theo phương cạnh dài L2: Ta bố trí nằm thép chịu moment dương theo phương cạnh ngắn: →h0 = hs - a - M1 =10 – – 0.6 = 6.4 (cm) m = M2 5430 = = 0.016 < R =0.437 → Thoả điều kiện cốt đơn Rb b ho 85 100 6.4 → = 0.5 (1 + − 2 m ) = 0.5 (1 + − 0.016 ) = 0.992 As = M2 5430 = = 0.38(cm ) Rs h0 0.992 2250 6.4 Tra bảng bảng 4-12, Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình_Vũ Mạnh Hùng, ta chọn thép 6a200mm với As = 1.42 cm2 (ta bố trí thớ dướinằm thép M1) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: = As 1.42 100% = 100% = 0.22% b h0 100 6.4 max = R Rb Rs 100% = 0.673 85 100% = 2.54% 2250 Vậy: = 0.1%< < max (Thỏa điều kiện hàm lượng) Số thép chịu moment dương theo phương cạnh dài: n= L1 2100 +1 = + = 11.5 => Chọn 12 a 200 ➢Tính thép chịu moment âm MII = 12060 daN.cm theo phương cạnh dài L2: m = M II 12060 = = 0.029 < R =0.437 → Thoả điều kiện cốt đơn Rb b ho 85 100 → = 0.5 (1 + − 2 m ) = 0.5 (1 + − 0.029 ) = 0.985 12 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN As = SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 M II 12060 = = 0.78(cm ) Rs h0 0.985 2250 Tra bảng bảng 4-12, Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình_Vũ Mạnh Hùng, ta chọn thép 6a200mm với As = 1.42 cm2 (ta bố trí thớ gối ¼ nhịp) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: = As 1.42 100% = 100% = 0.2% b h0 100 max = R Rb Rs 100% = 0.673 85 100% = 2.54% 2250 Vậy: = 0.1%< < max (Thỏa điều kiện hàm lượng) Số thép chịu moment âm theo phương cạnh dài: L 2100 n = + 1 = + 1 = 24 200 a Chiếu nghỉ: Xét tỉ lệ l 2100 = = 1.5 , sàn làm việc phương Ta lập bảng tính với số liệu l1 1400 sau: - Chiều dài l1=1.4m, chiều dài l2 =2,1m - Hoạt tải Ptt= 360 daN/m2 - Tĩnh tải: tải trọng đá granite, vữa lót cộng tải trọng sàn ⇒gtt = 82.3 + 2500*0.1*1.1= 357.3 (kg/m2) - Tĩnh tải: gtt = 357.3 (daN/m2) - Hoạt tải: ptt = 360 (daN/m2) - Tải trọng toàn phần: P = (gtt + ptt) L1 L2 = (357.3+360) 1.4 2.1= 2109 (daN) 13 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 sàn (m) (m) S1 2.1 3.2 S1' 1.4 2.1 Ký hiệu Momen Giá trị M ô sàn S1 S1' m91 = L 2/L Số Cạnh Cạnh hiệu ngắn dài ô L1 L2 m92 k91 k92 1.52 0.0207 0.0090 0.0462 0.0200 1.50 0.0208 0.0093 0.0464 0.0206 ho b Rb Hoạt tải Tĩnh tải ptt gtt daN/m 360 2 (daN.cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa) M1 M2 MI daN/m 537.303 6030 360 Rs P=(ptt+gtt).L 1.L Ta lập bảng sau: 357.3 m 2109 As (cm ) 10 M II (daN.m) 125 54 279 121 44 20 98 43 As % 11 a (m.m) 12 chọn 13 14 Chọn thép M1 12494 7.0 100 8.5 225 0.030 0.985 0.81 200 1.42 0.20 M2 5439 6.4 100 8.5 225 0.016 0.992 0.38 200 1.42 0.22 MI 27858 7.0 100 8.5 225 0.067 0.965 1.83 150 1.89 0.27 MII 12060 7.0 100 8.5 225 0.029 0.985 0.78 200 1.42 0.20 M1 4386 7.0 100 8.5 225 0.011 0.995 0.28 200 1.42 0.20 M2 1961 6.4 100 8.5 225 0.006 0.997 0.14 200 1.42 0.22 MI 9785 7.0 100 8.5 225 0.023 0.988 0.63 200 1.42 0.20 MII 4344 7.0 100 8.5 225 0.010 0.995 0.28 200 1.42 0.20 14 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 Vế thang V2: a Tải trọng: - Tĩnh tải: gtt = 537.303 daN/m2 - Hoạt tải: ptt = 360 daN/m2 - Tải trọng toàn phần : q = (gtt + ptt) b = (537.303+360) = 897.3 daN/m b Xác định nội lực: Ta có: L1 = 1.4m L2 = 2.95m = L2 = 2.1 > → Sàn làm việc phương theo phương cạnh ngắn L1 Bản sàn tính tốn cấu kiện đầu ngàm Cắt theo phương cạnh ngắn với chiều rộng b = 1m, ta tính tải phân bố ứng với rộng 1m ➢Mômen nhip: ql 897.3 1.4 M1 = = = 73.28 (daN.m) 24 24 ➢Mômen gối: ql 897.3 1.4 MI = − = − = −146.56 (daN.m) (dấu “ – “ thể mơmen âm) 12 12 c Tính tốn chọn thép: Ta chọn: Chiều dày sàn: hs = 10cm Lớp bảo vệ: a = cm h0 = 10 – = cm Sử dụng vật liệu: - Bêtông B15: Rb= 85 daN/cm2 Rbt= 7.5 daN/cm2 - Thép nhóm CI: Rs = Rsc= 2250 daN/cm2 R = 0.446 R = 0.673(Tra phụ lục – Sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép tập 1_Võ Bá Tầm) 15 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 ➢ Tính thép chịu moment dương M1 =7328 (daN.cm) theo phương cạnh ngắn L1: m = M1 7328 = = 0.018 < R =0.437 → Thoả điều kiện cốt đơn Rb b ho 85 100 → = 0.5 (1 + − 2 m ) = 0.5 (1 + − 0.018 ) = 0.991 As = M1 7328 = = 0.47(cm ) Rs h0 0.991 2250 Tra bảng bảng 4-12, Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình_Vũ Mạnh Hùng, ta chọn thép 6a200mm với As = 1.42 cm2 (ta bố trí thớ dưới) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: = As 1.42 100% = 100% = 0.2% b h0 100 max = R Rb 0.673 85 100% = 100% = 2.54% Rs 2250 Vậy: = 0.1%< < max (Thỏa điều kiện hàm lượng) Số thép chịu moment dương theo phương cạnh ngắn: n= L2 2950 +1 = + = 15.75 => Chọn 16 a 200 ➢Tính thép chịu moment âm MI = 14656( daN.cm) theo phương cạnh ngắn L1: m = MI 14656 = = 0.027 < R =0.437 → Thoả điều kiện cốt đơn Rb b ho 85 100 = 0.5 (1 + − 2 m ) = 0.5 (1 + − 0.027) = 0.986 As = MI 14656 = = 0.83(cm ) Rs h0 0.986 2250 Tra bảng bảng 4-12, Sổ tay thực hành kết cấu công trình_Vũ Mạnh Hùng, ta chọn thép 6a200mm với As = 1.42 cm2 (ta bố trí thớ gối ¼ nhịp) Kiểm tra hàm lượng cốt thép: 16 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN = SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 As 1.42 100% = 100% = 0.2% b h0 100 max = R Rb Rs 100% = 0.673 85 100% = 2.54% 2250 Vậy: = 0.1%< < max (Thỏa điều kiện hàm lượng) Số thép chịu moment âm theo phương cạnh ngắn: L 2950 n = + 1 = + 1 = 27.9 thanh.=> Chọn 28 200 a Kiểm tra độ võng sàn Ta chọn ô S4 = (4,2x4,2)m Độ võng sàn phải thỏa điều kiện: f thỏa điều kiện cốt b Rb bho 1x115x20x27 đơn = 0.5(1 + − 2. m ) = 0.5(1 + − x0.082) = 0.957 M 136827 As = = = 1.89cm b Rs h0 1x0.957x2800x27 Chọn tiết diện thép: chọn 212 có As = 2.26 cm2 - Kiểm tra hàm lượng: As 2.26 100% = 100% = 0.42% b ho 20 27 = max = R Rb Rs = 0.623115 100 % = 2.56 % 2800 = 0.1% max => Thỏa kiện hàm lượng - Thép chịu môment âm gối, với M = 1118.22 kg.m = 111822 kg.cm 𝑀 111822 𝛼𝑚 = = = 0,067 𝑅𝑏 𝑏 ℎ𝑜 115 ∗ 20 ∗ 272 𝛼𝑚 Rsw = 175 Mpa = 1750 kG/cm2 Bêtông B20 : => Rbt = 0.9 Mpa = kG/cm2 19 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 Tiết diện : h = 20cm, b = 30cm, ho = 27cm - Chọn đai nhánh, => Asw = n x asw = x 3.14 0.6 = 0.57 cm2 - Tính Stt1 : Stt1 M b Rsw Asw Q2 Mb = b (1 + f + n ) Rbt b ho2 ; b = 2.0 (với bêtông nặng), (1 + f + n ) = => Mb = x x x 20 x 272 = 262440 kG.cm => Stt1 - Tính Stt2 : Stt2 262440 1750 0.57 = 366.7 cm 16832 Rsw Asw ; b = 0.6 (với bêtông nặng) b3 (1 f n ) Rbt b => Stt2 1750 0.57 = 18.3 cm 0.6 20 - Tính Sct : h = 30 cm < 45 cm h 30 = = 15cm 2 Sct 15 cm - Tính Smax : S max = b (1 + n ) Rbt b h02 Q = 1.5 20 27 = 116.95cm 1683 ( b = 1.5 Bêtông nặng ) S max h0 = 54cm Vậy ta chọn Sbt = MIN ( Stt1 , Stt2 , Sct, Smax ) = 15cm => Bố trí đai 6a150 cho dầm - Kiểm tra kiện chịu nén: Q 0.3 w1 b1 Rb b ho - Tính w1 : w1 = + w 20 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN = E s 21 104 = Eb 27 103 => w1 = + ; SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 w = Asw 0.57 = = 0.0019 b s 20 15 21 10 0.57 = 1.074 27 10 25 15 - Tính b1 : b1 = − Rb = − 0.0111.5 = 0.885 ( = 0.01 đđối với bêtông nặng) => 0.3 w1 b1 Rb b ho = 0.3 x 1.074 x 0.885 x 112.8 x 20 x 27 = 17369 kg Vậy Q = 1683 kg < 17369 kg - Thỏa điều kiện chịu nén - Vậy: Bố trí cốt đai Þ6, nhánh, khoảng cách a=15cm Các dầm lại tính tốn tương tự dầm LM1, ta lập thành bảng Excel 21 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 22 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 23 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 Kiểm tra dầm theo toán cấu kiện chịu nén lệch tâm: Do dầm chịu lục nén lớn nên ta tính tốn cấu kiện chịu nén lệch tâm theo xét tỉ số nén N 0.1 xét cấu kiện chịu Rb A nén uốn đồng thời, điểu làm cho kết tính tốn tiết kiệm an toàn cần thiết Và giá trị giới hạn quy ước mà số tài liệu đưa tỉ số nén 0,1, A tiết diện cấu kiện • Xét dầm gãy khúc LM2: tiết diện 20cm x 30cm, lớp bảo vệ cốt thép a = 3cm ⇒ h0 = 27cm, có lực dọc gây nén N=2655.16 kg, M = 111822 kg.cm Tính kiểm tra độ mảnh cấu kiện: Lb = L/cos(28) =3.34m λb = Lo/b = 3.34/0,2 = 16.7 < 52 (thỏa điều kiện ổn định) λh = Lo/h =3.34/0,3 = 11.13 > Ta cần tính hệ số = 1 = = 1.089 1.012 N 21085.41 1− 1− N cr 256746 6.4 x 27 x104 0.36 x 45000 6.4 Eb SI N cr = + I s = + 7.78 x1258.4 = 256746 kg L0 1 347 246669kg Trong L0=3.34m Eb=27x103Mpa=27x103x106x10-5 kg/cm2 Es 21x105 = = = 7.78 Eb 27 x104 I=bh3/12=20x303/12=45000 cm4 24 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 h 30 I s = gt bh0 − a = 0.02 x 20 x 26 − = 1258.4cm2 1555.2 (a=3, h0=27) 2 (giả thuyết gt tử 1.2% đến 2%) Độ lệch tâm tĩnh học: e1 = M 209025 = = 9.91 cm 111822/2655.16=42cm N 21085.41 - Độ lệch tâm ngẩu nhiên: h H ea , = (1;0.57 ) cm ea = cm (1,0.49) 30 600 Suy ra: e0 = max(e1;ea) = 42 cm S= 0.11 0.11 + 0.1 = + 0.1 = 0.36 e 0.33 0.1 + 0.1 + p với e =max(e0/h, ) 1.4 = 0.5 − 0.01L0 / h − 0.01Rb = 0.5 − 0.01x3.47 / 0.3 − 0.01x11.5 = 0.269 S=0.17 1 =2: không tách riêng phần tải ngắn hạn dài hạn giải nội lực ⇒ e = e0+ 0.5h – a = 1.012x42 +0.5x30 – = 54.5 cm e = e0- 0.5h + a = 1.012x42 -0.5x30 + 3= 30.5 cm Để tận dụng hết khả chịu nén A’s ta chọn αm = αR tức ξ = ξR để tính:(γb = 0.85 hệ số điều kiện làm việc bêtông) N e − R b Rbbh2o 21085.41x 21.79 − 0.429 x0.85 x115x 20 x 262 = =-1.75 (cm ) -6.94 A 's = ' 2800(26 − 4) Rsc (ho − a ) As = R b Rbbho − N Rs + Rsc ' 0.623 x0.85 x115 x 20 x 26 − 21085.41 2800 + x(−1.75) =2.03 As = 2800 2800 Rs 3.85(cm2) ⇒Chọn 2ϕ14 có As = 3.08 cm2 bố trí thép thớ dầm LM3 Chọn 2ϕ14 có As = 3.08 cm2 bố trí thép thớ dầm LM3 Kiểm tra hàm lượng 25 GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI TÂN = SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B1306716 AS + AS' 3.08 + 3.08 x100% = x100% = 1.18% bh0 20 x26 0.4 = min 1.18 max = 3.5% 26 ... GVHD:Th.S HỒ NGỌC TRI T N SVTH:HUỲNH HỮU NAM MSSV: B 130 6716 Vế thang V2: a T i trọng: - T nh t i: gtt = 537 .30 3 daN/m2 - Ho t tải: ptt = 36 0 daN/m2 - T i trọng toàn phần : q = (gtt + ptt) b... =2,1m - Ho t tải Ptt= 36 0 daN/m2 - T nh t i: t i trọng đá granite, vữa l t cộng t i trọng sàn ⇒gtt = 82 .3 + 2500*0.1*1.1= 35 7 .3 (kg/m2) - T nh t i: gtt = 35 7 .3 (daN/m2) - Ho t tải: ptt = 36 0 (daN/m2)... bảng thang α ⇒ tanα=160 /30 0⇒α=280 ⇒gtt = 254.1 63+ 2500*0.1/cos280 = 537 .30 3(daN/m2) - T nh t i: gtt = 537 .30 3 (daN/m2) - Ho t tải: ptt = 36 0 (daN/m2) - T i trọng toàn phần: P = (gtt + ptt)