Thiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịp

Thiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịpThiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịpThiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịpThiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịpThiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịpThiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịpThiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịpThiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịpThiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịpThiết kế khung ngang thép nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịp

Chương I. SỐ LIỆU VÀ NHIỆM VỤ THIẾT KẾ

Áp lực gió

ở độ cao10m

qo(daN/m2)

Chiềudài nhà(m)

Độ dốc i%Đất tự

nhiên(m)

Mặtnền(m)

Mặt ray(m)

• Vùng gió IA

• Bê tông có cấp độ bền B20

• Vật liệu: Thép CCT34, hàn tự động Với f = 21 kN/cm2, E = 2.1x104 kN/cm2

• Que hàn N42 (d = 3÷5 mm) cường độ kéo đứt tiêu chuẩn

• Vật liệu làm mái: Tole Sử dụng khung thép tiết diện chữ I tổ hợp hàn

II. Nhiệm vụ thiết kế:

I. Thuyết minh tính toán:

• Tạo nên sơ đồ kết cấu của toàn công trình (khung ngang, khung dọc, hệ giằng mái, hệgiằng cột )

• Tính toán các tải trọng tác dụng lên khung ngang

• Tổ hợp tải trọng, lập bag3 tìm các cặp nội lực nguy hiểm để thiết kế tiết diện của dầm

và cột của khung ngang

• Tính toán và cấu tạo mái tole, xà gồ, liên kết mái và xà gồ

• Tính liên kết dầm-cột, liên kết dầm vai, mối nối dầm, cột (nếu có)

II. Bản vẽ thể hiện:

1 bản vẽ khổ giấy A1

Chương II. Tính toán thiết kế:

I. Sơ bộ kích thước theo phương đứng, ngang

Khung ngang gồm cột đặc, xà ngang tiết diện chữ I

Cột có tiết diện thay đổi Dầm có tiết diện thay đổi

- Nhịp cầu trục:LK = 19500 mm ( ) = 19,5(m)

- Khoảng cách giữa 2 bánh xe cầu trục:K 4400 mm = ( ) = 4,4 m ( )

- Bề rộng cầu trục: B=6300(mm) =6,3(m)

- Khoảng cách từ đỉnh ray tới điểm cao nhất của cầu trục:H 1900 mm = ( ) = 1,9(m)

- Khoảng cách từ tim ray đến đầu mút của cầu trục:B1 = 260 mm ( ) = 0,26(m)

- Trọng lượng của cầu trục (không kể xe con):BW = 10320 kg ( )

Trọng lượng của xe con:TW = 2500 kg ( )

Hc – kích thước từ mặt ray đến điểm cao nhất của cầu trục = 1900 mm

0,1 m – khe hở an toàn giữa cầu trục và vì kèo

f – kích thước xét đến độ võng của vì kèo và việc bố trí hệ giằng thanh cánh dưới,

f lấy bằng 200 – 400 mm

Hdc – chiều cao dầm cầu trục (1/8 ÷ 1/10) nhịp dầm lấy 700mm

hr – chiều cao tổng cộng của ray và đệm ray, thường lấy 200mm

2. Theo phương ngang:

Vì cầu trục nhẹ (10 tấn) nên ta lấy a = 0 ( a-khoảng cách từ mép ngoài đến trục định vị.λ=750mm ( λ-khoảng cách từ trục ray đến trục định vị)

- Chiều cao tiết diện cột trên:

- Bề rộng tiết diện cột trên:

- Chiều cao tiết diện cột dưới: Chọn hd = 0,75m

- Bề rộng tiết diện cột dưới:

Trong các gian đầu và gian cuối của khối nhiệt độ, cũng thường bố trí giằng lớp trên Giằng này tăng độ cứng dọc chung, truyền tải trọng gió lên đĩa cứng Các thanh giằng lớp trên tương đối mảnh nên có thể bố trí ở hai đầu khối mà không gây ứng suất nhiệt độ đáng kể

1 2 3 9 10 11 12 20 21 22 23 29 30 31

Hình 2

Chương III. Tải trong tác dụng lên nhà công nghiệp

I. Tải trọng thường xuyên

Tải trong thường xuyên phân bố trên xà mái

Tải trọng do mái tôn, hệ giằng, xà gồ: gtc = 15daN/m2 mặt bằng mái

Hệ số tin cậy của tải trọng thường xuyên ng = 1,1

Hệ số vượt tải Tải trọng tính toán

(daN/m2)

Bước khung (m) Tổng tải trọng

(daN/m2)

3 Tổng tải trọng phân bố trên chiều dài dầm khung 99

Tải trọng kết cấu bao che:

II. Hoạt tải sửa chữa mái:

Hệ số tin cậy của hoại tải sửa chữa mái: np = 1,3

Theo tiêu chuẩn tải trọng và tác động, TCVN 2737-1995, ta có giá trị hoạt tải sửa chữa mái tiêu chuẩn là 30daN/m2 mặt bằng nhà do đó hoạt tải sửa chữa mái phân bố trên xà mái được xác định như sau:

3030

= × × = × × =

= × × × = × × × =

Bảng 2: Hoạt tải sửa chữa mái

STT Loại tải Tải trọng

tiêu chuẩn(daN/m2)

Hệ số vượt tải

Tải trọng tính toán (daN/m2)

Bước khung (m)

Tổng tải trọng (daN/m2)

1 Sửa chữa

mái

2 Tổng tải trọng phân bố trên chiều dài dầm khung 231,72

III. Tải trọng gió:

Áp lực gió tác dụng lên khung được xác định theo TCVN 2737-95

o

q n W= × × × ×k C B daN m

Trong đó: q là áp lực gió phân bố trên mét dài khung

Wo là áp lực gió tiêu chuẩn, gió ở vùng IA có Wo =55 daN/m2

n = 1,2: là hệ số tin cậy của tải trọng gió

k là hệ số phụ thuộc vào độ cao

C là hệ số khí động phụ thuốc vào dạng kết cấu

B là bước khungXác định hết số khí động Ce

Hệ số khí động trên mặt mái bên trái có giá trị -0,5, mặt mái bên phải có giá trị -0,4 Hệ số khí động trên cột Ce3 phụ thuộc vào tỷ lệ ∑B/l và H/L

Công trình có:

1808,1822

10,9

0,522

B L H L

∑ = =

= =

 Ce3 = -0,5: tức là gió hút ra ngoài cho cả hai cột khung

Hệ

số k

Hệ sốC

Hệ số vượt tải

Bước khung (m)

Tổng tải trọng (daN/m)

Thông số cầu trục: Sức trục Q = 10 tấn, nhịp cầu trục S = 20,5m

Tra trong catalog cầu trục ta có:

+ Bề rộng cầu trục: 6300mm

+ Khoảng cách giữa hai bánh xe: 4400 mm

+Áp lực đứng tiêu chuẩn lớn nhất tại mỗi bánh xe: max

( )1

0, 05 10000 400

2602

• Sơ đồ tính:

y y

c

x y

M M

Vậy thoả điều kiện về độ bền

x y

q B

m EJ

y

y

q B

m EJ

2

tc m

Ix(cm4)

Iy(cm4)

Wx(cm3)

Wy(cm3)

G(daN/m)

p = kN m

Vậy tải trong tiêu chuẩn và tính toán tác dụng lên xà gồ được xác định như sau:

( ).

cos1(0,074 0,3) 0,153 0,53 /

cos

cos

1(0,074 1,1 0,3 1, 2) 0,153 1,1 0, 61 /

kN m

αααα

2

qyl 8

2

Hình 5

Phân tải trọng theo 2 phương

.sin 0,53.sin 8 0,074 /cos 0,53cos8 0,525 /.sin 0,61.sin 8 0,085 /cos 0,61cos8 0,604 /

Mà

2

y x

c

x y

M M

σ = + ≤ γ =

22,718 100 0,096 100

Vậy thỏa điều kiện độ võng

Chương IV. Xác định nội lực trong khung ngang dựa trên cơ sở phương pháp phần tử hữu hạn (phần mềm SAP 2000)

I. Nội lực.

1. Tĩnh tải:

BIỂU ĐỒ MOMENT DO TĨNH TẢI

BIỂU ĐỒ MOMENT DO HOẠT TẢI NỬA MÁI TRÁI

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DO HOẠT TẢI NỬA MÁI TRÁI

BIỂU ĐỒ LỰC DỌC DO HOẠT TẢI NỬA MÁI TRÁI

BIỂU ĐỒ MOMENT DO HOẠT TẢI NỬA MÁI PHẢI

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DO HOẠT TẢI NỬA MÁI PHẢI

BIỂU ĐỒ LỰC DỌC DO HOẠT TẢI NỬA MÁI PHẢI

BIỂU ĐỒ MOMENT DO HOẠT TẢI TOÀN MÁI

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DO HOẠT TẢI TOÀN MÁI

BIỂU ĐỒ LỰC DỌC DO HOẠT TẢI TOÀN MÁI

BIỂU ĐỒ MOMENT DO Dmax TRAI

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DO Dmax TRÁI

BIỂU ĐỒ LỰC DỌC DO Dmax TRÁI

BIỂU ĐỒ MOMENT DO Dmax PHẢI

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DO Dmax PHẢI

BIỂU ĐỒ LỰC DỌC DO Dmax PHẢI

BIỂU ĐỒ MOMENT DO Tmax TRÁI

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DO Tmax TRÁI

BIỂU ĐỒ LỰC DỌC DO Tmax TRÁI

BIỂU ĐỒ MOMENT DO Tmax PHẢI

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DO Tmax PHẢI

BIỂU ĐỒ LỰC DỌC DO Tmax PHẢI

BIỂU ĐỒ MOMENT DO GIÓ TRÁI

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DO GIÓ TRÁI

BIỂU ĐỒ LỰC DỌC DO GIÓ TRÁI

BIỂU ĐỒ MOMENT DO GIÓ PHẢI

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DO GIÓ PHẢI

BIỂU ĐỒ LỰC DỌC DO GIÓ PHẢI

BẢNG THỐNG KÊ NỘI LỰCCấu

kiện

Tiết

diện

Nộilực

Phương án chất tảiTĩnh

tải

Hoạt tải

cả mái

Hoạt tảimái trái

Hoạt tải mái phải

Dmax trái

Dmax phải

Tmax trái

Tmax phải

Gió trái

Gió phải

cột

M -8.87 -11.23 12.07 -23.31 -32.76 -27.63 ±3.49 ±3.24 12.15 -0.93

V -15.36 -24.39 -12.2 -12.2 -6.86 -6.86 -4.32 0.85 27.82 11.09

N -21.09 -26.05 -21.15 -4.91 0.23 -0.23 -0.05 0.05 22.3 18.84Đỉnh

dầm

M -6.37 -10.48 -1.11 -9.87 3.4 -0.02 ±0.54 ±0.14 9.63 6.25

V -7.27 -12.1 -9.75 -2.35 1.61 1.15 -0.22 -0.13 10.65 8.64

N -17.18 -27.39 -14.46 -12.93 -6.68 -6.77 0.83 0.85 21.09 21.32Cuối

kiện

Tiết diện

Nội lực Tổ hợp cơ bản 1 Tổ hợp cơ bản 2

Mmax, Ntu Mmin, Ntu Nmax, Mtu Mmax, Ntu Mmin, Ntu Nmax, Mtu

Cột

Chân cột

1,2 1,9 1,3 1,2,5,7 1,5,7,9 1,2,6,8

V -39.75 1.58 -27.56 -45.76 -4.43 -45.75

dầm M 1,93.26 1,2-16.85 1,3-7.48 1,5,7,9-3.51 1,2,6,8-17.19 1,2,5,7-13.99

V 3.38 -19.37 -17.02 -5.88 -18.35 -17.98

N 3.91 -44.57 -31.64 -23.03 -50.49 -50.42Cuối

=> Hệ số quy đổi tính toán của cột:

Chiều dài tính toán:

 Diện tích của tiết diện vừa chọn:

2. Kiểm tra tiết diện đã chọn

 Các đặc trưng hình học của tiết diện:

 Độ mảnh và độ mảnh quy ước của cột:

 Độ lệch tâm tương đối :

Với

tra bảng D.9 trang 110-TCVN 5575:2012 được:

 Không cần kiểm tra điều kiện bền

 Kiểm tra ổn định tổng thể trong mặt phẳng uốn:

Để kiểm tra ổn định ta chọn cặp lực gây nén lớn nhất:

M = 115.06 kNm và N = -42.03 kN

Với

tra bảng D.10 trang 114-TCVN 5575:2012 được:

Điều kiện ổn định:

 Kiểm tra ổn định tổng thể ngoài mặt phẳng uốn:

Ta có : với momen ở đầu cột tương ứng là

Momen ở 1/3 đoạn cột là:

Momen quy ước:

Độ lệch tâm tương đối:

Với , dựa vào bảng D8 trang 109 – TCVN 5575:2012, ta được:

0.903

1 11.741

1

x

y x b

m ϕϕ

Điều kiện ổn định ngoài mặt phẳng khung:

 Kiểm tra ổn định cục bộ:

• Với bản cánh:

Dựa vào bảng 35 trang 57 – TCVN 5575:2012, ta được:

Tiết diện cột đã chọn có => thỏa mãn

• Với bản bụng:

Từ bảng 33 trang 55-TCVN 5575 :2012, ta được :

Tiết diện cột đã chọn có

Vậy tiết diện đã chọn là thỏa mãn

IV. Thiết kế cột dưới:

1. Hình dáng cột:

y y

2. Chọn tiết diện:

 Giả thiết sơ bộ khoảng cách 2 trục nhánh

 Khoảng cách từ trọng tâm toàn tiết diện đến trục nhánh cầu trục (nhánh 1):Được xác định bởi phương trình:

 Lực nén tác dụng lên từng nhánh:

Nhánh cầu trục:

Nhánh mái:

 Giả thiết hệ số , diện tích yêu cầu của các nhánh là:

 Chọn bề rộng cột (chiều cao tiết diện nhánh):

Chọn mm

 Nhánh cầu trục (nhánh 1):

Diện tích tiết diện nhánh 2:

Khoảng cách từ mép trái của tiết diện (mép ngoài bản thép) đến trọng tâm tiết diện nhánh mái là

30 1.4 1 2 32.5 (1.4 3.9)

3.6107

Đặt trưng tiết diện cột dưới:

Tính khoảng cách giữa hai trục nhánh:

Chiều dài thanh xiên

Góc α giữa trục nhánh và trục thanh giằng xiên:

Sơ bộ chọn thanh xiên là một thép góc L70 x 8 gồm các thông số:

Nội lực nén trong thanh xiên do lực cắt thực tế Q =50.93 kN là:

Kiểm tra thanh bụng xiên:

Tra bảng D.8 trang 109 – TCVN 5575 :2012, ta được:

Hệ số điều kiện làm việc thanh xiên (kể đến sự lệch tâm giữa trục liên kết và trục thanh)

Điều kiện ổn định:

Độ mảnh toàn cột theo trục ảo x-x là:

Độ mảnh toàn cột theo trục thực y-y là:

Tra bảng 14 trang 31 – TCVN 5575 :2012 ta được:

• Kiểm tra ứng suất:

 Kiểm tra toàn cột theo trục ảo x-x:

• Với cặp M1 – N1:

Tra bảng D.11 trang 116 – TCVN 5575:2012, ta được :

• Với cặp M2 – N2:

Tra bảng D.11 trang 116 – TCVN 5575 :2012, ta được

=> Tiết diện đã chọn thỏa điều kiện ổn định tổng thể

4. Liên kết thanh giằng vào các nhánh cột.

 Đường hàn liên kết thanh giằng xiên vào nhánh cột:

Chiều cao đường hàn sống mm

Chiều cao đường hàn mép

Chiều dài cần thiết của đường hàn sống và đường hàn mép để liên kết thép góc thanh bụng xiên vào má cột là:

 Đường hàn liên kết thanh bụng vào nhánh cột:

Vì đường hàn chịu lực cắt quy ước rất bé

Vì vậy chọn theo cấu tạo với

1. Mối nối hai phần cột:

Nội lực để tính mối nối là nội lực ở ngày trên vai cột

1 1

' 1

2 2

' 1

Ứng suất trong đường hàn đối đầu cánh ngoài là:

Chọn bản nối “K” có chiều dày và chiều rộng bằng chiều dày (12mm) và chiều rộng (280mm) bản cánh của cột trên

Ứng suất trong đường hàn đối đầu cánh trong là:

• Kiểm tra cho toàn bộ đường hàn đối đầu:

Mối nối bụng cột, đường hàn đối đầu lấy theo cấu tạo: hàn suốt, với chiều cao đường hàn đúng bằng chiều dày thép bản bụng (10mm)

• Chọn chiều dày bản đậy nhánh cầu trục của cột ; chiều rộng sườn đầu dầm cầu trục

• Theo điều kiện ép cục bộ của lực tập trung()

Chiều dày cần thiết của bản bụng dầm vai :

Chiều dài một đường hàn cần thiết:

• Chiều dài 1 đường hàn cần thiết liên kết bản “K” vào bụng dầm vai:

Chiều cao tối thiểu dầm vai = 0.5hd = 37.5 cm

Chọn chiều cao dầm vai

• Chọn chiều dày bản cánh dưới dầm vai bằng 10mm

Chiều cao bản bụng dầm vai

• Kiểm tra điều kiện chịu uốn của dầm vai:

Thiên về an toàn, quan niệm chỉ có bản bụng dầm vai chịu uốn

Moment chống uốn của bản bụng:

Kiểm tra điều kiện chịu uốn của tiết diện hình chữ nhật

Các đường hàn ngang liên kết bản cánh trên, cánh dưới với bản bụng của dầm vai đều lấy theo cấu tạo

3. Chân cột liên kết với móng:

 Lực nén lớn nhất ở tiết diện chân cột

bd

ncb cb n

A m

2

691.44

677.881.02

yc nh bd ncb

N

R

Diện tích yêu cầu của bản để nhánh cầu chạy:

2 1

1

583.5

572.051.02

yc nh bd ncb

2 2

2

2

2 1

nh nhm

bd

N

kN cm F

N

kN cm F

- Ở nhánh mái, moment lớn nhất là ở bản kê 3 cạnh (ô 3):

Với =>Tra bảng 3.6 (sách Đoàn Định Kiến) được 0.113

= 40 kNcm

- Ở nhánh cầu trục, moment lớn nhất là ở bản kê 3 cạnh (ô 3):

Với Tra bảng 3.6 (sách Đoàn Định Kiến) được 0.083

= 28.1 kNcm

- Chiều dày cần thiết của bản đế mỗi nhánh:

Chọn chung chiều dày bản đế cho cả 2 nhánh

 Các bộ phận chân cột

 Dầm đế:

• Tải trọng lên dầm đế ở nhánh mái:

• Tổng phản lực lên dầm đế:

Lực này do 2 đường hàn liên kết với sống và với mép thép góc nhánh cột phải chịu Giả thiết chiều cao đường hàn sống , chiều cao đường hàn mép

• Chiều dài cần thiết của đường hàn sống và đường hàn mép:

(Với - chiều rộng cánh thép nhánh, : khoảng cách từ trục trọng tâm nhánh mái đến đường hàn sống thép góc nhánh mái)

• Chọn dầm đế có tiết diện 250 x 10mm

• Kiểm tra uốn cho dầm đế:

 Sườn console A

• Tải trọng tác dụng lên sườn:

• Moment uốn và lực cắt lớn nhất tại tiết diện ngàm

(chỗ có 2 đường hàn góc liên kết sườn với bụng cột):

• Chọn chiều dày sườn

• Chiều cao của sườn tính theo công thức sau:

Chọn

• Kiểm tra 2 đường hàn góc liên kết sườn A với bụng cột:

Chọn chiều cao đường hàn , hàn suốt

Độ bền của đường hàn kiểm tra theo

Sườn consol A đủ khả năng chịu lực

• Chiều cao các đường hàn ngang:

Các kết cấu sườn như dầm đế, sườn A, bụng các nhánh cột đều liên kết với bản đếbằng 2 đường hàn ngang Chiều cao đường hàn cần thiết cho mỗi liên kết cụ thể là:Với liên kết của dầm đế và bản đế:

Với liên kết sườn A vào bản đế:

Với liên kết bụng nhánh vào bản đế:

Chọn thống nhất cho mọi đường hàn ngang

Các bộ phận chi tiết, liên kết ở chân cột nhánh cầu trục cũng được tính tương tự nhánh mái

Vậy kích thước dầm đế và sườn ngăn chọn:

Dầm đế: 250x10mmSườn ngăn: 350x10mm

Cặp nội lực M, N cho lực kéo bulông lớn nhất :

Lực kéo trong bulông:

Diện tích tiết diện cần thiết của bu lông neo: (chọn bu lông 09TC2– Đường kính 33-60)Chọn bulông neo có đường kính φ42 (Abn = 10.45x 2 cm2)

 Nhánh cầu trục

Cặp nội lực M, N cho lực kéo bulông lớn nhất :

Lực kéo trong bulông:

Diện tích tiết diện cần thiết của bu lông neo: (chọn bu lông 09TC2– Đường kính 33-60)

Chọn bulông neo có đường kính φ48 (Abn = cm2)

 Thiết kế sườn đỡ bu lông neo:

• Vì lực kéo bên nhánh mái lớn hơn nhánh cầu trục nên ta thiết kế cho nhánh mái

• Lực nhổ lớn nhất tác dụng vào 1 bulông: kN

• Tâm bu lông cách sườn đế 90 mm

• Sơ đồ tính sườn đỡ là một dầm console có lực tập trung P=439.7 kN tác dụng cáchngàm 90 mm

• Moment lớn nhất tại ngàm có giá trị:

• Chọn sườn đỡ có kích thước b= 2cm,h = 26 cm

• Moment chống uốn :

• Ứng suất trong sườn đỡ

Chương VI. Thiết kế xà ngang.

I. Đoạn xà 1:

Từ bảng tổ hợp nội lực chọn cặp nội lực để tính toán:

N = -53.33kN

M = -111.1kN.m

V = -32.15kNĐây là cặp nội lực tại tiết diện đầu xà, trong tổ hợp nội lực do 1,2,6,8 gây ra

Moment chống uống cần thiết của tiết diện xà ngang:

3111.1 100

21

yc x

3

2 2

x

x x

15.7853.55 1125.05

, không cần kiểm tra bền

 Tại tiết diện đầu xà có moment và lực cắt cùng tác dụng nên cần kiểm tra ứng suất tươngđương giữa bản cánh và bản bụng theo công thức:

2 1

2 1

111.1 10 37.6

9.28( / )1125.05 40

32.15 465.6

0.6( / )

22501 1

w x

c

x w

h M

kN cm

W h VS

w w

330.25 100

21

yc x

1

yc x w

3

2 2

x

x x

10.1041.78 470.14

, không cần kiểm tra bền

Tương tự trên cần kiểm tra ứng suất tương đương giữa bản cánh và bản bụng xà ngang, ta có:

2

2 1

2 1

x w

h M

kN cm

W h S V

Cặp nội lực dùng để tính toán liên kết nào là cặp gây kéo nhiều nhất cho các bu lông tại tiết diện đỉnh cột

N = -42.03kN

M = 115.06kN.m

V = -39.75kNTiết diện cột trên: I400x10x280x12

Tiết diện đầu xà: I400x10x200x12

Khả năng chịu kéo của một bu lông:

[ ]N tb = f A tb bn = ×50 2.45 122.5(= kN)

ftb – cường độ tính toán chịu kéo của bu lông = 500N/mm2 = 50 kN/cm2

Abn – diện tích tiết diện thực của thân bu lông = 2.45cm2.Khả năng chịu trượt của một bu lôn cường độ cao:

A – diện tích tiết diện của thân bu lông = 2.45 cm2.1

- hệ số ma sát và hệ số độ tin cậy của liên kết Với giả thiết là

không gia công bề mặt cấu kện nên: 2

0.25; b 1.7

µ = γ =

nf = số lượng mặt ma sát trong liên kết = 1

Theo điều 6.2.5 TCXDVN 338-2005, trong trường hợp bu lông chịu cắt và kèo đồng thời thì cần kiểm ta các điều kiện chiu cắt và kéo riêng biệt

Ta có lực kéo tác dụng vào một bu lông ở dãy ngoài cùng do moment và lực dọc phânvào

2 1

nên các bu lông có đủ khả năng chịu lực

 Kiểm tra khả năng chịu cắt của bu lông:

3. Tính toán đường hàn liên kết cột ( xà ngang ) với mặt bích.

Tổng chiều dài tính toán của các đường hàn phía cánh ngoài (kể cả sườn)