thiết kế lò hơi cho công nghiệp

xả lò bằng bình phân ly (phân ly 2 cấp). Thu hồi nhiệt năng từ hơi phân ly của bình phân ly 1 bằng cách đưa vào bình khử khí. Nhiệt năng của nước ngưng sau bình phân ly 1 lại tiếp tục được thu hồi bằng cách cho vào bình phân ly 2. Hơi ra khỏi bình phân ly 2 được đưa vào bình gia nhiệt G6, nước ngưng sau bình phân ly 2 dùng để gia nhiệt nước bổ sung. Nước xả lò sau khi thu hồi hết nhiệt năng thì nhiệt độ xả ra ngoài khoảng 4050oC. (Chiếm 2,5%) _ Do có sự rò rỉ và xả lò nên cần bổ sung nước vào chu trình. Nước bổ sung được xử lý bằng phương pháp hóa học. _ Tuabin có 3 phần : 1 phần cao áp, 1 phần trung áp, 1 phần hạ áp. Hơi mới có thông số đi qua các van để vào phần cao áp có 1 thân của tuabin. Ra khỏi tuabin cao áp, hơi được dẫn vào lò hơi để quá nhiệt trung gian rồi qua các van để vào phần tuabin trung áp có 1 thân. Hơi sau phần trung áp tiếp tục đi vào phần tuabin hạ áp có 2 thân. Hơi ra khỏi tuabin hạ áp đi vào bình ngưng có áp suất 9 kPa. _ Tuabin có 7 cửa trích gia nhiệt : 2 cửa trích từ CA, 4 cửa trích từ TA và 1 cửa trích từ HA. Nước ngưng từ bình ngưng được gia nhiệt trong bình LE, bình gia nhiệt hỗn hợp hạ áp G7, bình LC, bình gia nhiệt hỗn hợp G6, bình gia nhiệt bề mặt G5,G4 rồi dẫn vào bình khử khí. Ra khỏi bình khử khí nước cấp được bơm tăng áp và đẩy qua 3 bình gia nhiệt cao áp G3,G2,G1. Hơi trích cho G3 được làm lạnh bằng nước cấp sau G1 (đồng thời cũng tăng nhiệt độ nước cấp). Các bình gia nhiệt bề mặt trong sơ đồ đều có bình lạnh hơi và làm lạnh nước đọng. _ Hơi trích cho bình khử khí cũng được lấy ra từ các cửa trích và bình phân ly. Bình LE và LC dùng để thu hồi nhiệt lượng của hơi chèn trục và hơi làm vệc trong ejector. _ Các bình gia nhiệt G1,G2,G3 đều theo sơ đồ xả dồn cấp nước đọng và đưa nước đọng về bình khử khí. Bình gia nhiệt G4,G5 cũng xả dồn cấp

I Mô tả đặc điểm cấu trúc sơ đồ E22 _ Nhà máy có cơng suất 300 MW với tuabin ngưng trục làm việc với nhiệt _ Lò phải xả lò để kiểm sốt lượng chất rắn khơng hòa tan Ta thu hồi nhiệt nước xả lò bình phân ly (phân ly cấp) Thu hồi nhiệt từ phân ly bình phân ly cách đưa vào bình khử khí Nhiệt nước ngưng sau bình phân ly lại tiếp tục thu hồi cách cho vào bình phân ly Hơi khỏi bình phân ly đưa vào bình gia nhiệt G6, nước ngưng sau bình phân ly dùng để gia nhiệt nước bổ sung Nước xả lò sau thu hồi hết nhiệt nhiệt độ xả ngồi khoảng 40-50oC (Chiếm 2,5%) _ Do có rò rỉ xả lò nên cần bổ sung nước vào chu trình Nước bổ sung xử lý phương pháp hóa học _ Tuabin có phần : phần cao áp, phần trung áp, phần hạ áp Hơi có thơng số P0  14 MPa, t0  510 C qua van để vào phần cao áp có thân tuabin Ra khỏi tuabin cao áp, dẫn vào lò để nhiệt trung gian qua van để vào phần tuabin trung áp có thân Hơi sau phần trung áp tiếp tục vào phần tuabin hạ áp có thân Hơi khỏi tuabin hạ áp vào bình ngưng có áp suất kPa _ Tuabin có cửa trích gia nhiệt : cửa trích từ CA, cửa trích từ TA cửa trích từ HA Nước ngưng từ bình ngưng gia nhiệt bình LE, bình gia nhiệt hỗn hợp hạ áp G7, bình LC, bình gia nhiệt hỗn hợp G6, bình gia nhiệt bề mặt G5,G4 dẫn vào bình khử khí Ra khỏi bình khử khí nước cấp bơm tăng áp đẩy qua bình gia nhiệt cao áp G3,G2,G1 Hơi trích cho G3 làm lạnh nước cấp sau G1 (đồng thời tăng nhiệt độ nước cấp) Các bình gia nhiệt bề mặt sơ đồ có bình lạnh làm lạnh nước đọng _ Hơi trích cho bình khử khí lấy từ cửa trích bình phân ly Bình LE LC dùng để thu hồi nhiệt lượng chèn trục làm vệc ejector _ Các bình gia nhiệt G1,G2,G3 theo sơ đồ xả dồn cấp nước đọng đưa nước đọng bình khử khí Bình gia nhiệt G4,G5 xả dồn cấp nước đọng đưa bình gia nhiệt G6 Rồi sau bơm nước đọng bơm lên G5 Các bình LC LE xả dồn cấp nước đọng bình ngưng o II Phần tính tốn hệ thống Các thông số ban đầu Sơ đồ E22 Công suất (N) 300 MW Áp suất vào tuabin (P0) 14 MPa Nhiệt độ vào tuabin (t0) 510oC Áp suất khỏi bình ngưng (Pk) kPa Nhiệt độ nước cấp (tnc) 245oC Lượng nước xả lò 2.5 % II.1 Giai đoạn : Xác định trạng thái nước tầng tuabin -> xây dựng trình làm việc giản đồ i-s II.1.a Phần cao áp _ Xác định trạng thái ban đầu : P0  14 MPa, t0  510o C � i0  3351(kJ / kg ) _ Trạng thái bắt đầu giản nở (Điểm O’ – trạng thái vào tuabin cao áp) _ Tổn thất qua đường ống van điều chỉnh P0   0,02 �0,05  P0 Chọn P0  0,05P0 _ Xác định điểm O’ : P0'  0,95 P0  0,95.14  13,58( MPa) i0'  i0  3351(kJ / kg ) _ Quá trình giản nở tuabin cao áp : Ptg'   0,15 �0, 22  P0 Ptg'  0,15 P0 � Ptg'  0,15.14  2,1( MPa ) Chọn _ Xác định điểm giản nở lý thuyết (điểm sau tuabin cao áp) � i2.lt  2868(kJ / kg ) _ Nhiệt giáng lý thuyết tầng cao áp : H ltCA  i0'  i2.lt  3351  2868  482,3(kJ / kg ) CA   0,85 oi _ Chọn hiệu suất tuabin cao áp : _ Nhiệt giáng thực tế tầng cao áo : H CA  oiCA H ltCA  0,85.482,3  410(kJ / kg ) _ Xác định điểm => _ Bình gia nhiệt G2 : + Chọn tổn thất áp suất đường ống cửa trích + Áp suất bình gia nhiệt : P2'  0,95 P2  0,95.2,1  1,995( MPa) + Suy nhiệt độ ngưng tụ : t s  212,3  o C  Pd o  0,05 P2   3 o C  + Chọn độ hâm không tới mức bình G2 + Nhiệt độ nước cấp khỏi bình gia nhiệt : tn  ts2    212,3   209,3  o C  + Entanpi nước khỏi bình gia nhiệt G2 : in  c p.CA tn  4,5.209,3  941,85( kJ / kg ) _ Bình gia nhiệt G1 : t LH   o C  + Chọn độ hâm nước bình LH3 : + Nhiệt độ nước khỏi bình gia nhiệt G1 : tn1  tnc  t LH  245   237  o C  � in1  t n1.c p.CA  240.4,5  1066.5(kJ / kg ) + Độ gia tăng nhiệt lượng bình G1   in1  in  1066.6  941,85  124,65( kJ / kg )   3 o C  + Chọn độ hâm khơng tới mức bình G1 + Nhiệt độ ngưng tụ bình gia nhiệt G1 : t s1  t n1    237   240  o C  ' + Suy áp suất ngưng tụ : P1  3,345( MPa) + Chọn tổn thất áp suất đường ống cửa trích + Vậy áp suất cửa trích : Pd o  0,05 P1 P1' 3,345 P1    3,521( MPa) P1  Pd o 0,95 + Xác định trạng thái điểm đồ thị : + Điểm đồ thị i-s giao điểm đường nhiệt giáng thực tế tuabin cao áp đường áp suất P = 3,521 Mpa Từ ta có II.1.b Phần trung áp _ Xác định điểm 2’ sau nhiệt trung gian Ptg   0,12 �0,13  Ptg  0,12 Ptg Ta có Ta có : (chọn) Suy _ Xây dựng đường giãn nở tầng trung áp + Lấy đường P = 0,1 Mpa làm đường hổ trợ sau trung áp Ta có : � isb  2729  kJ / kg  TA + Chọn oi  0,91 + Nhiệt giáng lý thuyết : H ltTA  i2'  iht  3491  2729  762  kJ / kg  H TA  H TA  TA  762.0,91  693,42  kJ / kg  lt oi + Nhiệt giáng thực tế : + Xác định điểm hổ trợ thực tế : iht tt  i2'  H TA  3491  693,42  2797,58  kJ / kg  _ Từ ta xác định đường giãn nở thực tế tuabin trung áp _ Tính độ gia nhiệt bình gia nhiệt G2 G3 Pkh  0,8  MPa    bar  + Chọn áp suất bình khử khí : Suy + Chọn tkh  12  o C  � tn  tkh  tkh  170,  12  158,  o C    P HA n + Suy n _ Do bình lạnh làm lạnh nước sau G1 nên : i c t  4,2.158,4  665,28 kJ / kg     0,5.(in  in )  0,5.(941,85  665,28)  138,285  kJ / kg   kh  ikh  in  721,2  665,28  55,92  kJ / kg  _ Chọn áp suất sau bơm cấp + Ta có : Pbc  1,3P0  1,3.14  18,2  MPa  0,011.( Pbc  Pkh ).103 0,011.(18,2  0,8).103  BC    22,52  kJ / kg  0,85 0,85    G   BC   kh �  G     BC   kh  138,285  55,76  22,52  59,89  kJ / kg  _ Entanpi nước sau bơm cấp : ibc  ikk   BC  721,2  22,5176  743,718  kJ / kg  + Entanpi nước sau bình gia nhiệt G3 : in  iBC   G  743,718  59,89  803,6  kJ / kg  + Nhiệt độ nước sua bình gia nhiệt G3 : tn  in 803,565   178,57  o C  c p.CA 4,5 _ Bình gia nhiệt G3 : + Chọn độ hâm không tới mức + Nhiệt độ ngưng tụ :   3 o C  t3  t n3    178,57   181,57  o C  + Suy áp suất ngưng tụ : P3'  1,039  MPa  + Chọn tổn thất áp suất cửa trích đường ống + Vậy áp suất cửa trích : Pd o  0,05 P3 P3' 1,039 P3    1,0937( MPa) P3  Pd o 0,95 + Xác định trạng thái điểm đồ thị : + Điểm đồ thị i-s giao điểm đường nhiệt giáng thực tế tuabin trung áp đường áp suất P  1,0937  MPa  Từ ta có _ Xét bình ngưng khỏi tuabin hạ áp có áp suất ngưng tụ trạng thái nước khỏi bình ngưng lỏng sơi có nhiệt độ : _ Chọn độ gia nhiệt nước qua bình LE : Suy Pk  0,009( MPa) tk  43,77  o C  t LE   o C   LE  t LE c p HA  3.4,  12,6  kJ / kg  + Nhiệt độ nước sau bình LE : t LE  tk  t LE  43,77   46, 77  o C  i  t c    46,77.4,  196,4  kJ / kg  + Entanpi nước sau bình LE : LE LE p.HA _ Độ gia nhiệt nước tầng lại : + Phân phối theo quy luật tối ưu : 4 5 6    m  1,02 5 6 7 + Vì số lượng tầng gia nhiệt lại nên  i  i    m    665, 28  196,4    1,02   113,8 kJ / kg   n LE   1 m  1,024     m.  1,02.113,8  116,1 kJ / kg    m.  1,02.116,1  118,4  kJ / kg    m.  1,02.118,4  120,8  kJ / kg  _ Nhiệt độ nước sau bình gia nhiệt : _ Sau bình gia nhiệt G5 : in5  in    665,28  120,8  544,7  kJ / kg  tn  in5 544,7   129,7  o C  c p.HA 4,2 _ Sau bình gia nhiệt G6 : in  in    544,7  118,4  423,3 kJ / kg  tn  in 423,3   101,5  o C  c p HA 4,2 _ Sau bình gia nhiệt G7 : in  in    423,3  116,1  310,2  kJ / kg  tn  in 310,   73,87  o C  c p.HA 4,2 _ Xác định độ gia nhiệt bình G6 LC    G   LC  G     LC  116,1  8,4  107,7  kJ / kg   LC  tLC c p.HA  2.4.2  8,4  kJ / kg  Với chọn độ gia tăng nhiệt độ nước   qua bình LC LC _ Tính tốn xác định thơng số cửa trích lại : _ Bình gia nhiệt G4 :   3 o C  + Chọn độ hâm không tới mức t4  tn    158,   161,  o C  + Nhiệt độ ngưng tụ : t 2 o C + Suy áp suất ngưng tụ : P4'  0,64  MPa  + Chọn tổn thất áp suất cửa trích đường ống + Vậy áp suất cửa trích : Pd o  0,05 P4 P4' 0,64 P4    0,67368( MPa) P4  Pd o 0,95 + Xác định trạng thái điểm đồ thị : + Điểm đồ thị i-s giao điểm đường nhiệt giáng thực tế tuabin trung áp đường áp suất P  0,67368  MPa  _ Bình gia nhiệt G5 : + Chọn độ hâm không tới mức + Nhiệt độ ngưng tụ : Từ ta có :   3 o C  t5  tn5    129,   132,  o C  + Suy áp suất ngưng tụ : P5'  0,2925  MPa  + Chọn tổn thất áp suất cửa trích đường ống + Vậy áp suất cửa trích : Pd o  0,05 P5 P5' 0,2925 P5    0,3079( MPa) P5  Pd o 0,95 + Xác định trạng thái điểm đồ thị : + Điểm đồ thị i-s giao điểm đường nhiệt giáng thực tế tuabin trung áp đường áp suất P  0,3079  MPa  Từ ta có : _ Bình gia nhiệt G6 : + Vì bình gia nhiệt hỗn hợp nên có độ hâm khơng tới mức + Nhiệt độ ngưng tụ :   0 oC  t6  tn  101,5  o C  + Suy áp suất ngưng tụ : P6'  0,1069  MPa  + Chọn tổn thất áp suất cửa trích đường ống + Vậy áp suất cửa trích : Pd o  0,05 P6 P6' 0,1069 P6    0,1125( MPa) P6  Pd o 0,95 + Xác định trạng thái điểm đồ thị : + Điểm đồ thị i-s giao điểm đường nhiệt giáng thực tế tuabin trung áp đường áp suất P  0,1125  MPa  Từ ta có : _ Bình gia nhiệt G7 : + Vì bình gia nhiệt hỗn hợp nên có độ hâm khơng tới mức + Nhiệt độ ngưng tụ :   0 oC  t7  tn  73,87  o C  + Suy áp suất ngưng tụ : P7'  0,03677  MPa  + Chọn tổn thất áp suất cửa trích đường ống + Vậy áp suất cửa trích : Pd o  0,05 P7 P7' 0,03677 P7    0,0387( MPa) P7  Pd o 0,95 + Xác định trạng thái điểm đồ thị : + Điểm đồ thị i-s giao điểm đường nhiệt giáng thực tế tuabin trung áp đường áp suất P  0,0387  MPa  Từ ta có : II.1.c Phần hạ áp _ Chọn tổn thấp áp suất đường ống từ cửa tuabin trung áp tới trước cửa vào P  0,02 P d o tuabin hạ áp : `_ Áp suất trước vào tuabin hạ áp : P6'   P6  Pd o     0,02  0,1125  0,1102  MPa  _ Xác định thông số trước vào tuabin hạ áp : _ Xác định điểm giãn nở lý thuyết : � ikh  2417  kJ / kg  _ Nhiệt giáng lý thuyết : HA + Chọn oi  0,81 + Nhiệt giáng lý thuyết : H ltHA  i6'  ikh  2820  2417  403,  kJ / kg  H HA  H ltHA oiHA  403, 4.0,81  323,7  kJ / kg  + Nhiệt giáng thực tế : + Xác định điểm khỏi tuabin thực tế : ikh.tt  i6'  H HA  2820  327,7  2492,3  kJ / kg  + Độ khô điểm khỏi tuabin : xkh  0,964 + Hiệu chỉnh lại hiệu suất vùng ẩm : -Cách  HA oi a oiHA.a �   ka  H aHA.a �  � 1 � H ltHA � � �   0,98334  167 �  oiHA � 1 � 0,8049 403, � � HA oi + Trong : ka    y0  yk  0,0392   0,85  0,9847 2 hệ số dịch chỉnh + +  : Tùy vào tuabin mà  có giá trị từ 0,5 đến Chọn   0,85 Là độ ẩm đầu cuối tuabin + H ltHA.a  2622  2455  167  kJ / kg  nhiệt giáng lý thuyết vùng ẩm   : Entanpy A xác định đường độ khô x=1 + A đường nhiệt giáng thực tế tuabin hạ áp i  2619 kJ / kg + iB  2463  kJ / kg  : Entanpy B xác định   : Nhiệt giáng lý thuyết tầng hạ áp + + Nhiệt giáng thực tế vùng ẩm H HA  403, kJ / kg H ttHA.a  H ltHA.a oiHA.a  155,9.0,80448  125,5  kJ / kg  + Enthalpy điểm khỏi tuabin thực tế sau hiệu chỉnh : ikh  iA  H ttHA.a  2619  125,5  2493,5  kJ / kg  + Độ khô : xk  0,965 -Cách Để tính tốn sơ tổn thất ẩm, người ta thường dùng công thức gần h  x  y2oikho  0, 0392*0,81  0, 031752 H ttHA.a  H ltHA.a (oikho   x  155,9 * (0,81  0,03152)  121,32  kJ / kg  ikh  iA  H ttHA.a  2619  121,32  2497,68  kJ / kg  +Độ khô xkh  0,967 II.1.d Xác định áp suất bình phân ly _ Bình phân ly : Là bình trích để gia nhiệt cho bình gia nhiệt hỗn hợp G6 Nước xả thu hồi nhiệt cách gia nhiệt nước bổ sung + Chọn tổn thất áp suất đường ống + Suy áp suất bình phân ly : Pd o  0,05Pp.ly P6' 0,1069 Pp.ly    0,1125  MPa   Pd o  0,05 _ Bình phân ly : Là bình trích để dẫn đến bình khử khí Nước xả dẫn vào bình phân ly + Áp suất bình phân ly : Pp.ly1  P0 Pp.ly  14.0,1125  1, 255  MPa  + Ban đầu ta chọn áp suất sau đầu đẩy bơm cấp Pbc  1,3P0 + Chọn tổn thất áp suất qua bình gia nhiệt G3-G2-G1-LH3 + Ta suy áp suất nước lò : P  0,05P0 PLH   1,3  0,05.4  P0  1,1P0  1,1*14  15,4  MPa  + Suy Entanpy nước sơi lò nước xả bình phân ly : inc LH  1626  kJ / kg  II.1.e Xác định trạng thái nước đọng sau bình gia nhiệt bề mặt _ Chọn độ chênh lệch nhiệt độ nước dòng ngưng tụ sau bình gia nhiệt nước vào bình gia nhiệt t  10o C e _ Sử dụng phần mềm EES, tra entanpi cặp thông số P-t với P áp suất ngưng tụ bình gia nhiệt t nhiệt độ nước đọng ta entanpi dòng ngưng tụ sau bình gia nhiệt Giá trị trình bày bảng giai đoạn - cột II.2 Giai đoạn _ Hồn chỉnh bảng thơng số nước theo bảng trang id Điểm trình Các phần tử sơ đồ Hơi cửa trích Hơi bình gia nhiệt P x i P ts is id qr  O 14 510 3351 - - - - - O' 13.58 508.2 3351 - - - - Nước sau bình gia nhiệt Pnr t nr inr G - - - - - - - - - - - G1 3,521 326.7 3040 3,345 240 1037 940.6 2099.4 16.1 237 1066,5 124,65 G2 2.1 267,1 2941 1.995 212.3 908.1 801.6 2139.4 16.8 209.3 941.85 138.285 1,848 510 3491 - - - - - - - - - - 2' G3 1.0937 435.8 3339 1.039 181.57 770.3 742.6 2596.5 17.5 178.57 803,6 59.89 3' KH 1.0937 435.8 3339 0.8 170.4 721.2 - - 0.8 170.4 721.2 55,92 G4 0.67368 372 3210 0.64 161.4 681.7 588.1 2621.9 158.4 665.28 120,8 G5 0.3079 278 3024 0.2925 132.7 557.9 467.8 2556.2 129.7 554,7 118,4 G6 0.1125 172,6 2820 0.1069 101.5 425.4 - - 101,5 423,3 116,1 0.1102 172,5 2820 - - - - - - - - - 73,87 310,2 113,8 43,77 183,3 - 6' G7 0.0387 93 2670 0.03667 73.8 308,9 - - K K 0.009 0.965 2493.5 - - - - - Đơn vị áp suất bảng : P (MPa) Đơn vị nhiệt độ bảng : t (oC) Với điểm sau bình ngưng x = 0,965 độ khô Đơn vị entanpi bảng : i (kJ/kg) - 0.009 II.3 Giai đoạn giai đoạn : Cân chất dòng nước ngưng _ Lập giải phương trình cân nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt _ Chọn   lượng vào tuabin cao áp Các thông số giai đoạn  tính tỉ lệ theo giá trị Chọn hiệu suất trao đổi nhiệt thiết bị II.3.a Tính tốn cho bình phân ly _ Bình phân ly + Xét lò ta có : + Phương trình cân chất lượng => _ Bình phân ly + Phương trình cân chất lượng => II.3.b Bình gia nhiệt nước bổ sung  bs   ro   xa"  0,005  0,01221  0,01721 + Chọn nhiệt độ nước bổ sung vào bình gia nhiệt tbs1  30o C � ibs1  t.c p HA  30.4,2  126  kJ / kg  + Chọn nhiệt độ nước xả từ bình phân ly sau qua bình gia nhiệt nước bổ sung : t xa  63o C � ixa  t.c p.HA  63.4,  264,6  kJ / kg  + Entanpi nước bổ sung sau bình gia nhiệt :  xa" 0,01221 ibs  ibs1   i  ixa   126   431,6  264,6   241,06  kJ / kg   bs 0,01721 i 241,2 � tbs  bs   57,4  o C  c p.HA 4,2 " xa + Nhiệt độ nước vào bình hợp lý Vì nhiệt độ dòng nước gia nhiệt lớn dòng nước gia nhiệt khoảng 5-6oC II.3.c Bình gia nhiệt cao áp G1  nc     ro   xa   0,005  0,025  1,03  1 nc  1  i1  id1  � 1   1 nc 124,65.1,03   0,06116 i1  id 3040  940,6 II.3.d Bình gia nhiệt cao áp G2  2 nc    i2  id   1  id  id  � 2  2   2 nc  1  id  id  i2  id 138,285.1,03  0,06116  940,6  801,6   0,06259 2941  801,6 II.3.e Bình gia nhiệt cao áp G3 _ Chọn nhiệt độ dòng khỏi bình LH3 t30  tnc  15  245  15  260o C Ta có : � i3  2961(kJ / kg ) + Với i3 entanpi trước vào bình gia nhiệt G3  3 nc   1     id  id    G  i30  id  � G  G3   3 nc   1     id  id  i30  id 59,89.1,03   0,06116  0,06259   801,6  742,6   0,0245 2961  742,5 Kiểm tra lại entanpi nước cấp : inc.tt  in1   G  i3  i30  inc.tt  1066.5   nc 0.0245. 3339  2961  1075,  kJ / kg  1,03 II.3.f Bình khử khí Phương trình cân chất lượng �  kh3   1     G    h'   n   bs   nc � �  kh3 i3   1     G  id   h' ih'   n in   bs ibs   nc inc �  kh   n  0,8478  kh  0,1441 � � �� � 3339 kh  665,28 n  594,95 �  n  0,706 � �    G   kh3  0,148  0,0245  0,1725 II.3.g Bình gia nhiệt hạ áp G4  4 n    i4  id  � 4   4 n 120,8.0,706   0,03253 i4  id 3210  588,1 II.3.h Bình gia nhiệt hạ áp G5  5 n    i5  id     id  id  � 5  5   5 n5    id  id  i5  id 118,4.0,706  0,03253  588,1  467,8   0,0312 3024  467,8 II.3.i Bình gia nhiệt hạ áp G6 _ Entanpi nước sau bình gia nhiệt LC iLC  in   LC  310,2  8,4  318,6  kJ / kg  _ Phương trình cân chất cân lượng bình gia nhiệt G6 �    h"         nLC   n5 � �  i6   h" ih"       id   nLC inLC   n 5in �    nLC  0,7568   0,06052 � � �� � 2815  311,43 nLC  310,04  nLC  0,5793 � � II.3.j Bình gia nhiệt hạ áp G7 _ Entanpi nước sau bình gia nhiệt LE iLE  iK   LE  183,3  12,6  195,9  kJ / kg  _ Phương trình cân chất cân lượng bình gia nhiệt G6    nLE   nLC � �  i7   nLE inLE   nLC in �    nLE  0,7271   0,02676 � � �� �  nLE  0,5525 �2660  186,98 nLE  220,3481 � II.4 Giai đoạn : Kiểm tra cân nước ngưng _ Lượng vào bình ngưng :  kh    � r r 1    (0,06116  0,06259  0,1727  0,03253  0,03117  0,06052  0,02676 h k  kh  0,5525 _ Sai số tương đối  K  0,5525  0,5525 100%   %  0,5525 _ Nhận xét : sai số nhỏ 0,1 % (sai số năm giới hạn cho phép) Trong bảng tính em thơng số làm tròn đến chữ số thứ nằm sau dấu phẩy II.5 Giai đoạn : Phương trình lượng - xác định lượng nước Các phần Lượng tương đối truyền qua Nhiệt giáng Công 1kg truyền tuabin thành phần (kJ/kg)  O '1   nc   ro   xa  O '1  1,03  0,03  12   O '1  1  0,93884 H12  i1  i2  99 2' �  2'3  12    0,87625 H 2'3  i2 '  i3  152 3�4  34   2'3    0,70305 H 34  i3  i4  129  45   34    0,67102 H 45  i4  i5  186  56   45    0,63985 H 56  i5  i6  204  6'7   56    0,57933 H 6'7  i6'  i7  150  7 K   6'7    0,55257 H 7 K  i7  iK  176,5 O ' �1 1� �5 5�6 6' � 7�k H O '1  iO '  i1 H O '1  410 (kJ/kg) 410 92,945 133,19 90, 6934 124,809 130,53 86,9 97,53 �p  �  H   1166,6  kJ / kg  _ Tiêu hao cho tuabin : D0  N C P �p  300.103  261,06(kg / s ) 0,99.0,995.1166,6 _ Suy suất tiêu hao cho tuabin : d0  3600.D0 3600.254,259   3,13272  kg / kWh  N 300.103 _ Các dòng nước D1  1.D0  15,9664  kg / s  D2   D0  16,3397  kg / s  D3   D0  45,085  kg / s  D4   D0  8,4922  kg / s  D5   D0  8,1372  kg / s  D6   D0  15,7993  kg / s  D7   D0  6,986  kg / s  II.6 Giai đoạn : Chỉ tiêu lượng tổ máy _ Tiêu hao nhiệt cho tuabin Qtu  D0  i0  inc.tt   Dqt  iqt"  iqt'   Dbs (inc  ibs ) Qtu  261,06. 3351  1075,   228,754  3491  2941  4,493  1075,4  241,06  Qtu  716134,15  kW  Với + + + inc.tt  1075,4  kJ / kg  : i  3491 kJ / kg  : " qt i  2941 kJ / kg  : ' qt nhiệt độ nước cấp thực tế entanpi sau nhiệt trung gian entanpi trước nhiệt trung gian Dqt    1    D0  228,754  kg / s  : Dbs    ro   " xa D  4, 493  kg / s  : lưu lượng nhiệt trung gian lưu lượng nước bổ sung _ Suất tiêu hao nhiệt tuabin qtu  3600.Qtu 3600.696188,9854   8593,6  kJ / kWh  N 300.103 _ Hiệu suất tuabin 3600 3600 tu    0, 41892 qtu 8593,6 _ Phụ tải lò QLH  D0  i1  inc.tt   Dqt  iqt"  iqt'  QLH  261,6. 3351  1075,4   228,754  3491  2941 QLH  721111,66  kW  _ Hiệu suất truyền tải điện Q 716134,15 tt  tu   0,9931 QLH 721111,66 _ Tiêu hao nhiệt cho tổ máy Q 699892,86 Q  LH   775388,88( kW )  LH 0,93  LH  0,93: hiệu suất làm việc lò _ Hiệu suất tổ máy   tu tt  LH  0,41892.0,93.0,9931  0,3869 _ Hiệu suất net tổ máy  net     td   net  0,3869.  0,05   0,36756   0,05: Với td hệ số tự dùng chọn khoảng _ Suất tiêu hao nhiệt net cho tổ máy 3600 3600 q net  net   9794,265  kJ / kWh   0,36756 _ Tiêu hao nhiên liệu tiêu chuẩn : Btc  Q 775388,88   26,4565  kg / s  29308 29308  0,03 �0,07  _Tiêu hao nhiên liệu thông thường : Q  23683(kJ / kg ) Ta chọn th Q 775388,88 Btt    32,74( kg / s) Qth 23683 _ Suất tiêu hao nhiên liệu tiêu chuẩn net : 123 123 btcnet  net   334,64( g / kWh)  0,36756 _ Nhận xét đánh giá : Các tính tốn giá trị chọn lựa sơ đồ sau phù hợp với nhà máy điện đại thực tế L �d0  3,1327 � 3,1 �d0 �3,15 � net btc  334,64 xấp xỉ 320 ... trình cân nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt _ Chọn   lượng vào tuabin cao áp Các thông số giai đoạn  tính tỉ lệ theo giá trị Chọn hiệu suất trao đổi nhiệt thiết bị II.3.a Tính tốn cho bình phân... bình gia nhiệt G3-G2-G1-LH3 + Ta suy áp suất nước lò : P  0,05P0 PLH   1,3  0,05.4  P0  1,1P0  1,1*14  15,4  MPa  + Suy Entanpy nước sôi lò nước xả bình phân ly : inc LH  1626  kJ /... Giai đoạn _ Hoàn chỉnh bảng thông số nước theo bảng trang id Điểm trình Các phần tử sơ đồ Hơi cửa trích Hơi bình gia nhiệt P x i P ts is id qr  O 14 510 3351 - - - - - O' 13.58 508.2 3351 - -