THIẾT KẾ KẾT CẤU THÉP NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG THIẾT KẾ KẾT CẤU THÉP NHÀ CÔNG NGHIỆP TẦNG I TÍNH TOÁN KÍCH THƯỚC CHÍNH KHUNG NGANG Số liệu đề bài: Nhịp nhà Cao trình dỉnh ray Sức cẩu cầu trục Bước cột Chiều dài nhà (m) Cường độ tính toán thép L(m) Hr(m) Q(kN) B(m) nB f (KN/cm2) 24 500 90 22 Cường độ tính toán đường hàn đối đầu fw (KN/cm2) 18 Cường độ tính toán đường hàn góc fwf (KN/cm ) 15 Cường độ ép mặt tính toán BL Fcb (KN/cm2) 32 Số liệu bảng tra: Kiểu ray KP80 Chiều cao gabarit cầu trục Hk (mm) 3150 Bề rộng cầu trục Bk (mm) 6650 Nhịp cẩu trục Lk (m) Khoảng cách trục bánh xe K (mm) 22.5 5250 Khoảng cách từ tim ray đến mép cầu trục B1 (mm) 300 Áp lực bánh xe lớn lên ray (kN) 465 Áp lực bánh xe nhỏ lên ray (kN) 118 Trọng lượng xe (kN) 180 Trọng lượng toàn cầu trục (kN) 665 Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Xác định kích thước theo phương đứng - Cao trình đỉnh ray Hr (m) Chiều cao ray đệm ray cẩu trục hr (m) 0.2 Chiều cao dầm cầu chạy (1/10 B) hdcc (m) 0.6 Đoạn cột chôn đất hm (m) Khe hở an toàn cầu trục mép kết cấu mái (m) 0.1 Đỗ võng mái f (m) (1/250 L) 0.096 Chiều cao thực phần cột : HCT  hdct  hR  H ct  f  a2  0.7  0.2  3.15  0.096  0.1  4.146m Chọn chiều cao cột H ct  4.2m - Chiều cao cột : HCD  H r  hhct  hR   0.6  0.2  6.2m Chọn chiều cao cột HCD  7.1m - Chiều cao toàn cột: H  HCD  HCT  6.2  4.2  10.4m Xác định kích thước theo phương ngang nhà: - Khoảng cách từ mép cột biên đến trục định vị: Q  500kN  a=0.25m - Khoảng cách từ trục định vị đến trục đường ray: Q  500kN    750mm Chiều cao tiết diện cột trên: 1 1 ht     H CT  (0.36  0.44)m  10 12  Điều kiện: ht    B1  D  a  0.75  0.3  0.075  0.25  0.625m - Với D – Khe hở an toàn cầu trục mặt cột biên D=0.075m Chọn chiều cao tiết diện cột ht = 0.36m Chiều cao tiết diện cột dưới: hd    a  0.75  0.25  1m Điều kiện: 1  hd     H CD  (0.31  0.41)m  15 20  Chọn chiều cao tiết diện cột hd = 1m Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Xác định kích thước dàn cửa mái: - Chiều cao đầu dàn: hdd  1.5m - Chiều cao đỉnh dàn: H dd  hdd  i  - Chiều rộng cửa mái Lcm= 6m Chiều cao cửa mái :  1.5m L 24  1.5  0.15   3.3m 2 1500 4200 4200 1500 1500 6000 250 6200 6200 Q=500kN 1000 1000 24000 A 250 B II XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG: Tĩnh tải mái: - Độ dốc mái i=15% =>góc hợp bời mái phương ngang   8.53o  cos   0.989 Tên TT HSVT Tải tiêu chuẩn kN/m2 Tải tính toán kN/m2 TLBT vật liệu lợp 1.05 0.08 0.084 TLBT xà gồ 1.05 0.12 0.126 Dàn, Hệ giằng 1.05 0.2 0.21 0.085  0.126  0.21   2.55 (kN/m2 ) Tải tính toán phân bố 1m dài: phương ngang g tt  cos  Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Hoạt tải Giá trị tiêu chuẩn (kN/m2) qtc 0.3 Hệ số vượt tải n 1.3 Giá trị tính toán (kN/m) qtt 2.366 Áp lực cầu trục tác dụng lên vai cột: tc   Dmax  nQ  nc  Pmax   yi  tc   Dmin  nQ  nc  Pmin   yi Trong đó: nQ: Hệ số vượt tải sức trục ( nQ = 1.2 ) nc: Hệ số vượt tải không đồng thời cầu trục Σyi: Tổng tung độ đường ảnh hưởng phản lực gối tựa vị trí bánh xe cầu trục   y1   B  K  5.25    0.125   yi   0.125  0.767  1.892  y2  B  B  K  BK  5.25  6.65  y    0.767  B tc   Dmax  nQ nc Pmax  yi  1.2  0.85  465 1.892  897.2kN  tc   Dmin  nQ nc Pmin  yi  1.2  0.85 118 1.892  227.7kN Áp lực xô ngang cầu trục: T  nnc n  T1tc y  n ph  tc T1  f  Q  Gxc   nn0  - Trong đó: T1: Lực hãm ngang tiêu chuẩn tác dụng lên toàn cầu trục f: Hệ số ma sát lấy 0.1 cho móc mềm nph: số bánh xe hãm n: tổng số bánh xe n0: số bánh xe bên cầu trục 2  tc  34kN T1  0.1  500  180    4  T  1.2  0.85  34 1.892  32.8kN Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Tải trọng gió: - Chiều cao đầu dàn: H1 = 1.5m - Chiều cao đầu dàn đến chân cửa mái: H2 = 1.345m - Chiều cao cửa mái: H3 = 1.5m - Chiều cao đầu cửa mái đến đỉnh cửa mái: H4 = 0.45m - Tại cao trình đỉnh cột: H  10.4  k  1.01 - Tại cao trình đỉnh mái: H  15.2  k  1.19 -  H 11.9  0.496    C1  0.51 24 L  i  15%  H 11.9  L  24  0.496  C3  0.5   l  90  3.75  L 24 - Tải trọng phân bố lên cột khung  Phía đón gió: q   f Wtc kcB  1.2  0.83 1.01 0.8   4.82kN / m  Phía gió hút: q '   f Wtc kc ' B  1.2  0.83 1.01 0.5   3.01kN / m - Lực tập trung nằm ngang W gió mái:  Phía đón gió: W   f Wtc kB ci Hi  8.01kN  Phía gió hút: W'   f Wtc kB ci ' Hi  18.1kN h3 h2 h1 C1=-0.51 W -0.6 +0.7 -0.6 C3=-0.5 W' +0.8 10400 h0 -0.6 -0.8 24000 A Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 B Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG III TÍNH NỘI LỰC KHUNG: Sơ đồ tính khung: a Bài toán 1: Phương pháp chuyển vị, ẩn số góc xoay nút Do đối xứng , ta có: φ1 = φ2 = φ Phương trình tắc: r11φ + r1p = Trong đó: r11 – Tổng phản lực moment nút khung xoay r1p – Tổng moment phản lực nút tải trọng Moment cuối moment hệ góc xoay đơn vị nhân với φ cộng với moment hệ bản: M  M   M p b Bài toán 2: Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Với sơ đồ xà ngang cứng vô cùng, ẩn số theo phương pháp chuyển vị chuyển vị ngang nút Δ Phương trình tắc: r11Δ + r1p = Trong đó: r11 – Phản lực moment lien kết đặt them chuyển vị nút Δ=1 r1p – Phản lực lien kết tải trọng Moment cuối moment hệ chuyển vị nút đơn vị nhân với Δ cộng với moment hệ bản: M  M   M p Các thông số ban đầu: - Thay dàn xà ngang đặc có độ cứng tương đương đặt cao trình cánh dàn - Chiều cao khung tính từ đáy móng đến mép cánh kèo - Độ cứng cột ta chọn theo kinh nghiệm sau kiểm tra lại cách chọn - Theo kinh nghiệm: J1 : J  10; J d : J  25  40 -  J1   Sơ chọn tỉ số:  J  J1    J d  4.5 J1 Trong đó: J1: Moment quán tính cột J2: Moment quán tính cột Jd : Moment quán tính dàn - Các trị số công thức:  J1 1  1  J2 H t 4.2   0.404 H 10.4 A      0.404   3.827  B       0.4042   2.142 C       0.4043   1.461 F       0.404   1.186 - K  AC  3B   3.827  1.461   2.142  8.605 xà EJ d E  4.5 J1   0.375EJ1 Momen đầu xà ngang φ = 1: M B  L 24 Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Tĩnh tải mái: a Phản lực đầu cột φ = 1: BEJ1  2.142  EJ1   R B  KH  8.605 10.42  0.014 EJ1  4C EJ1 1.461 EJ1  M cot   0.065EJ1 B  K H 8.605 10.4  - Hệ số phương trình tắc: r11  0.375EJ1  0.065EJ1  0.44 EJ1   ql 2.55  242 B r  M     122.3kNm  1p q  12 12 r 122.3 227.9    1p   r11 0.44 EJ1 EJ1 xà 227.9  122.3  18.14kNm EJ1 - Moment đầu xà: M Bxà  M B   M qB  0.375EJ1  - Moment đầu cột: M Bcôt  M B   0.065EJ1  - Trị số phản lực: RB  RB  0.014EJ1  - Moment vai cột: M C  M B  RB Ht  18.14  3.84  4.2  2.03kNm - Moment chân cột: M A  M B  RB H  18.14  3.84 10.4  21.75kNm cot 227.9  18.14kNm EJ1 227.9  3.84kN EJ1 b Ảnh hưởng lệch tâm - Momen lệch tâm chỗ vai cột: M e  Ve  - ql hd  ht 2.55  24  1  0.36    9.79kNm 2 2 Các công thức tra bảng: MB   1    3B 1     4C  M e  2.15kNm K 1     B  A 1     M e RB    1.26kN K H - Moment tiết diện khác: M Ct  M B  RB H t  2.15  1.26  4.2  3.16kNm M Cd  M e  M Ct  9.79  3.16  6.22kNm M A  M B  RB H  M e  2.15  1.26 10.4  9.79  1.2kNm Tổng hợp moment: Cộng biểu đồ moment phản lực đầu cột ảnh hưởng lệch tâm Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG 15.99 15.99 5.19 4.6 20.55 4.6 5.19 20.55 Hoạt tải mái: Cách xác định tương tự cách xác định nội lực tĩnh tải mái gây Nội lực hoạt tải mái gây xác đinh cách nhân nội lực tĩnh tải mái với hệ số k  qtt 2.37   0.929 gtt 2.55 14.85 14.85 4.82 4.27 19.08 4.27 4.82 19.08 Moment cầu trục : a Moment chuyển vị nút:  EJ B EJ1  2.142 EJ1 MB    1.49 21   K H 8.605H H   R B  12 A EJ1  12  3.827EJ1  5.34 EJ1  K H3 8.605H H3  Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP - GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Moment tiết diện khác:  EJ EJ 4.2 EJ M C  M B  R B H t  1.49 21  5.34 21   0.66 21   H H 10.4 H   M A  M B  R B H  1.49 EJ1  5.34 EJ1  3.84 EJ1   H2 H2 H2 EJ EJ  r11  R B   (5.34 31 )  10.67 31 H H b Moment lệch tâm cầu trục:   0.36  287.1kNm  Mmax  Dmax e  897.2    M  D e  227.7   0.36  72.9kNm  - Biểu đồ momen Mmax,Mmin hệ Có thể dùng kết tính với Me mục tính nội lực tĩnh tải mái nhân với hệ sô tỉ lệ:  Mmax 287.1   29.33 k1   Me 9.79   k   Mmin   72.9  7.44  Me 9.79  Cột trái ( Ứng với Dmax ) Cột phải ( Ứng với Dmin) M B' -63.16 kNm M 'B ' -16.03 kNm M Ct ' 92.55 kNm M 'tC ' 23.49 kNm M Cd ' -194.56 kNm M 'Cd ' -49.37 kNm M A' 35.29 kNm M 'A' 88.96 kNm RB ' 37.07 kN R 'B ' -9.41 kN  r1 p  RB '  R 'B '  37.07  9.41  27.67kN  r1 p r11  27.67 27.67  10.4 H2   26.96 EJ EJ EJ1 10.67 31 10.67 21 H H c Tổng hợp moment: Nhân biểu đồ moment đơn vị với giá trị Δ cộng với biểu đồ moment hệ moment lệch tâm cầu trục gây Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang 10 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Moment cột trái ứng với Dmax: M B  M B   M B '  1.49 EJ1  26.96 H2 MCt  M C   MCt '  0.66 MCd  M C   MCd '  0.66 EJ1 H2 EJ1 H2 H2  63.16  22.91kNm EJ1  26.96 H2  92.55  74.71kNm EJ1  26.96 H2  194.56  212.41kNm EJ1 EJ1 H2 M A  M B   M A '  3.84  26.96  35.29  68.31kNm EJ1 H RB  R B   RB '  5.34 EJ1 H3  26.96 H2  37.07  23.24kN EJ1 Moment cột phải ứng với Dmin: EJ1 H2 M 'B   M B   M 'B '  1.49  26.96  16.03  56.28kNm EJ1 H M 'Ct   M C   M 'Ct '  0.66 M 'Cd   M C   M 'Cd '  0.66 M ' A   M B   M ' A '  3.84 EJ1 H2 EJ1 H2 EJ1 H2  26.96 H2  23.49  41.33kNm EJ1  26.96 H2  49.37  31.53kNm EJ1  26.96 H2  8.96  112.56 kNm EJ1 EJ1 H2 RB   R B   RB '  5.34  26.96  9.41  4.43kN EJ1 H 22.91 56.28 31.53 212.41 74.71 68.31 Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 41.33 112.56 Trang 11 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Lực hãm ngang : a Moment chuyển vị nút: Moment phản lực chuyển vị nút Δ=1: -  EJ B EJ1  2.142 EJ1 MB    1.49 21   K H 8.605H H   R B  12 A EJ1  12  3.827EJ1  5.34 EJ1  K H3 8.605H H3  Moment tiết diện khác:  EJ1 EJ1 4.2  0.6 EJ  0.35 21  M T  M B  R B (H t  H dct )  1.49  5.34  10.4 H H H  EJ1 EJ1 EJ1   M A  M B  R B H  1.49  5.34  3.84 H H H   EJ1 EJ1 4.2 EJ  0.66 21  M C  M B  R B H t  1.49  5.34  H H 10.4 H  EJ EJ  r11  R B   (5.34 21 )  10.67 31 H H b Moment lực T gây ra: H t  H dct 4.2  0.6   0.346    0.404 H 10.4   1   2     B  2C      2  2    B  2C         T  H  35.22kNm M     B'   K K      1   2 3B  A          2 3B  A  2             T  19.01kN  RB '      K K      M A '  M B '  RB ' H  T  (H d  H dct )  35.22  19.01  10.4  32.8  (6.2  0.6)  60.6 kNm MT '  M B '  RB ' (H t  H dct )  35.22  19.01  (4.2  0.6)  33.21kNm MC '  M B '  RB ' H t  T  H ct  35.22  19.01 4.2  32.8  0.6  24.93kNm  r1 p  RB  19.01kN  r1 p r11  19.01 H2  18.52 EJ EJ1 10.67 31 H c.Tổng hợp moment: Nhân biểu đồ moment đơn vị với giá trị Δ cộng với biểu đồ moment hệ T gây Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang 12 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Moment cột trái: EJ1 M B  M B   M B '  1.49  18.52 H2 MT  M T   MT '  0.35 MC  M C   MC '  0.66 EJ1 H2 EJ1 H2 H2  35.22  7.56kNm EJ1  18.52 H2  33.21  26.65kNm EJ1  18.52 H2  24.93  12.67kNm EJ1 EJ1 H2 M A  M A   M A '  3.84  18.52  60.6  131.78kNm EJ1 H RB  R B   RB '  5.34 EJ1 H3  18.52 H2  19.01  9.5kN EJ1 Moment cột phải: M 'B   M B   M B '  1.49 M 'T   M T   0.35 EJ1 H2 EJ1 H2  18.52  18.52 H2  27.66kNm EJ1 H2  6.56kNm EJ1 EJ1 H2 M 'C   M C   0.66  18.52  12.26kNm EJ1 H M ' A   M B   3.84 R 'B   R B   5.34 EJ1 H2 EJ1 H3  18.52  18.52 H2  71.18kNm EJ1 H2  28.51kN EJ1 27.66 7.56 T 26.65 12.67 131.78 Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 6.56 12.26 71.18 Trang 13 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Tính khung với tải trọng gió : a Moment chuyển vị nút: Moment phản lực chuyển vị nút Δ=1:  EJ B EJ1  2.142 EJ1 MB    1.49 21   K H 8.605H H   R B  12 A EJ1  12  3.827EJ1  5.34 EJ1  K H3 8.605H H3  - Tại tiết diện khác:  EJ EJ EJ M A  M B  R B H  1.49 21  5.34 21  3.84 21   H H H   M C  M B  R B H  1.49 EJ1  5.34 EJ1  4.2  0.66 EJ1 t   H2 H 10.4 H2 EJ  r11  R B  5.34 21 H b Moment hệ lực q: Cột trái ( Lực đẩy ):  BF  8C  2.142  1.186   1.4612 M   qH    4.82  10.42  29.23kNm  B ' 12K 12  8.605   R   BC  AF qH    2.142  1.461   3.827 1.186  4.82  10.4  21.45kN  B ' 2K  8.605 - Tại tiết diện khác: Ht2 4.22  29.23  21.45  3.9  4.82   18.32kNm 2 H2 10.42 M A '  MB  RB H  q  29.23  21.45  10.4  4.82   66.97kNm 2 MC '  MB  RB Ht  q Cột phải ( Lực hút ): Giá trị nội lực lực gió hút gây giá trị nội lực lực gió đẩy nhân với hệ số k   3.01  0.625 4.82 Moment tiết diện: M 'B '  kM B '  (0.625)  (29.23)  18.27kNm M 'C '  kMC '  (0.625)  (18.32)  11.45kNm M ' A '  kM A '  (0.625)  (66.97)  41.85kNm RB '  kRB '  (0.625)  (21.45)  13.41kN  r1 p  RB  R 'B  W  W'  21.45  13.41  8.01  18.14  61.01kN Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang 14 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG r1 p 61.01 61.01 H2     10.4  59.45 EJ1 EJ1 r11 EJ1 10.67 10.67 H H c Tổng hợp moment: Cột trái ( Lực đẩy ): EJ1 M B  M B   M B '  1.49   59.45 H2 MC  M C   MC '  0.66  EJ1 H2 H2  29.23  59.54kNm EJ1  59.45 H2  18.32  21.03kNm EJ1 EJ1 H2 M A  M B   M A '  3.84   59.45  66.97  295.45kNm EJ1 H RB  R B   RB '  5.34  EJ1 H3  59.45 H2  21.45  9.06kN EJ1 Cột phải ( Lực hút ): EJ1 H2 M 'B   M B   M 'B '  1.49   59.45  18.27  70.5kNm EJ1 H MC   M C   M 'C '  0.66  M A   M B   M ' A '  3.84  RB  R B   R 'B '  5.34  EJ1 H2 EJ1 H2 EJ1 H3  59.45 H2  11.45  27.9kNm EJ1  59.45 H2  41.85  270.34kNm EJ1  59.45 H2  13.41  17.1kN EJ1 59.54 70.5 27.9 21.03 295.45 Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 270.34 Trang 15 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG IV TỔ HỢP NỘI LỰC: Bảng tổng hợp nội lực: Cột STT Loại tải HS TH Tiết diện B Cột Tiết diện Ct Tiết diện Cd Tiết diện A M N M N M N M N Q 10 11 12 13 TT -16 30.6 -5.2 30.6 4.6 10 20.5 30.6 -2.4 -14.8 28.4 -4.8 28.4 4.3 30.6 19.1 28.4 -2.1 0.9 -13.4 25.6 -4.3 25.6 3.8 28.4 17.2 25.6 -23.2 -22.9 74.7 -212.4 25.6 -68.3 897.2 -20.9 0.9 -20.6 67.2 -191.2 897.2 -61.5 807.5 4.4 -56.3 41.3 -31.5 807.5 112.6 227.7 0.9 -50.7 37.2 -28.4 227.7 101.3 204.9 23.3 ±7.6 ±12.7 ±12.7 ±131.8 ±21 0.9 ±6.8 ±11.4 ±11.4 ±118.6 ±28.5 ±27.7 ±12.3 ±12.3 ±71.2 ±25.7 0.9 ±24.9 ±11 ±11 ±64.1 ±9.1 59.5 -21 -21 -295.4 8.1 0.9 53.6 -18.9 -18.9 -265.9 -17.1 -70.5 -27.9 -27.9 270.3 -15.4 0.9 -63.5 -25.1 -25.1 243.3 -2.6 HT D trái D phải T trái T phải Gió trái Gió phải Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang 16 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Bảng tổ hợp nội lực: Tổ hợp Tiết diện B Ct Cd Nội lực Tổ hợp Mmax Mmin Nmax, M N N 1,7 1,8 1,2 M 43.5 -86.5 N 30.6 M(+) M(-) Mmax N Mmin Nmax, M N M(+) M(-) 1,7 1,2,4,6,8 1,2,7 1,2,4,6,8 -30.8 37.6 -168.4 24.2 -168.4 30.6 59 30.6 56.1 56.1 56.1 1,3,5 1,8 1,2 1,3,5 1,2,8 1,2,3,5 1,2,8 M 82.2 -10 -10 73.4 -34.6 69.1 -34.6 N 30.6 59 59 30.6 56.1 56.1 56.1 1,3,5 1,3,5 1,2,3,5,8 1,2,3,5,8 M -220.5 -220.5 -219.2 -219.2 N 927.8 927.8 863.6 863.6 1,8 1,7 1,3,5 1,2,4,6,8 1,3,5,7 M 290.9 -274.9 -179.5 446.4 -425.4 338.1 -408.3 N 30.6 30.6 927.8 261.1 838.1 863.6 863.6 Q -19.7 6.5 -25.8 24.9 5.6 -62 -38.5 1,2,3,5,8 1,2,3,5,7 A Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang 17 [...]... 8 9 10 11 12 13 1 TT 1 -16 30.6 -5.2 30.6 4.6 10 20.5 30.6 -2.4 1 -14 .8 28.4 -4.8 28.4 4.3 30.6 19 .1 28.4 -2 .1 0.9 -13 .4 25.6 -4.3 25.6 3.8 28.4 17 .2 25.6 -23.2 1 -22.9 0 74.7 0 - 212 .4 25.6 -68.3 897.2 -20.9 0.9 -20.6 0 67.2 0 -19 1.2 897.2 - 61. 5 807.5 4.4 1 -56.3 0 41. 3 0 - 31. 5 807.5 11 2.6 227.7 4 0.9 -50.7 0 37.2 0 -28.4 227.7 10 1.3 204.9 23.3 1 ±7.6 0 12 .7 0 12 .7 0 13 1.8 0 ± 21 0.9 ±6.8 0 11 .4...  (29.23)  18 .27kNm M 'C '  kMC '  (0.625)  (18 .32)  11 .45kNm M ' A '  kM A '  (0.625)  (66.97)  41. 85kNm RB '  kRB '  (0.625)  ( 21. 45)  13 .41kN  r1 p  RB  R 'B  W  W'  21. 45  13 . 41  8. 01  18 .14  61. 01kN Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang 14 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG r1 p 61. 01 61. 01 H2     10 .4  59.45 EJ1 EJ1 r 11 EJ1 10 .67 3 10 .67 2 H H c... bản 1 Tiết diện B Ct Cd Nội lực Tổ hợp cơ bản 2 Mmax Mmin Nmax, M N N 1, 7 1, 8 1, 2 M 43.5 -86.5 N 30.6 M(+) M(-) Mmax N Mmin Nmax, M N M(+) M(-) 1, 7 1, 2,4,6,8 1, 2,7 1, 2,4,6,8 -30.8 37.6 -16 8.4 24.2 -16 8.4 30.6 59 30.6 56 .1 56 .1 56 .1 1,3,5 1, 8 1, 2 1, 3,5 1, 2,8 1, 2,3,5 1, 2,8 M 82.2 -10 -10 73.4 -34.6 69 .1 -34.6 N 30.6 59 59 30.6 56 .1 56 .1 56 .1 1,3,5 1, 3,5 1, 2,3,5,8 1, 2,3,5,8 M -220.5 -220.5 - 219 .2 - 219 .2... ±6.8 0 11 .4 0 11 .4 0 11 8.6 0 ±28.5 1 ±27.7 0 12 .3 0 12 .3 0 ± 71. 2 0 ±25.7 0.9 ±24.9 0 11 0 11 0 ±64 .1 0 ±9 .1 1 59.5 0 - 21 0 - 21 0 -295.4 0 8 .1 0.9 53.6 0 -18 .9 0 -18 .9 0 -265.9 0 -17 .1 1 -70.5 0 -27.9 0 -27.9 0 270.3 0 -15 .4 0.9 -63.5 0 -25 .1 0 -25 .1 0 243.3 0 -2.6 2 3 4 5 6 7 8 HT D trái D phải T trái T phải Gió trái Gió phải Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang 16 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS... EJ1 H2 EJ1 H3  18 .52  18 .52 H2  71. 18kNm EJ1 H2  28.51kN EJ1 27.66 7.56 T 26.65 12 .67 13 1.78 Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 6.56 12 .26 71. 18 Trang 13 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG 7 Tính khung với tải trọng gió : a Moment do chuyển vị nút: Moment và phản lực do chuyển vị nút Δ =1:  EJ 6 B EJ1 6  2 .14 2 EJ1 MB  2   1. 49 21  2  K H 8.605H H   R B  12 A EJ1  12  3.827EJ1... 7.56kNm EJ1  18 .52 H2  33. 21  26.65kNm EJ1  18 .52 H2  24.93  12 .67kNm EJ1 EJ1 H2 M A  M A   M A '  3.84 2  18 .52  60.6  13 1.78kNm EJ1 H RB  R B   RB '  5.34 EJ1 H3  18 .52 H2  19 . 01  9.5kN EJ1 Moment cột phải: M 'B   M B   M B '  1. 49 M 'T   M T   0.35 EJ1 H2 EJ1 H2  18 .52  18 .52 H2  27.66kNm EJ1 H2  6.56kNm EJ1 EJ1 H2 M 'C   M C   0.66 2  18 .52  12 .26kNm EJ1 H... 22. 91 56.28 31. 53 212 . 41 74. 71 68. 31 Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 41. 33 11 2.56 Trang 11 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG 6 Lực hãm ngang : a Moment do chuyển vị nút: Moment và phản lực do chuyển vị nút Δ =1: -  EJ 6 B EJ1 6  2 .14 2 EJ1 MB  2   1. 49 21  2  K H 8.605H H   R B  12 A EJ1  12  3.827EJ1  5.34 EJ1  K H3 8.605H 3 H3  Moment tại các tiết diện khác:  EJ1 EJ1 4.2... 5.34  EJ1 H2 EJ1 H2 EJ1 H3  59.45 H2  11 .45  27.9kNm EJ1  59.45 H2  41. 85  270.34kNm EJ1  59.45 H2  13 . 41  17 .1kN EJ1 59.54 70.5 27.9 21. 03 295.45 Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 270.34 Trang 15 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG IV TỔ HỢP NỘI LỰC: 1 Bảng tổng hợp nội lực: Cột trên STT Loại tải HS TH Tiết diện B Cột dưới Tiết diện Ct Tiết diện Cd Tiết diện A M N M N M N M N Q 1 2 4... r1 p  RB  19 .01kN  r1 p r 11  19 . 01 H2  18 .52 EJ EJ1 10 .67 31 H c.Tổng hợp moment: Nhân biểu đồ moment đơn vị với giá trị Δ rồi cộng với biểu đồ moment trong hệ cơ bản do T gây ra Nguyễn Phú Phong MSSV: 809T0387 Trang 12 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS ĐINH THẾ HƯNG Moment cột trái: EJ1 M B  M B   M B '  1. 49  18 .52 H2 MT  M T   MT '  0.35 MC  M C   MC '  0.66 EJ1 H2 EJ1 H2 H2  35.22... 5.34 EJ1  K H3 8.605H 3 H3  - Tại các tiết diện khác:  EJ EJ EJ M A  M B  R B H  1. 49 21  5.34 21  3.84 21   H H H   M C  M B  R B H  1. 49 EJ1  5.34 EJ1  4.2  0.66 EJ1 t   H2 H 2 10 .4 H2 EJ  r 11  R B  5.34 21 H b Moment trên hệ cơ bản do lực q: Cột trái ( Lực đẩy ):  9 BF  8C 2 9  2 .14 2  1. 186  8  1. 4 612 2 M   qH    4.82  10 .42  29.23kNm  B ' 12 K 12  8.605