ĐỐ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG 1 SÀN SƯỜN TOÀN KHỐI LOẠI BẢN DẦM

Gạch ceramic 3 ggf10mm,20kNm,1,2 Vữa lót 3 vvf25mm,18kNm,1,3 Bê tông cốt thép 3 bbgfh,25kNm,1,1 Vữa trác 3 ggf20mm,18kNm,1,2 2. BẢN SÀN 2.1. Phân loại bản sàn Xét tỉ số hai cạnh ô bản 2 1 L4,6 2,22 L2,1 , nên bản thuộc loại bản dầm, bản làm việc một phương theo cạnh ngắn. 2.2. Chọn sơ bộ kích thước các bộ phậnGạch ceramic 3 ggf10mm,20kNm,1,2 Vữa lót 3 vvf25mm,18kNm,1,3 Bê tông cốt thép 3 bbgfh,25kNm,1,1 Vữa trác 3 ggf20mm,18kNm,1,2 2. BẢN SÀN 2.1. Phân loại bản sàn Xét tỉ số hai cạnh ô bản 2 1 L4,6 2,22 L2,1 , nên bản thuộc loại bản dầm, bản làm việc một phương theo cạnh ngắn. 2.2. Chọn sơ bộ kích thước các bộ phậnGạch ceramic 3 ggf10mm,20kNm,1,2 Vữa lót 3 vvf25mm,18kNm,1,3 Bê tông cốt thép 3 bbgfh,25kNm,1,1 Vữa trác 3 ggf20mm,18kNm,1,2 2. BẢN SÀN 2.1. Phân loại bản sàn Xét tỉ số hai cạnh ô bản 2 1 L4,6 2,22 L2,1 , nên bản thuộc loại bản dầm, bản làm việc một phương theo cạnh ngắn. 2.2. Chọn sơ bộ kích thước các bộ phận

ĐH TÔN ĐÚC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG ĐỐ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TƠNG SÀN SƯỜN TỒN KHỐI LOẠI BẢN DẦM GVHD: Ths.TRẦN NGŨN HỒNG UN SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TƠN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG 1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 2100 C D D A B 2100 2100 2100 6300 2100 25200 2100 6300 2100 D 2100 2100 6300 2100 B A C 2100 6300 2100 E C B A 4600 4600 4600 4600 18400 SƠ ĐỒMẶ T BẰ NG SÀ N TL: 1/200 GVHD:Ths.TRẦN NGŨN HỒNG UN TRANG SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG Bảng Tổng hợp số liệu tính tốn Cốt thép L1 L2 pc (m) (m) (kN/m2)  f ,p Bê tông B15 Sàn Cốt đai Cốt dọc (MPa) d �10 d �10 d �12 (MPa) (MPa) (MPa) Rs=225 Rsw=175 Rs=280 Rb=8,5 2,1 4,6 11 Rbt=0,75 1,2 b 1 Các lớp cấu tạo sàn sau: Hình Các lớp cấu tạo sàn Gạch ceramic g  10 mm,  g  20kN / m ,  f  1, Vữa lót  v  25mm,  v  18kN / m ,  f  1,3 Bê tông cốt thép b  h b ,  g  25kN / m ,  f  1,1 Vữa trác g  20 mm,  g  18kN / m ,  f  1, GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG BẢN SÀN 2.1 Phân loại sàn Xét tỉ số hai cạnh ô L 4,6   2,  , nên thuộc loại dầm, làm việc L1 2,1 phương theo cạnh ngắn 2.2 Chọn sơ kích thước phận sàn Xác định sơ chiều dày sàn: hb  D L1  �2100  70 mm �h  60 mm m 30 � Chọn h b  80 mm Xác định sơ kích thước tiết diện dầm phụ: �1 � �1 � h dp  � � � L dp  � � � �4600  287,5 �383,3mm 12 16 � 12 16 � � � � Chọn h dp  400 mm �1 � �1 � bdp  � � � h dp  � � � �300  75 �150 mm �2 � �2 � � Chọn b dp  200 mm � Vậy sơ tiết diện dầm phụ : b dp �h dp  200 mm �400 mm Xác định sơ kích thước tiết diện dầm chính: �1 � �1 � h dc  � � � Ldc  � � � �3 �2100  525 �787,5mm �8 12 � �8 12 � � Chọn h dc  700 mm �1 � �1 � b dc  � � � h dc  � � � �700  175 �350 mm �2 � �2 � � Chọn bdc  400 mm � Vậy sơ tiết diện dầm : b dc �h dc  400 mm �700 mm GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TƠNG 2.3 Sơ đồ tính Cắt theo phương cạnh ngắn dải có chiều rộng b = 1m, xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa tường biên dầm phụ Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa Đối với nhịp biên: L0b  L1  b dp  t Cb 200 340 120   2100     1890 mm 2 2 Đối với nhịp giữa: L0  L1  bdp  2100  200  1900 mm L0 L0b chênh lệch không đáng kể (0,53%) 80 340 120 1890 2100 200 1900 2100 200 1900 2100 A Hình Sơ đồ xác định nhịp tính tốn C b - đoạn kê lên tường, chọn C b =120 mm 2.4 Xác định tải trọng 2.4.1 Tĩnh tải Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: g s  �  f ,i � i �i  Kết tính tốn trình bày bảng GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG Bảng Tinh tải tác dụng lên sàn Chiều dày i (mm) Lớp cấu tạo Gạch ceramic 10 Vữa lót 25 Bê tơng cốt thép 80 Vữa trát 20 Tổng cộng Trọng lượng riêng Trị tiêu chuẩn  i (kN / m ) g (kN / m ) 20 18 25 18 0.20 0.45 2.00 0.36 3.01 c s Hệ số độ tin cậy tải trọng  f ,i 1.2 1.3 1.1 1.3 - Trị tính tốn g s (kN / m ) 0.24 0.59 2.20 0.47 3.50 2.4.2 Hoạt tải Hoạt tải tính tốn: ps   f ,p �pc  1, �11  13, kN / m 2.4.3 Tổng tải Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dài có chiều rộng b = 1m: q s   g s  ps  �b   3,5  13,  �1  16,7 kN / m 2.5 Xác định nội lực Mômen lớn nhịp biên: M max  1 q s L2ob  �16,7 �1,89  5, 42 kN.m 11 11 Mômen lớn gối thứ 2: M   1 q s L2o   �16,7 �1,9  5, 48kN.m 11 11 Mômen lớn nhịp gối giữa: 1 M max  � qs L2o  � �16,7 �1,92  �3,77 kN.m 16 16 GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG ps gs Lob=1890 Lo=1900 Lo=1900 A 11qsLo =5,48 16qsLo =3,77 M (kNm) 16qsLo =3,77 11qsLob =5,42 Hình Sơ đồ tính biểu đồ bao mơment sàn 2.6 Tính cốt thép Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B15: Rb = 8,5 MPa Cốt thép sàn sử dụng loại CI: Rs = 225 Mpa Từ giá trị mômen nhịp gối, lấy a = 15 mm ( TCVN 5574-2012 điều 8.3.2 trang 124 ) Tính cốt thép theo cơng thức sau: h0  h  a m  M � pl  0,3 : tính nội lực theo sơ đồ dẻo  b R b bh 02 Tra bảng  tính từ cơng thức:     2 m As   b R b bh Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép:   0,05% �  As R 8,5 � max   pl b b  0,37  1, 4% bh Rs 225 GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TƠNG Bảng Tính cốt thép cho sàn M Tiết diện (kN.m) m  Chọn cốt thép As  (mm2/m) %  (mm) a (mm) (mm2/m) Asc Nhịp biên 5.42 0.151 0.165 405 0.62% 120 419 Gối 5.48 0.153 0.167 410 0.63% 120 419 Nhịp giữa, gối 3.77 0.105 0.111 273 0.42% 100 283 2.7 Bố trí thép Xét tỉ số: � 3 p s 13,   3,77 g s 3,5 ps  �   0,3 � L o  0,3 �1900  570 mm gs Chọn Lo  L ob  570 mm Đối với có dầm liên kết bốn biên, vùng gạch chéo hình 3, giảm 20% lượng thép so với kết tính Ở gối biên nhịp giữa: A s  0,8 �273  218mm Chọn  6a130 ( A sc  217 mm ) Cốt thép cấu tạo chịu môment âm dọc theo gối biên phía dầm xác định sau: 6a200 � A s,ct �� 50%A sgối �  0,5 �273  137 mm Chọn 6a200 ( A sc  141mm ) Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau: 2 L 4600   2,  L1 2100 � A s,pb 20%Ast 0, 410 82 mm Chọn  6a300 ( A sc  94 mm ) Chọn chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối tựa: Lan  120mm �10d GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TƠNG Vù ng giả m cố t thé p 2100 C D D A B 2100 2100 2100 6300 2100 25200 2100 6300 2100 D 2100 2100 6300 2100 B A C 2100 6300 2100 E C B A 4600 4600 4600 4600 18400 SƠ ĐỒMẶ T BẰ NG SÀ N TL: 1/200 Hình Vùng giảm cốt thép GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MƠN HỌC KẾT CẤU BÊ TƠNG TÍNH TỐN DẦM PHỤ 3.1 Sơ đồ tính Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo Sơ đồ tính dầm liên tục nhịp có gối tựa tường biên dầm 400 4340 400 4200 4600 400 4200 4600 700 340 220 4600 Hình Sơ đồ xác định nhịp tính tốn dầm phụ Cdp – đoạn dầm phụ kê lên tường, chọn Cdp = 220 mm Nhịp tính tốn dầm phụ lấy theo mép gối tựa Đối với nhịp biên: L0b  L  bdc t Cdp 400 340 220    4600     4340 mm 2 2 2 Đối với nhịp giữa: L0  L  bdc  4600  400  4200 mm pdp gdp Lob=4340 Lo=4200 Lo=4200 Hình Sơ đồ tính dầm phụ GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TƠNG M6 M Hình 14 Các biểu đồ moment thành phần biểu đồ bao momen (kNm) 4.3.2 Biểu đồ bao lực cắt 4.3.2.1 Xác định biểu đồ lực cắt cho trường hợp tải Tính vẽ biểu đồ lực cắt: Ta có quan hệ moment lực cắt: “Đạo hàm moment lực cắt” Vậy ta có: M’ = Q = tgα Xét hai tiết diện a b cách đoạn x, chênh lệch moment hai tiết diện M  M a  M b Do lực cắt hai tiết diện là: Q  GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG 30 M x SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG Bảng 11 Xác định tung độ biểu đồ lực cắt (kN) Đoạn Sơ đồ a b c d e f g QG QP1 QP2 QP3 QP4 QP5 QP6 A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C 39,6 109,3 -18,2 86,9 -12,3 4,4 103,6 -15,9 -18,2 -18,2 -40,6 -12,3 4,4 -23,9 -71,4 -145,7 -18,2 -168,1 -12,3 4,4 -151,4 60,8 6,1 133,6 161,6 103,6 -22,5 35,5 5,3 6,1 6,1 34,1 -23,9 -22,5 35,5 -50,2 6,1 -121,4 -93,4 -151,4 -22,5 35,5 4.3.2.2 Xác định biểu đồ bao lực cắt Bảng 12 Xác định tung độ biểu đồ lực cắt thành phần Đoạn A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C Lực cắt Q1 =QG +GP1 149,2 -33,8 -216,8 66,4 10,9 -44,6 Q2 =QG +GP2 21,7 -33,8 -89,3 193,9 10,9 -172,1 Q3 =QG +GP3 126,7 -56,3 -239,3 222,2 39,2 -143,8 Q4 =QG +GP4 27,5 -28 -83,5 164,2 -18,8 -201,8 Q5 =QG +GP5 44,2 -11,3 -66,8 38,1 -17,4 -72,9 Q6 =QG +GP6 143,4 -29,6 -222,6 96,1 40,6 -14,9 Qmax 149,2 -11,3 -66,8 222,2 40,6 -14,9 Qmin 21,7 -56,3 -239,3 38,1 -18,8 -201,8 GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HỒNG UN TRANG 31 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TƠN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG  a QG  b Q P1  c Q P2  d Q P3  e Q P4 f Q P5  g Q P6 Hình 15 Biểu đồ lực cắt trường hợp tải (kN) GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG 32 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TƠNG Q Hình 16 Biểu đồ bao lực cắt (kN) 4.4 Tính cốt thép Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B15: Rb= 8,5 MPa; Rbt= 0,75 Mpa Cốt thép dọc dầm sử dụng loại CII: Rs= 280 MPa Cốt thép đai dầm sử dụng loại CI: Rsw= 175 MPa 4.4.1 Cốt dọc a) Tại tiết diện nhịp Tương ứng với giá trị moment dương, cánh chịu nén, tiết diện tính tốn tiết diện chữ T, Xác định Sf: �1 �6 �(3L1 )  �(3 �2100)  1050 mm � �1 Sf �� �(L  b dc )  �(4600  400)  2100 mm �2 ' � �h f  �80  480mm � � Chọn Sf = 480mm Chiều rộng cánh: b'f  bdc  2Sf  400  �480  1360 mm Kích thước tiết diện chữ T ( b 'f  1360;h 'f  80; b  400;h  700 mm ) Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thiết anhịp= 50 mm � h0 = h - anhịp = 700 – 50 = 650 mm GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG 33 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG � h 'f � Mf   bR bb h � h0  � � 2� ' f ' f 0,08 � �  8,5 �103 �1,36 �0,08 �� 0,65  � 564 kNm � � Nhận xét: M< Mf nên trục trung hòa qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật b'f �h dc  1360 �700mm b) Tại tiết diện gối Tương ứng với giá trị moment âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật bdc �h dc  400 �700 mm Giả thiết agối = 80 mm � h0 = h - agối = 700 – 80 = 620mm 480 400 700 700 80 1360 480 400 a) b) Hình 18 Tiết diện tính cốt thép dầm a) Tiết diện nhịp; b) Tiết diện gối Kết tính cốt thép tóm tắt bảng 13 Bảng 13 Tính cốt thép dọc cho dầm Chọn cốt thép Asc Chọn mm2 As mm2 µ (%) Nhịp biên (1360 �700) 312,9 0,064 0,066 1771 0,68 3d22 + 2d20 1769 Gối (400 �700) 357,8 0,274 0,328 2469 0,99 4d22 + 3d20 2463 Nhịp (1360 �700) 217,1 0,044 0,045 1208 0,46 4d20 1257 Gối (400 �700) 0,79 2d22 + 4d20 2017 Tiết diện M kNm αm ζ 296,1 0,227 0,261 1965 GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG 34 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG Kiểm tra hàm lượng cốt thép:   0,05% �  As  R 8,5 � max   R b b  0,65 �  2% bh Rs 280 4.4.2 Cốt ngang Lực cắt lớn gối: QA  149, kN ; Q Btr  239,3kN , Q ph B  222, kN QCtr  Q Cph  201,8kN Kiểm tra điều kiện tính tốn: b3 (1  f  n )  b R bt bh  0,6 �(1   0) �0,75 �103 �0, �0,62  111,6 kN � Q  b3 (1  f   n ) b R bt bh � Cần phải tính cốt ngang (cốt đai cốt xiên) chịu lực cắt, Chọn cốt đai  (asw= 50 mm2), số nhánh cốt đai n= Xác định bước cốt đai theo điều kiện cấu tạo: �h 700  233mm �  s ct ��3 � 300 mm � Chọn s = 200 mm bố trí đoạn L1= 2100 mm gần gối tựa Kiểm tra: E s na sw 21�104 �50 w1    1 5� �  1,057 �1,3 E b bs 23 �103 400 �200 b1    b R b   0,01 �8,5  0,915 0,3w1b1 b R b bh  0,3 �1,057 �0,915 �8,5 �103 �0, �0,62  611,6kN � Q  0,3 w1b1 b R b bh Kết luận: dầm khơng bị phá hoại ứng suất nén Khả chịu cắt cốt đai: q sw  R sw na sw 175 �2 �50   87,5kN / m s 200 Khả chịu cắt cốt đai bê tơng: GVHD:Ths.TRẦN NGŨN HỒNG UN TRANG 35 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG Qswb  4b2 (1  f  n )  b R bt bh 02q sw  �2 �(1   0) �0,75 �103 �0, �0,62 �87,5  284,1kN � Q A,B,C  Qswb : khơng cần tính cốt xiên chịu cắt cho gối A, B C, có cốt xiên uốn cốt dọc để chịu mơmen Bố trí cốt đai cho đoạn dầm nhịp: �3h �700  525mm �  s ct ��4 � 500 mm � Chọn s = 500 mm bố trí đoạn L1 = 2100mm dầm 4.4.3 Cốt treo Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: F  P  G  G  127,5  55,5  13,6  169, 4kN Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn 10 (asw= 79mm2), n= nhánh Số lượng cốt treo cần thiết: � hs � 650  400 � F�  � 169, �103 �� 1 � � h0 � 650 � � � m�   3,77 nssw R sw �79 �175 Chọn m= đai, bố trí bên dầm phụ đai, đoạn h s= 250mm � khoảng cách cốt treo 125mm GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HỒNG UN TRANG 36 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TƠN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG Hình 19 Bố trí cốt neo 4.5 Biểu đồ vật liệu 4.5.1 Tính khả chịu lực tiết diện Trình tự tính sau: - Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích As Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc ao, nhịp = 25 mm ao, gối = 40 mm; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm - - Xác định ath � hoth = hdc - ath - Tính khả chịu lực theo cơng thức sau:  Rs As �  m   (1  0,5 ) �  M    m b Rbbhoth  b Rbbhoth Kết tính tốn tóm tắt bảng 14 GVHD:Ths.TRẦN NGŨN HỒNG UN TRANG 37 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG Bảng 14 Tính khả chịu lực dầm M M Tiết diện Cốt thép As mm2 ath mm hoth mm Nhịp biên 1360 �700 3d22 + 2d20 Cắt 2d22 1d22 + 2d20 Cắt 1d22 2d20 1769 1008 628 36 35 35 664 665 665 0,065 0,063 321,1 2,6 0,037 0,036 184,0 0,023 0,022 112,5 Gối B bên trái 400 �700 4d22 + 3d20 Cắt 3d20 4d22 Cắt 2d22 2d22 2463 1520 760 70 51 51 630 649 649 0,322 0,270 364,4 0,193 0,174 249,2 0,096 0,091 130,3 Gối B bên phải 400 �700 Cắt 3d20 4d22 Cắt 2d22 2d22 1520 760 51 51 649 649 0,193 0,174 249,2 0,096 0,091 130,3 Nhịp 1360 �700 4d20 Cắt 2d20 2d20 1257 628 35 35 665 665 0,046 0,045 230,1 0,023 0,022 112,5 6,0 Gối C 400 �700 2d22 + 4d20 Cắt 2d20 2d22 + 2d20 Cắt 2d20 2d22 2017 1388 760 67 51 51 633 649 649 0,262 0,228 310,6 0,176 0,161 230,6 0,096 0,091 130,3 4,9  m % kNm 1,8 4.5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết - Vị trí tiết diện cắt lý thuyết x xác định theo tam giác đồng dạng, - Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Q lấy độ dốc biểu đồ bao mơmen, GVHD:Ths.TRẦN NGŨN HỒNG UN TRANG 38 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG Bảng 15 Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG 39 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG Tiết diện Thanh thép ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG x (mm) Q (kN) 2d22 2100  x 184  2100 312,9 � x  865 149,2 1d22 x 112,5  2100 312,9 � x  755 149,2 Vị trí điểm cắt lý thuyết Nhịp biên bên trái Nhịp biên bên phải 2d22 y 241,  2100  y 214,9 � y  1110,5 216,8 1110,5  x 184  1110,5 241, � x  263 GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HỒNG UN TRANG 40 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TƠN ĐỨC THẮNG 1d22 3d20 ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG y 241,  2100  y 214,9 � y  1110,5 1110,5  x 112,5  1110,5 241, � x  593 y 357,8  2100  y 145,9 � y  1492 1492  x 249,  1492 357,8 � x  453 216,8 239,3 Gối B bên trái 2d22 GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG 41 y 357,8  2100  y 145,9 � y  1492 1492  x 130,3  1492 357,8 � x  949 239,3 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG 3d20 Gối B bên phải 2d22 Nhịp bên trái Nhịp bên phải 2d20 2d20 GVHD:Ths.TRẦN NGŨN HỒNG UN TRANG 42 ĐỒ ÁN MƠN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG y 357,8  2100  y 110, � y  1604 1604  x 249,  1604 357,8 � x  487 y 74,  2100  y 214,9 � y  1112 2100  1112  x 130,3  2100  1112 214,9 � x  1264 y 193,1  2100  y 214,9 � y  994 994  x 112,5  994 193,1 � x  415 y 217,1  2100  y 142, � y  1267 1267  x 112,5  1267 217,1 � x  610 222,2 66,4 193,9 172,1 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG y 296,1  2100  y 128 � y  1466 2d20 1466  x 230,  1466 296,1 � x  324 201,8 Gối C bên trái (bên phải lấy đối xứng) y 296,1  2100  y 128 � y  1466 2d20 1466  x 130,3  1466 296,1 � x  821 201,8 4.5.3 Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W 0,8Q  Qs ,inc 2qsw  5d �20d Trong đó:Q – lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, lấy độ dốc biểu đồ bao mômen; Qs,inc – khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc, Qs ,inc  Rs ,inc As ,inc sin   qsw – khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết, qsw  cốt đai d8@200 qsw  Rsw nasw ; s 175 �2 �50  87,5 kN / m ; 200 GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG 43 SVTH: PHAN THÁI SƠN ĐH TÔN ĐỨC THẮNG ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TƠNG d – đường kính cốt thép cắt Kết tính tốn đoạn W tóm tắt Bảng 16 Tiết diện Bảng 16 Xác định đoạn kéo dài W dầm qsw Wtính 20d Thanh thép Q (kN) (kN/m) (mm) (mm) Wchọn (mm) 2d22 149,2 87,5 792 440 800 1d22 149,2 87,5 792 440 800 2d22 216,8 87,5 792 440 800 1d22 216,8 87,5 792 440 800 3d20 239,3 87,5 1194 400 1200 2d22 239,3 87,5 1204 440 1210 3d20 222,2 87,5 1116 400 1120 2d22 66,4 87,5 414 440 440 Nhịp bên trái 2d20 193,9 87,5 986 400 990 Nhịp bên phải 2d20 172,1 87,5 887 400 890 Gối C bên trái (bên phải lấy đối xứng) 2d20 201,8 87,5 1023 400 1030 2d20 201,8 87,5 1023 400 1030 Nhịp biên trái Nhịp biên bên phải Gối B bên trái Gối B bên phải 4.5.4 Kiểm tra neo, nối cốt thép Nhịp biên bố trí 3d22+2d20 có As = 1769 mm2, neo vào gối 2d20 có As  628 mm  �1/ �1769  590 mm2 , Nhịp bố trí 4d20 có As = 1256 mm2, neo vào gối 2d20 có As  628 mm  �1/ �1256  419 mm , Chọn chiều dài đoạn neo vào gối biên kê tự 330 mm vào gối 400 mm Tại nhịp biên, nối số (2d22) số (2d22), chọn chiều dài đoạn nối 500 mm  �20d = 440 mm, Tại nhịp 2, nối số (2d22), chọn chiều dài đoạn nối 500 mm  �20d = 440 mm THỐNG KÊ VẬT LIỆU GVHD:Ths.TRẦN NGUYỄN HOÀNG UYÊN TRANG 44 SVTH: PHAN THÁI SƠN ... -0 ,12 7 -10 2 0,206 16 5,5 0 ,11 1 38,8 -0 ,11 1 -89,2 0,222 17 8,3 18 1,9 -0,0 31 -24,9 95,9 -0,063 -50,6 83 ,1 156 ,1 140,4 89,2 9,6 19 ,2 -19 -67 216 ,9 16 6 ,1 -0,286 -10 0 -0 ,14 3 -11 4,9 -0 ,14 3 -11 4,9 -0,3 21 -257,8... �4,  77,3kN 630 6 51 40,6 12 M (kNm) 6 51 210 0 77,3 11 37,7 6,6 18 ,3 10 11 ,7 40,6 11 ,7 19 ,0 37,7 9,2 40,6 6 51 1845 63,9 37,7 10 ,5 22,9 11 ,7 13 ,9 52,0 63 ,1 62,4 45 ,1 49,6 12 76 210 0 77,3 Q 95,9 77,3... ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG Chọn s = 15 0 mm bố trí đoạn L/4 đoạn đầu dầm Kiểm tra:  w1   Es nasw 21. 104 �28  1 � �  1, 085 1, 3 Eb bs 23 .10 200 15 0 b1    b Rb   0, 01 8,5  0 915