Đồ án chi tiết máy Đề tài THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG THÙNG TRỘN Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang Đồ án chi tiết máy NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang Đồ án chi tiết máy THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG THÙNG TRỘN Hệ thống dẫn động thùng trộn gồm: 1- Động điện pha không đồng 2- Nối trục đàn hồi 3- Hộp giảm tốc bánh trụ phân đôi cấp nhanh 4- Bộ truyền xích ống lăn 5- Băng tải Số liệu thiết kế: - Lực kéo băng tải P: 3250 (N) - Vận tốc băng tải: 1,5 (m/s) - Thời gian sử dụng: (năm) - Số ca làm việc ngày: - Đường kính tang dẫn D: 275 (mm) - Hệ thống quay chiều, tải va đập nhẹ (1 năm làm việc 300 ngày,1 ca làm việc giờ) - Chế độ tải : T1 = T; T2 = 0,9 T; t1 = 15 (giây); t2 = 37 (giây) Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang Đồ án chi tiết máy I XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN CHO HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG Hiệu suất truyền xích: Hiệu suất truyền bánh trụ: Hiệu suất cặp ổ lăn: Hiệu suất nối trục đàn hồi: Hiệu suất truyền động hệ thống: ηx = 0.96 η2 = 0.97 η3 = 0.98 η4 = η = 0.83 Chọn động - Công suất băng tải( tời kéo): N= (KW) - Công suất cần thiết : Nct = - Từ ta chọn động AO2-51-04, có thơng số: + Momen mở máy: + Vận tốc vòng: 1450 (vòng/phút) + Cơng suất trục động cơ: 7,5 (Kw) + Đường kính trục động cơ: 32 (mm) Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang Đồ án chi tiết máy Tỉ số truyền: - Tỉ số truyền hệ thồng : - Tỉ số truyền truyền xích: theo tiêu chuẩn chọn - Tỉ số truyền hộp giảm tốc: i đc = ih== Ta có: ih = i12.i23 => i23 = Mà: 1,2 ≤ ≤ 1,3 =>Từ (1) (2) ta có hệ phương trình Giả hệ phương trình ta có:i12= 2,96 i23= 2,3 Số vòng quay - Trục động : nđc = 1460 (v/p) - Trục : n1 = - Trục : n2 = - Trục : n3 = Công suất trục - Trục : Trục : Trục : ) Mômen xoắn: - Trục động : Tđc = 9,55 - Trục : T1 = - Trục : T2 = - Trục : T1 = Bảng kết tính tốn động học: Trục Thơng số Cơng suất (kW) Tỉ số truyền Số vòng quay (v/p) Mômen xoắn (N.mm) Động 7,5 6,59 1460 43980,3 6,3 2,96 1460 43105,1 5,9 2,3 492,4 121467,3 213,9 265750,6 II Tính chọn truyền xích Với u=2 chọn số xích Z 1=27 => Z2=2.27=54 Lấy Z2=54 < Zmax =120 Vì cơng suất đầu vào 5,9 (KW) nhỏ nên chọn loại xích ống ln mt dóy +/ Khoảng cách trục: a = 33.p = 33.25,4= 848 (mm) Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang Đồ án chi tiết máy Sè m¾t xÝch x= 51, 27 54 25, (54 27) 92,5 4.3,142.848 = chọn xc= 94 (mm) &/Tính lại khoảng cách trục a*== � � 0, 25.25, � 94 0,5.81 � � = � �27 � � 94 0,5.81 � � � 670( mm) �3,14 Để xích làm việc không căng cần giảm lợng ((= 0,002 0,004) a) Lấy =0,003.a*= 20,1 (mm); Vậy khoảng cách trục a=a*-= 649,9 (mm); +/ Số lần va đập xích : Theo (5.14 ) Z1n1 27.213,9 4,1 15.94 i = 15 x < [i] =20(1/s) theo (B5.9) tr.85[TL1] c/ KiÓm nghiệm xích độ bền: s= Q: tải trọng phá háng (N); Q =177 kN=177000N ; q=7,3kg; K®=1,2 Tmm/T1=1; Ft : lùc vßng Z1 p.n1 27.25, 4.213,9 2, 60000 Ft=1000.P/v; ( víi v= 60000 ) 1000.5,9 2458,3 = 2, ( N); F0 = 9,81.Kf.q.a : lực căng trọng lợng nhánh xích bị động sinh = 9,81.2.7,3.0,6499= 93 (N) víi K f=2 (®êng nối tâm đĩa xích nghiêng góc 400 so vói phơng nằm ngang ); Fv :lực căng lực li tâm sinh Fv= q.v2 : lực căng lùc li t©m sinh =7,3.2,42=42 (N) 177000 57,3 => s = 1, 2.2458,3 93 42 >8,5=[s] (theo bảng5.10tr.86[TL1]) Vậy xích đủ bền d/ Đờng kính đĩa xÝch d1=p/sin() = 25,4/sin( / 27 ) = 218,8 mm; Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang Đồ án chi tiết máy d2=p/sin() = 25,4/sin( / 54 ) = 436,8 mm ; da1=p.(0,5+cotg() = 25,4.(0,5 + cotg ( / 27) = 230,01 mm; da2= 448,8 mm; df1=d1-2r =202,73 mm; df2=420,8 mm; dl’=15,88 mm (theo b¶ng 5.2 tài liệu tham khảo) e/ KiĨm nghiƯm ®é bỊn tiÕp xóc đĩa xích ứng suất tiếp xúc mặt ®Üa xÝch ph¶i tho¶ m·n ®iỊu kiƯn H1= [H] [H] :øng st tiÕp xóc cho phÐp Kr=0,42 :hƯ sè ¶nh hởng số đĩa xích phụ thuộc vào Z (bảng trang 87) Kđ=1,3 :hệ số tải trọng động (bảng5.6 tr.82[TL1]) Kvđ =13.10-7.n1.p3.m :lực va đập m dãy xích =13.10-7.57,55.31,753.1,7=4,07 Kd=1,7 :hệ số phân bố không tải trọng không cho dẫy (2dẫy xích) E=2,1.105 MPa :môđun đàn hồi A=446 mm2 :diện tích chiếu lề (b¶ng5.12 tr.87[TL1]) 0, 42.(2458,3.1,3 42).2,1.105 0, 47 288, 446.1, => H1= MPa < 600 (MPa) Theo bảng 5.11 Thép 45 cải thiện đạt ứng sứât cho phép []=600MPa Vậy dùng xích dãy đảm bảo độ bền tiếp xúc cho đĩa xích f/Xác định lực tác dụng lên trục: Fr=Kx.Ft=1,05.2458,3=2581,2 (N); (do Kx=1,05 với truyền nghiêng góc 400 so với phơng nằm ngang) Bảng thông số: CS cho phép : [P]=5,9KW Khoảng cách trục: (2dẫy xích) a =649,9 mm Bớc xích: p = 25,4 Đờng kính đĩa xích: mm d1/d2=218,8 /436,8=0,5 mm Số đĩa xích: Số dãy xích: m =1 z1/z2=27/54 Sè m¾t xÝch: x=94 III XÁC ĐỊNH THƠNG SỐ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG -Mô men 1: T1 = 43105,1 (N/mm) Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang Đồ án chi tiết máy -Mô men : T2 = 121467,3 (N/mm) -Mô men : T3 = 265750,6 (N/mm) - Số vòng quay trục : n1 = 1460 Vg/ph -Số vòng quay trục : n2 = 492,4 Vg/ph -Số vòng quay trục : n3 = 213,9 Vg/ph 1.Chọn vật liệu - Bánh nhỏ : thép C45 thường hóa B = 200 - Bánh lớn : thép 35 thường hóa B = 170 2.Định ứng xuất tiếp xúc ứng xuất uốn cho phép a, Ứng suất tiếp xúc cho phép - Số chu kì tương đương bánh lớn [ công thức (5-4)] - Ntđ = 60U NiTi - Ntđ2 = 60.1.300.89,64( - Số chu kỳ làm việc tương đương bánh nhỏ - Ntđ = i.Ntđ = 2,96 21444068,04=63474441,4>No= - Số chu kỳ KN bánh = - Ứng suất tiếp xúc cho phép bánh lớn bảng 3-9 - [ tx2=2,6 170 = 442 (N/m) - Ứng suất tiếp xúc bánh nhỏ - [ tx2=2,6 200 = 520 (N/m) - Để tính sức bền ta tính tử số nhỏ [ tx2= 442 (N/m) b, Ứng suất cho phép - Số chu kì tương đương bánh lớn [ công thức (3-8)] - Ntđ = 1.300.16.60.89,64 (.0,654+ - Ntđ = 19218693.2,96 = 56887331,28 - Cả ntđ ntđ > No = 5.Do KN=1 - Giới hạn mỏi uốn thép - Thép 45 (N/m) - Thép 35 (N/m) - Hệ số an toàn = 1,5 hệ số tập trung ứng suất chân x=1,8 - Vì ứng suất thay đổi theo chu kỳ mạnh động dung cơng thức (3-5) - Để tính ứng suất uốn cho phép : - Bánh nhỏ [ =(N/m) - Bánh lớn [ =(N/m) Số lấy hệ tải trọng K=Ktt Kd = 1,3 Chọn hệ số chiều rộng bánh = = 0,4 TÍNH TỐN CẤP NHANH Bộ truyền bánh trụ nghiêng Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang Đồ án chi tiết máy Tính khoảng cách trục A A = 87 Lấy A = 95 (mm) 6.Tính vận tốc vòng bánh chọn cấp xác để chế tạo bánh Vận tốc vòng [ Cơng thức 3-17] V== 3,66(m/s) Vận tốc theo bảng 3-11 chọn cấp xác Định xác hệ số tải trọng chiều sâu bánh b=A= 38 ( mm) Lấy b=38(mm) Đường kính vòng lăn nhỏ = = 47(mm) = = Với = 0,8, Chọn Ktt = 1,29 Tính hệ số tập trung thực tế : Công thức 3-20 Ktt = = 1,145 theo bảng 3-14 Ta chọn Kd = 1,2 Hệ số tải trọng K = KH.Kd = 1,35 Sai lệch so với dự đốn k=1,3 Vậy khơng cần tính lại khoảng cách trục A ( chênh lệch 3% ) Như lấy xác A= 94 (mm) Xác định mơmen góc nghiêng bánh Mơ đun pháp : mm = 1,25(mm) Tra bảng (3-1) lấy mm = 1,25 (mm) Chọn sơ góc nghiêng Tổng số bánh Zt= Z1+Z2= = 147,8 Lấy Zt = 148 Số nhỏ Z1=lấy Z1=37 Số lớn Z2 =i.Z1=111 Tính xác góc nghiêng cơng thức 3-28) Vậy chiều rộng bánh b thõa mãn điều kiện B= 38 Kiểm nghiệm sức bền uốn Tính số tương đương: Bánh nhỏ Ztđ1 = Bánh lớn Ztđ2 = 114,6 Hệ số dạng Bánh nhỏ Y1=0.451 Bánh lớn Y2=0,511 Lấy hệ số =1,5 Kiểm nghiệm ứng suất (3-34)= Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang Đồ án chi tiết máy Đối với bánh lớn: 10 Kiểm nghiệm sức bền cũa bánh chịu tải trọng đột ngột thời gian ngắn : ứng xuất tiếp xúc cho phép ( công thức 3-43) [ [ ( N/) [ [ ( N/) Ưng suất uấn cho phép : [ ( N/) [ ( N/) Kiểm nghiệm sức bền uấn tiếp xúc theo công thức (3-14) tx =[tx = = 515,45 N/mm Hệ số tải 1,8 ứng xuất tiếp xúc tải nhỏ trị số cho phép : Kiểm nghiệm sức bền uấn ( công thức 3-38 3-42) [σ]uqt1= [σ1]uqt =34,57 1,8 = 62,226 N/mm < [σ]uqt1 [[σ]uqt2 11 Các thơng số hình học chủ yếu truyền Mô đun pháp 1,25 Số Z1 = 37 Số ra8g Z2 = 111 Góc an khớp Góc nghiêng - Đường kính vòng chia (vòng lăn) (mm) Khoảng cách trục A = 94 Chiều rộng vòng đỉnh da1 = 49,5 (mm) Đường kính vòng chân răng: df1 = 43,88 (mm) TÍNH TỐN CẤP CHẬM truyền bánh trụ thẳng 12 Xác định khoảng cách trục A = 134,3 (mm), chọn A = 135 (mm) 13 Tính vận tốc vòng bánh ( cơng thức 3-17) - V = (m/s) Theo bảng 3-11 ta chọn cấp xác 14 chiều rộng bánh - b = (mm) Lấy b= 54 (mm) Đường kính vòng lăn nhỏ : 3-12 chọn KH=1,22 Nhóm Cơ Khí + Mazda (mm) theo bảng Trang 10 Đồ án chi tiết máy V TÍNH TỐN Ổ LĂN 1.Trục 1: n1 = 1460 (v/p) ; Lh = 28800 (h) ; d = 25 (mm) FtdA = = 2281,95 (N) FtdB = = 960,9(N) Với tải trọng nhỏ có lực hướng tâm nên dùng ổ đỡ dãy cho hai ổ Với d = 25 (mm) nên ta chọn ổ cỡ trung 306 có: d = 25 (mm) C = 22(kN) D = 72 (mm) Co = 15,10(kN) +) Kiểm nghiệm ổ lăn: - Ta kiểm nghiệm ổ chịu lực lớn ổ 1: Fr = Ftdb = 1885,818 (N) Theo công thức 11.3 với Fa = Q = X.V.Fr.kt.dd = 1.1.1885,818.1.1 = 1885,818 (N) =1,885 (kN) Ổ đỡ chịu lực hướng tâm X = , V = (vòng quay) Kt = (to ≤ 100oC), dd = (tải tĩnh) - Theo công thức 11.1 khả tải động: Cd = Q= 1,885 = 15,22 (kN) < C = 37,8 (kN) Ổ bi: m = ; L = 60.n1.Lh/106 = 60.34,76.28800/106 = 526,628 (triệu vòng) => ổ dư bền - Khả tải tĩnh: Theo 11.19 ; Fa = Qo = Xo.Fr = 0,6.1885,8186 = 1131 (N); Xo = 0,6 (bảng 11.6) Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 24 Đồ án chi tiết máy Như Qo< Fro = 11885,8186 Qo = 1,885 (kN) < Co = 7,02 (kN) nên ổ đảm bảo Trục 2: n2 = 492,4 (v/p) ; d = 45 (mm) FtdC = = 715,9 (N) FtdD = = 535,2 (N) Vì ổ chịu lực hướng tâm tải trọng tương đối nhỏ nên ta chọn ổ đỡ dãy cho gối Với d = 45 (mm) nên ta chọn ổ đỡ dãy cỡ trung 309 có: d = 45 (mm) D = 100 (mm) C = 37,8 (kN) Co = 26,7 (kN) +) Kiểm nghiệm ổ lăn: Fr = FtdC = 4184,980 (N) Theo công thức 11.3 với Fa = Q = X.V.Fr.kt.dd = 1.1.4184,980.1.1 4184,980 (N) Ổ đỡ chịu lực hướng tâm X = , V = (vòng quay) Kt = (to ≤ 100oC), dd = (tải tĩnh) - Theo công thức 11.1 khả tải động: Cd = Q= 4,184 = 22,469 (kN) < C = 37,8 (kN) Ổ bi: m = ; L = 60.n2 Lh/106 = 60.89,64.28800/106 = 154,89 (triệu vòng) => ổ đủ bền - Khả tải tĩnh: Theo 11.19 ; Fa = Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 25 Đồ án chi tiết máy Qo = Xo.Fr = 0,6.4184,980 = 2513,988 (N); Xo = 0,6 (bảng 11.6) Như Qo< Fro = 4184,980 Qo = 4,184 (kN) < Co = 26,7 (kN) nên ổ đảm bảo 3.Trục 3: n3 = 213,9 (v/p) ; d = 65 (mm) FtdE = = 3228,9 (N) FtdF = = 10306,03 (N) Vì ổ chịu lực hướng tâm tải trọng tương đối nhỏ nên ta chọn ổ đỡ dãy cho gối Với d = 65 (mm) nên ta chọn ổ đỡ dãy cỡ nặng 413 có: d = 65 (mm) C = 92,6 (kN) D = 160 (mm) Co = 79,6 (kN) +) Kiểm nghiệm khả tải trọng ổ: Vì trục trục có nối trục đàn hồi nên ta chọn chiều Fxkn ngược chiều với chiều chọn ta tính trục tức chiều với Fx36 ta tính phản lực hai gối: FxF = (Fx36.l36 + Fxkn.lkn)/274,5 = 4891,127 (N) FxE = (Fx36 + Fxkn – FxF) = 1909,541 (N) FtdE = = = 3141,84 (N) FtdF = = = 5490,72 (N) Trong phản lực hai gối ta tính trục là: FtdE = 3964,06 (N) ; FtdF = 2496,93 (N) Nên ta tiến hành kiểm nghiệm cho ổ chịu tải lớn với Fr = FtdF = 5490,72 (N) Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 26 Đồ án chi tiết máy Theo công thức 11.3 với Fa = Q = X.V.Fr.kt.dd = 1.1.5490,72.1.1 = 5490,72 (N) - Theo công thức 11.1 khả tải động: Cd = Q= 5,490 = 20,917 (kN) < C = 92,6 (kN) Ổ bi: m = ; L = 60.n3.Lh/106 = 60.32,01.28800/106 = 55,31 (triệu vòng) => ổ đủ bền - Khả tải tĩnh: Theo 11.19 ; Fa = Qo = Xo.Fr = 0,6.5490,72 = 3294,432 (N) ; Xo = 0,6 (bảng 11.6) Như Qo< Fro = 5490,72 Qo = 5,490 (kN) < Co = 79,6 (kN) nên ổ đảm bảo Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 27 Đồ án chi tiết máy VI THIẾT KẾ VỎ HỘP GIẢM TỐC Theo bảng 10 - ta có: - - Chiều dày: Thân hộp: = 0,025A + 3mm = mm Nắp hộp : = 0,02A + 3mm = mm Mặt bích dưới thân: b = 1,5 = 14 mm Mặt bích nắp: b1 =1,51 =11 mm Đế hộp khơng có phần lồi: p = 2,35 = 21 mm Gân than hộp: m =(0,85 … 1) = mm Đường kính: Bulong nền: d1 = 21 Bulong cạnh ổ: d2 = 16 Bulong ghép nắp bích thân: d3 = 14 Vít ghép nắp ổ d4 =8 Vít ghép nắp cửa thăm: d5 = - Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày mặt bích thân hộp: s3=20 Chiều dày mặt bích nắp hộp: s4= 20 Bề rộng nắp bích thân: k3 = 42 - Mặt đế hộp: chiều dày S1 = 25, k1 = 54, q = 75 Khe hở chi tiết: Khe hở bánh với thành hộp, mặt bên bánh với nhau: ∆ = 10 Khe hở đỉnh bánh lớn đáy hộp: ∆1 = 40 - Số lượng bulong nền: z = Bulơng vòng Bulong vòng dùng để nâng vận chuyển hộp giảm tốc Theo bảng 10-11b ta có khối lượng hộp chưa có chi tiết lắp vào 300kg Theo bảng 10-11a ta chọn bulong M12 có kích thước sau Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 28 Đồ án chi tiết máy 54 30 25 13 28 Ø30 M12 Chốt định vị Chọn chốt định vị hình có kích thước: d=8; c=1,2; l = 25÷40 Ø8 1:50 1,2x45° 50 3.Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp bị ẩn (do bụi bặm hạt mài), bị biến chất, cần phải thay dầu Để tháo dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 29 Đồ án chi tiết máy Theo bảng 10-14 ta có thơng số sau: m f L c q D S D0 15 28 2,5 17,8 30 22 25,4 Ø30 25,4 b M20x2 d M20x 15 22 28 4.Nút thông Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên Để giảm áp suất điều hồ khơng khí bên bên ngồi hộp, người ta dùng nút thông Theo bảng 10-16 chọn M27x2 với thông số: A B C D E G H I K L M N O P Q R S 27 30 15 45 36 32 10 22 18 18 36 32 Ø18 Ø36 Ø27 10 Ø32 15 Ø15 32 45 30 22 Ø3 - lo Ø36 M27x2 5.Mắt dầu kiểu đèn ló có kính chụp Để kiểm tra mức dầu hộp ta dùng số kết cấu kiểm tra mức dầu Theo bảng 18.10 ta có: d=32; D=60; D1=40; Nhóm Cơ Khí + Mazda l =12 Trang 30 Đồ án chi tiết máy Ø60 40 Ø32 vít M5 Ø4 12 6.Nắp quan sát Để kiểm tra, quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có làm cửa thăm Theo bảng 10-12 ta có kích thước nắp quan sát sau: A B A1 Nhóm Cơ Khí + Mazda B1 C C1 K R Vít Số lượng Trang 31 Đồ án chi tiết máy 100 75 150 100 125 - 87 12 M8x2 150 126 M27x2 76 100 R12 7.Vòng chắn dầu Để ngăn khơng cho dầu vào ổ lăn ta dùng vòng chắn dầu Vòng gồm 2-3 rãnh, khe hở mép vòng vỏ 0,4mm cách thành hộp 1-2mm - Vòng chắn dầu trục 1: - Vòng chắn dầu trục 2: Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 32 Đồ án chi tiết máy - Vòng chắn đầu trục 3: VII BƠI TRƠN VÀ ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP Bôi trơn bánh hộp giảm tốc Do vận tốc bánh nhỏ 12 m/s nên ta chọn kiểu bôi trơn ngâm dầu Chiều sâu ngâm dầu 1/6 bán kính bánh cấp nhanh , khoảng ¼ bán kính bánh cấp chậm Lượng dầu bơi trơn: (0,4÷0,8) lít cho 1kW cơng suất truyền, tức vào khoảng (2÷4) lít Để chọn dầu bơi trơn ta tra bảng 10-18, chọn độ nhớt 500C 80/11, từ tra bảng 10-20 chọn dầu oto máy kéo AK-20 Bôi trơn ổ lăn Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 33 Đồ án chi tiết máy Dùng mỡ để bôi trơn ổ lăn Lắp bánh lên trục điều chỉnh ăn khớp Để lắp bánh lên trục ta dùng mối ghép then chọn kiểu lắp H7/k6 chịu tải vừa va đập nhẹ BẢNG THỐNG KÊ CÁC KIỂU LẮP, TRỊ SỐ CỦA SAI LỆCH GIỚI HẠN VÀ DUNG SAI CỦA CÁC KIỂU LẮP Kiểu lắp Trục I Dung sai Kiểu lắp (m) +25 25\f(H7, k6 +18 +2 Bánh răng-Trục Trục II Dung sai Kiểu lắp (m) +25 45\f(H7, k6 50\f(H7, k6 +18 Trục III Dung sai Kiểu lắp (m) +30 65\f(H7, k6 +2 +30 +21 +2 +21 +2 +21 50k6 Nối trục-Trục Xích-Trục Ổ lăn-Trục 60k6 30k6 +15 +2 +18 +2 Nhóm Cơ Khí + Mazda 50k6 50k6 Bạc chặn-Trục Nắp trục-Vỏ hộp +2 +18 +2 +18 +2 +21 65k6 +2 +76 65\f(F8, k6 +30 +21 +30 +30 +2 +35 0 Trang 34 Đồ án chi tiết máy 72 -100 96 -120 110\f(H -120 \f(H7,d11 -290 \f(H7,d11 -340 7,d11 -340 Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 35 Đồ án chi tiết máy Tài liệu tham khảo [1] PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc – Cơ sở thiết kế máy – NXB Đại học quốc gia Tp HCM 2004 [2] PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc – Bài tập Chi tiết máy - NXB Đại học quốc gia Tp HCM – 2005 [3] Nguyễn Trọng Hiệp, Nguyễn Văn Lẫm - Thiết kế chi tiết máy – NXB Giáo dục [4] Nguyễn Trọng Hiệp – Chi Tiết máy tập 1,2 - NXB Giáo dục – 1998 [5] PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc – Sử dụng AutoCAD (Release từ 12 đến 2008) [6] Vũ Tiến Đạt – Vẽ Cơ Khí – DHBKTp HCM – 1994 [7] Nguyễn Thị Mỵ - Giáo trình Vẽ Kỹ Thuật – ĐHCNTPHCM - 2009 [8] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển – Tính tốn thiết kế hệ dẫn động Cơ Khí tập 1&2 - NXB Giáo dục – 1999 [9] Trịnh Chất – Cơ sở thiết kế máy chi tiết máy – NXB Khoa học Kỹ thuật – 1999 [10] PGS.TS Nguyễn Hữu Lộc – Thiết kế Cơ Khí với AutoCAD Mechanical – NXB Tp HCM, 2003 MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU I XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN CHO HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG Chọn động Tỉ số truyền: 3.Số vòng quay Công suất trục Mômen xoắn: .6 6.Bảng kết tính tốn động học: Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 36 Đồ án chi tiết máy II Tính chọn truyền xích .7 III XÁC ĐỊNH THÔNG SỐ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG .9 1.Chọn vật liệu 2.Định ứng xuất tiếp xúc ứng xuất uốn cho phép .9 Số lấy hệ tải trọng 10 Chọn hệ số chiều rộng bánh 10 TÍNH TỐN CẤP NHANH .11 Tính khoảng cách trục .11 6.Tính vận tốc vòng bánh chọn cấp xác để chế tạo bánh 11 Định xác hệ số tải trọng 11 Xác định mômen góc nghiêng bánh 11 kinh nghiệm sức bền uấn 12 10 kiểm nghiệm sức bền cũa bánh chiu tãi trọng đột ngột thời gian ngắn : .12 11 Các thơng số hình học chủ yếu truyền 12 TÍNH TỐN CẤP CHẬM .14 12 Xác định khoảng cách trục 14 13 Tính vận tốc vòng bánh ( công thức 3-17) .14 14 chiều rộng bánh .14 15.Xác định mô đun số : chiều rộng bánh .14 16 kiểm nghiệm sức bền uấn tính số tương đương 14 18 Kiểm nghiệm sức bền uấn bánh chịu tải trọng đột ngột thời gian ngắn 15 19 Các thơng số hình học truyền 15 IV TÍNH TỐN THIẾT KẾ TRỤC 16 Chọn vật liệu .16 2.Xác định sơ đường kính trục: 16 Xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực: 17 4.Xác định lực tác dụng lên trục đường kính đoạn trục: 18 Kiểm nghiệm trục độ bền mỏi: .23 Kiểm nghiệm độ bền then: 26 V TÍNH TỐN Ổ LĂN 27 Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 37 Đồ án chi tiết máy 1.Trục 1: 27 Trục 2: .28 3.Trục 3: 29 VI THIẾT KỂ VỎ HỘP GIẢM TỐC .31 Bulông vòng 32 Chốt định vị .32 3.Nút tháo dầu .33 4.Nút thông 33 5.Mắt dầu kiểu đèn ló có kính chụp 34 6.Nắp quan sát .35 7.Vòng chắn dầu 36 VII BÔI TRƠN VÀ ĐIỀU CHỈNH ĂN KHỚP .37 Bôi trơn bánh hộp giảm tốc 37 Bôi trơn ổ lăn 38 Lắp bánh lên trục điều chỉnh ăn khớp 38 BẢNG THỐNG KÊ CÁC KIỂU LẮP, TRỊ SỐ CỦA SAI LỆCH GIỚI HẠN VÀ DUNG SAI CỦA CÁC KIỂU LẮP 38 Tài liệu tham khảo 40 MỤC LỤC 41 Nhóm Cơ Khí + Mazda Trang 38 ... Khí + Mazda Trang Đồ án chi tiết máy THIẾT KẾ HỆ THỐNG DẪN ĐỘNG THÙNG TRỘN Hệ thống dẫn động thùng trộn gồm: 1- Động điện pha không đồng 2- Nối trục đàn hồi 3- Hộp giảm tốc bánh trụ phân đôi cấp... rắng ( tiết diện 12,13) tiết diện lắp ổ lăn (tiết diện 11) - Trên trục 2: tiết diện lắp bánh (tiết diện 21, 22) - Trên trục 3: tiết diện lắp bánh (tiết diện 31), tiết diện lắp ổ lăn (tiết diện... : chi u rộng bánh - tra bảng (3-1) lấy =1,5 mm Số bánh nhỏ : Z1= lấy Z1 = 55 Z2 = 16 Kiểm nghiệm sức bền uốn tính số tương đương Ztđ=Z - Bánh nhỏ : - Bánh lớn: - Hệ số bánh : - Bánh nhỏ - Bánh