Chg_8(Cung cap nhien lieu cho dong co xang) [Compatibility Mode]

01/11/2015 CHƯƠNG CUNG CẤP NHIÊN LIỆU TRONG ĐỘNG CƠ XĂNG 8.1 Khái quát 8.2 Đặc điểm BCHK đơn giản 8.3 Đặc tính lý tưởng BCHK 8.4 Hệ thống phun 8.5 Các hệ thống cấu phụ 8.6 Cơ sở vật lý trình tạo hỗn hợp 8.7 Cung cấp nhiên liệu động phun xăng Mục đích Nghiên cứu thiết bị cung cấp nhiên liệu động xăng Làm để đảm bảo cung cấp vào xilanh động cơ, số lượng nhiên liệu theo yêu câù công suất, đồng thời đảm bảo hình thành khí hỗn hợp 01/11/2015 8.1 Khái quát: Động hỗn hợp bên ngoài: động xăng động ga Q trình tạo khí hỗn hợp động ga tương đối dễ dàng tốt Trong động xăng q trình tạo thành khí hỗn hợp có khó khăn  phải có thiết bị đặc biệt để tạo thành khí hỗn hợp gọi chế hịa khí (BCHK) hay cacbuaratơ 8.1.1 u cầu hỗn hợp động xăng Chất lượng q trình cháy, cơng suất tính kinh tế động xăng phụ thuộc nhiều vào trình tạo hỗn hợp Hỗn hợp tạo thành cần phải thỏa mãn yêu cầu sau: Phải có thành phần thích hợp với chế độ làm việc động Phần lớn nhiên liệu hỗn hợp phải trạng thái hơi, phần lại tốt hạt có đường kính nhỏ Hỗn hợp phải đồng thể tích xilanh có thành phần xilanh 01/11/2015 8.1.2 Những nhân tố ảnh hưởng đến trình tạo hỗn hợp Thời gian hỗn hợp: Thời gian hỗn hợp dài, hỗn hợp tạo thành tốt Tốc độ động ngày cao, thời gian dành cho trình hỗn hợp ngắn khó đáp ứng yêu cầu Nhiệt độ môi trường động cơ: Nhiệt độ môi trường động cao, nhiệt độ hỗn hợp lớn, cường độ bay hịa trộn mạnh, chất lượng hỗn hợp cao Song lượng hỗn hợp nạp vào xilanh động giảm, dẫn đến giảm cơng suất động Kết cấu BCHK, đường ống nạp, buồng cháy Kết cấu chi tiết ảnh hưởng nhiều đến chất lượng tạo hỗn hợp, đặc biệt tính đồng xilanh tính đồng xilanh hỗn hơp Thành phần tính chất nhiên liệu: Nhiên liêụ có nhiêù thành phần chưng cất nhẹ, dễ bay dễ dàng tạo hỗn hợp đồng hàm lượng hỗn hợp cao 01/11/2015 8.1.3 Yêu cầu BCHK  Tạo hỗn hợp thỏa mãn yêu cầu nêu mục 8.1.1  Dễ điều chỉnh theo trạng thái kỹ thuật điều kiện sử dụng động  Cấu tạo đơn giản bền chắc, sử dụng bão dưỡng dễ dàng 8.1.4 Các loại chế hịa khí Về người ta chia BCHK làm loại: loại bốc hơi, loại phun loại hút 01/11/2015 8.2 Đặc tính Cacbuaratơ đơn giản: 8.2.1 Định nghĩa: quan hệ hệ số dư lượng khơng khí  hỗn hợp với thông số đặc trưng cho lưu lượng hỗn hợp nạp vào động như: lưu lượng khơng khí Gk độ chân khơng họng khuếch tán Ph, cơng suất có ích động Ne Gk Ta có:  = Gnl.Lo - Gk, Gnl : lưu lượng khơng khí nhiên liệu kg/s : lượng khơng khí lý thuyết cần thiết để đốt - Lo cháy kg nhiên liệu (kgkk/kg nhiên liệu) 8.2.2 Xây dựng đặc tính: Lưu lượng khơng khí Gk Trong tính tốn ta giả thiết dịng khí lưu động liên tục, ổn định, ngồi tốc độ dịng khí điểm tiết diện ngang Dịng khí qua Cacbuaratơ xác định biểu thức: k kg/s k Gk = h.fh.wh.rh Wk,Pk,r0 h h= 0,97 - 0,98 h zk zh 01/11/2015 Pk w 2k Ph w 2h w 2h gz k    gz h    0 r0 rk 2 rk = const, vận tốc dịng khí cửa vào Wk  Khi ta có:  o : hệ số cản Từ rút ra: Pk rk  Ph rk  wh2 w2  0 h 2 wh2 (1   ) 2 Ph 2Ph   k Ph  Pk  Ph  r k  wh  1  0 rk rk ; ( k  )  0 k : hệ số tốc độ, thường 0,8 -0,9 Thay W h vào phương trình lưu lượng thay h.h = h : hệ số lưu lượng, ta được: G k   h f h 2Ph rk kg / s 01/11/2015 Lưu lượng nhiên liệu: Lưu lượng nhiên liệu: Xăng từ buồng phao, qua ziclơ, vòi phun vào họng cacburatơ Màng xăng vòi phun thấp miệng khoảng từ -8 mm phịng nhiên liệu chảy khơng làm việc cacbuaratơ đặt nghiêng tượng mao dẫn Lưu lượng qua ziclơ: Gnl = d.fd.W d.rnl (kg/s) d : Hệ số bóp dịng qua ziclơ fd: Tiết diện ziclơ W d , rnl: Tốc độ nhiên liệu qua ziclơ mật độ nhiên liệu: kg/m3 01/11/2015 Nếu coi nhiên liệu lưu động khơng có sức cản coi tốc độ xăng mặt thoáng OO khơng, ta có phương trình Becnouli tiết diện OO dd Wd'2 g ho   g hd   r nl r nl Pk Pd Pk , Pd : áp suất tĩnh dòng nhiên liệu OO dd W d’ : tốc độ lý thuyết nhiên liệu qua ziclơ Từ phương trình ta xác định tốc độ lý thuyết Wd’:  P P  Wd'  g h o  h d   k d  r nl   Áp suất tiết diện ziclơ Pd: Pd = Ph+g(ho-hd)rnl+xgrnl x = h+hc hc: chiều cao cột áp ứng với áp suất để thắng sức căng mặt ngồi nhiên liệu khỏi vịi phun Song thường khơng tính đến lượng q nhỏ Vậy x = h Pd=Ph+g(ho-hd+h)rnl Thay Pd vào W d’, biến đổi ta được: Wd'  Ph  g.h.r nl r nl 01/11/2015 Tốc độ thực tế nhiên liệu qua ziclơ: Wd  d Wd'  d Ph  g.h.r nl r nl d : hệ số tốc độ, tính đến tổn thất nhiên liệu lưu động qua ziclơ vòi phun Thay W d vào biểu thức Gnl thay d.d = d : hệ số lưu lượng qua ziclơ nhiên liệu ta G nl  d f d 2(Ph  g.h.rnl ).rnl kg/s d : xác định thực nghiệm Phụ thụơc tiết diện, quan hệ kích thước hình học, hình dáng cửa vào ziclơ, nhiệt độ, áp suất độ nhớt nhiên liệu Tăng tỉ số l/d (chiều dài đường kính lỗ ziclơ) đến 1,3 d tăng lên nhanh sau giảm chậm dần Nên dùng ziclơ có l/d  1,5 lúc sai số cơng nghệ theo chiều dài khơng ảnh hưởng đáng kể tới d Mặt khác l/d  1,02,5 d thay đổi thay đổi Ph 4/ Đặc tính cacbuaratơ đơn giản: Thay Gnl Gk vào biểu thức  được:  Ph fh h rk     L o f d  d r nl Ph  h.g.r nl 01/11/2015   C h Ph   d Ph  h.g.r nl h.g.rnl tương đối nhỏ so với Ph (trừ động làm việc nhiệt độ thấp, không tải) Thay đổi h, d, h/d theo Ph Khi Ph tăng h, d tăng trước tăng nhanh sau tăng chậm dần cịn h/d giảm dần, cuối gần khơng đổi Ph  Khi Ph = h.g.rnl Ph  h.g.rnl Khi Ph  Ph 1 Ph  h.g.rnl Do tăng Ph hệ số dư lượng khơng khí  giảm, nghĩa hỗn hợp đậm dần Đặc tính khơng thỏa mãn u cầu sử dụng động Nếu điều chỉnh cacbuaratơ để có hỗn hợp có thành phần cần thiết chế độ tải lớn chế độ tải nhỏ trung bình hỗn hợp loãng vượt khỏi giới hạn cháy Ngược lại điều chỉnh để có hỗn hợp thích hợp tải nhỏ trung bình tải lớn hỗn hợp đậm, vượt giới hạn cháy nhiên liệu 10 01/11/2015 8.3 Đặc tính lý tưởng cacbuaratơ: 8.3.1 Định nghĩa: Đặc tính lý tưởng đặc tính tốt cacbuaratơ Đặc tính lý tưởng cacbuaratơ xây dựng sở đặc tính điều chỉnh động (Ne, ge = f() n = const bướm ga vị trí cố định) Nhận xét:  vị trí bướm ga, công suất cực đại đạt   nhỏ  ứng với gemin  Càng đóng nhỏ bướm ga  ứng với chế độ cơng suất max giảm Khi bướm ga mở hồn toàn tiêu hao nhiên liệu nhỏ đạt hỗn hợp nghèo (  1,1)  Càng đóng nhỏ bướm ga  tương ứng với chế độ kinh tế (gemin) nhỏ vị trí đóng nhỏ  nhỏ Vì để nhận cơng suất lớn tính kinh tế cao đóng nhỏ dần bướm ga hỗn hợp phải làm đậm 11 01/11/2015 8.4 Hệ thống phun chính: Hệ thống phun cung cấp lượng nhiên liệu chủ yếu cho động hầu hết chế độ làm việc có tải Trong phạm vi 80% tải trở lại, yêu cầu hệ thống phun phải đảm bảo tăng taỉ hỗn hợp phải làm lỗng dần Cacbuaratơ đơn giản khơng đáp ứng u cầu trên, cần điều chỉnh đặc tính cho phù hợp Người ta thường dùng hệ thống điều chỉnh: - Hệ thống giảm độ chân khơng sau ziclơ - Hệ thống có ziclơ bổ sung - Hệ thống điều chỉnh độ chân không họng - Hệ thống điều chỉnh tiết diện ziclơ phối hợp với hệ thống không tải 8.4.1 Hệ thống giảm độ chân khơng sau ziclơ Ngun lý làm việc: chia làm giai đoạn Giai đoạn thứ nhất: Độ chân không họng Ph  hgrnl độ chân không họng nhỏ không đủ để hút nhiên liệu khỏi vòi phun Gnl = 0,  =  Giai đoạn thứ hai: Từ lúc Ph bắt đầu lớn hgrnl Ph nhỏ (H+h)grnl Nhiên liệu qua vòi phun cacbuaratơ đơn giản Nghĩa tăng Ph tức tăng tải Gnl tăng  giảm Khi tăng Ph mức xăng ống khơng khí rút xuống, khơng khí từ qua ziclơ bổ sung vào, áp suất mặt thống ống khơng khí xem ln áp suất khí trời Po Do lưu lượng xăng qua ziclơ giai đoạn phụ thuộc vào độ chênh mức xăng y bầu phao ống khơng khí 12 01/11/2015 Giai đoạn thứ ba: Từ Ph = (H + h)grnl trở đi, giai đoạn bắt đầu có dịng khơng khí qua ống khơng khí, vịi phun vào họng khuyết tán tạo sau ziclơ độ chân không Pd Do Ph tăng nhanh khơng khí khơng điền vào kịp (bị mút mạnh) làm áp suất sau ziclơ Pd giảm mạnh (hay Pd tăng lên) lưu lượng nhiên liệu tăng lên lớn làm  giảm nhanh Khi Ph tiếp tục tăng, không khí điền qua ziclơ có tác dụng làm giảm độ chân không sau ziclơ Lưu lượng khơng khí qua ziclơ là: ’d, f’d : hệ số lưu lượng tiết diện ziclơ khơng khí Cịn lưu lượng khơng khí qua vịi phun là: ’p, f’p : hệ số lưu lượng vòi phun khơng khí tiết diện vịi phun dành cho khơng khí qua Ta biết P = Pp - Ph mà Pp = Pd - (H + x) grnl so với Pd (H + x) grnl nhỏ nên bỏ qua  P = Pp Ph (+ (Po - ro) = Ph - Pd) Nhận xét: Nếu ống khơng khí bịt kín f’d = k=1 Pd = Ph trở thành chế hịa khí đơn giản Nếu ống khơng khí mở hồn tồn f’d =  k= Pd = nghĩa áp suẩt ống khơng khí Po Khi nhiên liệu qua ziclơ phụ thuộc vào độ cao H const; không phụ thuộc vào Ph Nếu chọn giá trị f’d thích hợp, điều chỉnh hệ số k, độ chân không Pd lượng nhiên liệu qua ziclơ theo yêu cầu lý tưởng 13 01/11/2015 Khi hút hết xăng ống 3, lưu lượng xăng qua ziclơ phụ thuộc vào cột áp sau: Pd + Hgrnl = kPh + Hgrnl Đầu giai đoạn III Ph = Phg, thay Ph Phg ta lưu lượng nhiên liệu đầu giai đoạn III (thời kỳ độ): Ta thấy: Điều chứng tỏ chuyển từ giai đoạn II sang giai đoạn III có nhảy vọt nhiên liệu qua ziclơ Quan hệ Gk, Gnl.Lo,  theo Ph biểu thị hình 12 Giai đoạn 1: Gnl = ,  =  Giai đoạn 2: tích số GnlLo tăng nhanh,  giảm dần cacbuaratơ đơn giản Giai đoạn 3: tích số GnlLo tăng chậm (vì k < 1) nên  tăng dần Thời kỳ độ có tăng vọt Gnl đột ngột làm  giảm đột ngột Song thực tế biến thiên GnlLo  theo đường nét đứt Nếu phối hợp tốt kích thước ziclơ nhiên liệu khơng khí, vịi phun, chiều cao H ta thay đổi  theo mong muốn Ưu khuyết điểm: Trong q trình làm việc khơng khí hịa lẫn nhiên liệu nên phun khỏi vòi phun hỗn hợp nhiên liệu khơng khí, nghĩa nhiên liệu xé nhỏ trước vào họng hỗn hợp sau tốt Cho nên sử dụng cacbuaratơ tải nhỏ phun tơi 14 01/11/2015 Nếu dùng hệ thống kết hợp hệ thống khơng tải động làm việc tốt chế độ không tải tải lớn Kết cấu dơn giản, chắn 8.4.2 Hệ thống zic lơ bổ sung: Hệ thống loại hình thành sở đưa vào cacbuaratơ đơn giản hệ thống phụ bao gồm ziclơ bổ sung 2, ống khơng khí vòi phun Hệ thống phụ thực chất hệ thống giảm độ chân không họng trường hợp f’d =  Trong suốt trình làm việc ziclơ 1và vịi phun hoạt động cacbuaratơ đơn giản nghĩa Ph tăng Gnl tăng  giảm xuống Quá trình làm việc ziclơ bổ sung vòi phun - Giai đoạn thứ nhất: Ph < hgrnl : khơng có nhiên liệu chảy qua ziclơ bổ sung, Gnl = 0,  =  Giai đoạn thứ hai: Từ Ph bắt đầu lớn hgrnl đến Ph = (H+h)grnl Hệ thống phụ làm việc cacbuaratơ đơn giản Khi Ph tăng lên nhiên liệu ống giảm dần, y tăng lên Khơng khí điền vào Lượng nhiên liệu qua ziclơ là: GnlII   d f d 2 ygr nl2 Cuối giai đoạn y = H GnlII   d f d 2 Hgr nl2 15 01/11/2015 Giai đoạn thứ ba: Từ Ph = (H + h)grnl trở Do ống khơng khí mở hồn tồn nên suốt giai đoạn áp suất ống khơng khí Po Vì nhiên liệu qua ziclơ bổ sung vào phụ thuộc vào H const, không phụ thuộc vào Ph Vì Gnl2 = const mà Gk lại tăng nên hệ thống phụ cho hỗn hợp loãng dần,  tăng lên Trong ziclơ lại cho hỗn hợp đậm dần Vì vậy, phối hợp chúng lại hệ thống cho hỗn hợp loãng dần tăng Ph Muốn cần lựa chọn kích thước ziclơ ziclơ bổ sung thật hợp lý, điều chỉnh tốc độ thay đổi  Ưu khuyết điểm: Kết cấu đơn giản chọn ziclơ để đảm bảo điều kiện làm việc tốt khó khăn 8.4.3 Hệ thống điều chỉnh độ chân khơng họng: Có thể làm theo cách: - Thay đổi tiết diện lưu thông họng - Đưa thêm khơng khí vào khu vực phía sau họng Hình 15a: lò xo đặt xung quanh ống khuyếch tán cacbuaratơ không làm việc hay làm việc tải nhỏ (gần khơng tải) lị xo ép sát vào ống khuyếch tán Bướm ga mở rộng, cột áp tốc độ dịng khí tăng đạt giá trị đủ thắng lực đàn hồi bắt đầu mở Từ thời điểm có phần khơng khí khơng qua họng mà qua khe hở đàn hồi họng Trong điều kiện tăng lượng khơng khí qua cacbuaratơ lượng khơng khí qua họng khuếch tán chậm lại đố làm giảm độ chân không họng Vì lượng xăng qua vịi phun tăng chậm lại, hỗn hợp làm loãng dần 16 01/11/2015 Nếu biểu diễn đại lượng theo Ph ta thấy tăng Ph, tích số GnlLo tăng bình thường (đường hình 16) Trong giai đoạn đầu lò xo chưa mở, Gk tăng theo đường oa, sau đàn hồi mở dần, Gk tăng theo đường a, tới b đàn hồi mở hoàn toàn Nếu tiếp tục tăng Ph, Gk tăng theo đường bc (phần kéo dài ob biểu thị lưu lượng khơng khí đàn hồi mở hồn tồn) Do biến thiên  giai đoạn đầu cacbuaratơ đơn giản (đoạn mn) Giai đoạn sau  tăng dần (đoạn np) cuối lại giảm dần cacbuaratơ đơn giản lúc tiết diện họng trở lại khơng thay đổi (đoạn pq) Do có đàn hồi mở rộng tiết diện lưu thông qua họng tải lớn nên thu nhỏ tiết diện họng nhiên liệu xé nhỏ tốt bướm ga mở nhỏ Song loại khơng ổn định theo thời gian Q trình sử dụng tính đàn hồi lị xo thay đổi, cặn bẩn kết muội bám đàn hồi, làm đặc tính thay đổi Ngồi người ta dùng loại sơ đồ 17 18 Khi bướm ga mở rộng, cột dịng áp khí lớn, lò xo bị ép lại tiết diện họng tăng đo độ chân khơng họng tăng chậm so với trường hợp tiết diện cố định Kết lượng nhiên liệu tăng chậm hỗn hợp làm loãng dần 17 01/11/2015 8.4.4 Hệ thống thay đổi tiết diện ziclơ chính: Hệ thống loại thường kết hợp với hệ thống khơng tải (làm việc có tải) đảm bảo tải tăng hỗn hợp lỗng dần Theo phương pháp dẫn động người ta chia hệ thống làm loại: dẫn động khí dẫn động chân khơng a/ Dẫn động khí: Kim có tiết diện hình với đầu nhỏ phía đặt ziclơ Khi bướm ga mở rộng qua hệ thống tay đòn 5, 4, Kim nhấc lên cao làm tiết diện lưu thông ziclơ lớn lưu lượng nhiên liệu tăng Kết hợp với hệ thống không tải bướm ga mở rộng hỗn hợp lỗng hệ thống tạo hỗn hợp có thành phần yêu cầu Khuyết điểm loại vị trí bướm ga cố định, thay đổi số vịng quay tiết diện ziclơ khơng thay đổi Vì chưa tạo hỗn hợp thật phù hợp b/ Dẫn động chân không: Khi bướm ga cố định vị trí, số vịng quay cao độ chân không sau bướm ga lớn, piston bị kéo xuống đầu cần tỳ vào gốc Lúc vị trí gốc vị trí van kim phụ thuộc vào vị trí bướm ga Bướm ga mở rộng kim phun nhấc lên cao trường hợp dẫn động khí Khi bướm ga cố định vị trí, số vịng quay giảm độ chân khơng sau bướm ga giảm không đủ lực để hút piston mà lò xo đẩy piston dần lên, đầu đòn rời khỏi gốc lên nhấc kim lên dần làm tăng thêm tiết diện ziclơ Như vị trí bướm ga khơng đổi giảm số vòng quay hệ thống cho hỗn hợp đậm hơn, yêu cầu mong muốn 18 01/11/2015 Hệ thống điều chỉnh tiết diện ziclơ có nhiều khuyết điểm chủ yếu hàm lượng xăng khí hỗn hợp ít, khơng có bọt xăng phun qua ziclơ vịi phun chính, mặt khác, van kim khó chế tạo sử dụng hay mịn hỏng, ngày dùng 8.5 Các hệ thống cấu phụ: Hệ thống phun tạo hỗn hợp có thành phần cần thiết tải trọng trung bình chế độ làm việc ổn định động Nó khơng cung cấp hỗn hợp đảm bảo động phát công suất cực đại Khi bướm ga mở hoàn toàn, động làm việc ổn định khơng tải, tính thích ứng cao khả khởi động bình thường Vì cần thiết phải có hệ thống làm đậm, khơng tải, bơm tăng tốc, cấu khởi động cấu khác 8.5.1 Hệ thống làm đậm: Hệ thống làm đậm cung cấp thêm nhiên liệu để làm giàu hỗn hợp đến thành phần cần thiết cho động phát cơng suất cực đại bướm ga mở hồn toàn gần hoàn toàn Theo phương pháp dẫn động chia làm loại: Dẫn động khí dẫn động chân khơng a/ Dẫn động khí: Sơ đồ hình 21 Khi bướm ga vị trí trung gian (tải trọng trung bình), địn khơng chạm vào van 8, lị xo đẩy van đóng Nhiên liệu qua ziclơ 7, ziclơ vào họng, tạo thành hỗn hợp tương ứng với chế độ làm việc kinh tế động Khi bướm ga mở gần hồn tồn (80 - 85%), địn đẩy mở van 8, phần nhiên liệu qua van không qua ziclơ thẳng tới ziclơ 19 01/11/2015 Sức cản chung dòng nhiên liệu giảm, lưu lượng nhiên liệu tăng lên, hỗn hợp làm đậm Để đảm bảo làm đậm lưu lượng nhiên liệu tăng lên khoảng 10 - 15 % quan hệ tiết diện ziclơ là: fd7 = (1,3  1,5) fd5 Ngồi lắp ziclơ song song Khi van mở phần nhiên liệu bổ sung qua ziclơ làm đậm hỗn hợp giầu thêm Tiết diện ziclơ nhỏ nhiều so với ziclơ Phương án dẫn động khí có ưu điểm đơn giản song có nhược điểm thời điểm bắt đầu làm đậm phụ thuộc vào vị trí bướm ga mà khơng phụ thuộc vào số vóng quay, khơng làm đậm tốt được, đặc tính tải động số vịng quay thấp (ngồi số vịng quay cao mở rộng bướm ga công suất tăng lên đặn làm đậm đường số vòng quay thấp mở rộng bướm ga đến 50% công suất tăng nhanh từ đến lúc làm đậm công suất không tăng đường Khi tốt làm đậm từ bướm ga mở 50% b/ Dẫn động chân khơng: Sơ đồ hình 22 Khi bướm ga mở nhỏ độ chân không sau bướm ga lớn truyền theo ống 12 lên không gian piston 14 thắng lực lò xo 15 kéo piston lên Lị xo đóng van 8, nhiên liệu qua ziclơ cho hỗn hợp lỗng thích hợp Khi bướm ga mở lớn độ chân không sau bướm ga giảm, lò xo 15 thắng lực hút đẩy piston xuống đẩy mở van bổ sung lượng nhiên liệu qua ziclơ 7, hỗn hợp làm giàu 20 01/11/2015 Độ chân không sau bướm ga phụ thuộc độ mở bướm ga (mở to độ chân khơng giảm) số vịng quay n (n tăng độ chân khơng tăng) Vì thời điểm bắt đầu hoạt động hệ thống làm đậm phụ thhuộc độ mở bướm ga số vòng quay Số vòng quay nhỏ, hệ thống làm đậm làm việc sớm (ứng với bướm ga mở nhỏ hơn) Điều thể hình 24a, biểu diễn quan hệ độ chân không sau bướm ga phụ độ mở bướm ga số vòng quay nhỏ (1) lớn (2) Nếu độ chân không ứng với thời điểm bắt đầu làm việc Pg* thời điểm bắt đầu làm việc biểu thị qua điểm 1’ (với n thấp) sớm điểm 2’ ( với n cao) Do đặc điểm mà hệ thống làm tăng tính động lực động cơ, cải thiện đặc tính tải động nhiệt độ thấp Hình 24b biểu thị quan hệ công suất động phụ thuộc độ mở bướm ga có làm đậm khí chân không Đường ứng với n thấp, đường ứng với n cao Điểm A B điểm bắt đầu tác dụng hệ thống làm đậm chân khơng khí n thấp đặc tính tải cải thiện nhờ làm đậm kịp thời bướm ga mở nhỏ Hệ thống làm đậm khí thường dùng xe ơtơ du lịch, cịn động xe tải thường dùng phối hợp hệ thống khí chân khơng 21 01/11/2015 Khi bố trí tăng áp động xăng, máy nén đặt trước sau cacburatơ Nếu máy nén đặt sau cacbuaratơ nhiên liệu bay hịa trộn tốt với khơng khí qua máy nén cơng nén khí (cùng Pk) nhiệt độ hỗn hợp vào máy nén giảm (do bay hơi) Tuy nhiên bố trí lúc xảy cháy ngược (lúc khởi động hỗn hợp nghèo, tải) gây hư hỏng máy nén Thường người ta dùng lưới chắn để bảo vệ, song sức cản đường nạp tăng lên v giảm xuống 8.5.2 Hệ thống khơng tải: Hệ thống không tải cung cấp nhiên liệu tạo hỗn hợp có thành phần cần thiết cho động chế độ không tải tải nhỏ (ở chế độ tải nhỏ làm việc với hệ thống chính) Khi máy chạy không tải động cần phát công suất đủ thắng sức cản bên dẫn động cấu phụ Do tiêu tốn lượng xăng chi tiết bên bị cọ xát gây mịn Mục đích u cầu tốn xăng mịn Muốn máy phải chạy chậm Khi bướm ga gần đóng kín hồn tồn, tốc độ khơng khí độ chân không họng nhỏ, không đủ hút nhiên liệu khỏi vịi phun Để tạo hỗn hợp đậm cần thiết cho động chạy ổn định (=0,6) cần phải lợi dụng độ chân không sau bướm ga để đưa nhiên liệu vào 22 01/11/2015 Khi động chạy khơng tải, bướm ga đóng kín (đóng kín nhiều nhờ vít 9) độ chân khơng lớn sau bướm ga truyền qua đường ống 4, hút nhiên liệu qua ziclơ không tải 1, nhiên liệu qua đường ống 2, chảy vào ống 4, gặp không khí qua ziclơ khơng khí vào tạo thành bọt xăng (thể nhũ tương) theo lỗ vào hỗn hợp với khơng khí Khi số vịng quay khơng tải thấp, bướm ga đóng kín, lỗ nằm bướm ga, vùng độ chân không nhỏ nên bọt xăng phun qua lỗ vào buồng hỗn hợp qua lỗ bổ sung thêm khơng khí vào Khi bướm ga mở rộng thêm để tăng số vịng quay khơng tải chuyển sang chế độ có tải, khơng khí vào nhiều độ chân khơng miệng lỗ xa dần khe hẹp nên giảm, lỗ rơi vào bướm ga, độ chân không lớn nên cho thêm lượng bọt xăng qua làm hỗn hợp khơng bị lỗng, động làm việc bình thường, ziclơ khơng khí (đơi làm ziclơ) cho qua lượng khơng khí, mặt tạo nên q trình hỗn hợp sơ nhiên liệu khơng khí trước vào buồng hỗn hợp, mặt khác làm giảm độ chân không đường ống 4, tăng đường kính ziclơ khơng tải thuận lợi cho q trình cơng nghệ, tránh kẹt tắc sử dụng Thành phần lượng hỗn hợp cung cấp cho động điều chỉnh nhờ vít Khi điều chỉnh vít xen kẻ để chọn số vòng quay thấp ổn định 23 01/11/2015 8.5.3 Bơm tăng tốc: Khi cần thiết tăng nhanh tốc độ hay phụ tải động phải mở đột ngột bướm ga Khi lưu lượng khơng khí nhiên liệu tăng lên nhiên liệu tăng chậm quán tính lớn nên tính ỳ lớn áp suất sau bướm ga tăng lên nhiệt độ hỗn hợp giảm (do lượng khơng khí vào nhiều) làm cho nhiên liệu khó bay hơi, dễ tạo màng thành ống nạp Vì mở đột ngột bướm ga hỗn hợp bị nghèo số vịng quay hay phụ tải tăng chậm, chí có trường hợp hỗn hợp qúa nghèo làm động chết máy Để hỗn hợp khỏi nghèo người ta dùng bơm tăng tốc mở đột ngột bướm ga cung cấp thêm lượng nhiên liệu Bơm gia tốc dẫn động chân khơng hay khí Loại dẫn động chân khơng tác động chậm nên dùng, loại khí có sơ đồ hình 8.26 8.5.4 Kết cấu khởi động Khi khởi động số vòng quay động nhỏ (thường từ 50 đến 100v/f) nên tốc độ không khí qua họng nhỏ, nhiên liệu phun vào chất lượng phun kém, mặt khác động lại lạnh, nhiên liệu khó bay hơi, dễ tạo màng nhiên liệu đường ống hỗn hợp thực tế nhận lỗng, động khó khởi động Để động khởi động dễ dàng chắn phải nạp thêm nhiên liệu giảm áp suất đường ống nạp để nhiên liệu dễ bay 24 ... vào H const, khơng phụ thuộc vào Ph Vì Gnl2 = const mà Gk lại tăng nên hệ thống phụ cho hỗn hợp lỗng dần,  tăng lên Trong ziclơ lại cho hỗn hợp đậm dần Vì vậy, phối hợp chúng lại hệ thống cho. .. W d , rnl: Tốc độ nhiên liệu qua ziclơ mật độ nhiên liệu: kg/m3 01/11/2015 Nếu coi nhiên liệu lưu động sức cản coi tốc độ xăng mặt thống OO khơng, ta có phương trình Becnouli tiết diện OO dd... rơi vào bướm ga, độ chân không lớn nên cho thêm lượng bọt xăng qua làm hỗn hợp khơng bị lỗng, động làm việc bình thường, ziclơ khơng khí (đơi làm ziclơ) cho qua lượng khơng khí, mặt tạo nên trình