Đồ án tốt nghiệp nhà làm việc 7 tầng, trường đại học đà lạt TCThan 10 1

Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: B/ biện pháp Thi công phần thân Biện pháp tổ chức thi công sơ Công trình nhà cao tầng có số lợng công việc khác không nhiều, biện pháp thi công thờng đợc chọn thi công dây chuyền Khối lợng bê tông dầm sàn tầng điển hình lớn Ta chọn đổ bê tông cần trục tháp đáp ứng đợc nhu cầu khối lợng công tác Thi công phần thân giai đoạn thi công kéo dài tập trung phần lớn nhân lực vật lực Công tác thi công phần thân bao gồm thi công cột, dầm, sàn, lõi cầu thang Việc lựa chọn biện pháp công nghệ thi công tối u có ảnh hởng lớn đến chất lợng công trình đồng thời cho phép đẩy nhanh tiến độ, rút ngắn thời gian thi công, mang lại hiệu kinh tế thi công công trình Khi thi công bê tông cột - dầm - sàn, để đảm bảo cho bê tông đạt chất lợng cao hệ thống chống nh ván khuôn cần phải đảm bảo độ cứng, ổn định cao Hơn ®Ĩ ®Èy nhanh tiÕn ®é thi c«ng, mau chãng ®a công trình vào sử dụng, chống nh ván khuôn phải đợc thi công lắp dựng nhanh chóng, thời gian thi công công tác ảnh hởng nhiều đến tiến độ thi công công trình có khối lợng thi công lớn, chống ván khuôn phải có tính chất định hình Dùng ván khuôn thép luân chuyển đợc nhiều lần (> 50 lần) Giải pháp sơ máy thi công Máy vận chuyển bê tông: Công trình nhà cao tầng, mặt công trình lớn, nên ta dùng bê tông trộn trờng Ta đổ bê tông cần trục tháp Các loại vật liệu rời nh gạch, cát, sỏi đợc vận chuyển vận thăng Ván khuôn, xà gồ, cột chống đợc vận chuyển lên cần trục tháp Quá trình thi công phần thân gồm công tác : 116 Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: + Lắp dựng cốt thép cột + Bảo dỡng bê tông + Ghép ván khuôn cột + Tháo dỡ ván khuôn dầm sàn + Đổ bê tông cột + Xây tờng + Tháo ván khuôn cột + Hoàn thiện + Ghép ván khuôn dầm sàn + Đặt cốt thép dầm sàn + Đổ bê tông dầm sàn I Thiết kế ván khuôn 10 11 12 13 14 f f e e d d c c b b 10 11 12 13 14 Ván khuôn cột Thiết kế ván khuôn cột tầng điển hình: Tiết diện cột: 300x500, chiều cao H = Ht - hdc = 3,3 - 0,5 = 2,8 m a Cấu tạo ván khuôn cột 117 Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: Khoảng cách bố trí gông cột Sơ đồ tính toán: Sơ đồ dầm liên tục chịu tải trọng phân bố tựa lên gông cột: bố tr íg ô n g VK c ộ t b Tính toán kiểm tra ván khuôn cột *Tải trọng tính toán: - Tải trọng áp lực tĩnh bê tông: q1tt = bt R.n = 2,5.0,75.1,2 = 2,25 T/m2 R=0,75m: B¸n kÝnh ảnh hởng đầm q1tc = 2,5.0,75 = 1,875 T/m2 - Tải trọng đầm bê tông, n2 = 1,3 q2tt = ptc.n2 = 0,2.1,3 = 0,26 T/m2 118 Vâ Thanh B×nh – Líp XD35B MSSV: q2tc= 200 KG/m2 = 0,2 T/m2: Với đầm có D=70mm Tổng tải trọng tác dụng lên hệ thống ván khuôn: qtt = q1tt + q2tt = 2,25+0,26 = 2,51 T/m2 qtc = q1tc + q2tc = 1,875 + 0,2 = 2,075T/m2 Tỉng t¶i träng tác dụng lên ván khuôn bề rộng b = 0,3m qtt v= qtt b = 2,51x0,3=0,753 T/m qtc v= qtc b = 2,075x0,3 = 0,6225 T/m (Tấm ván khuôn định hình có bề rộng 30cm có W=6,45cm 3, J=28,59cm4) *Tính khoảng cách gông Chọn khoảng cách gông cột lg = 750 mm Coi ván khuôn cạnh cột nh dầm liên tục với gối tựa gông cột - Kiểm tra ván khuôn cột +Theo điều kiện bÒn:  max  tt M max q v lg  W 10.Wv  max  0, 753.0, 752  6566.86T / m  656.686 KG / cm2  Rthep  2100 KG / cm 6 10.6, 45.10 +Theo điều kiện biến dạng: f= q tc v lg 128.EJ  0, 6225.0, 754 l 0,75  0, 00026m   f     0, 001875m 8 128.2,1.10 28,59.10 400 400 VËy chän kho¶ng cách gông lg = 75 cm đảm bảo điều kiện chịu lực biến dạng *Tính gông: Sử dụng gông cột Nittetsu thép góc L75x50 có đặc trng sau: Mô men quán tính: J = 52,4 (cm4) Mô men chống uốn: W = 20,8 (cm3) -Sơ đồ tính:là dầm đơn giản ,chịu tải trọng phân bố g ô ng c ộ t 119 Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: q ql2 -Tải trọng tác dụng lên gông cột là: qtt g = qtt lg = 0,753x0,75= 0,5648 T/m = 5,648 Kg/cm qtc g = qtc lg = 0,6225x0,75 = 0,4669 T/m = 4,669 Kg/cm -Theo ®iỊu kiƯn bỊn:  M �Rthep W M : m« men uốn lớn dầm đơn giản: M = q.lc W : m« men chèng n cđa g«ng cét: W = 20,8 cm3; J = 28,46 (cm4) M q.l 5, 648.752     190,925 �Rthep  2100 (kG/cm2) W 8.W 8.20,8 -Theo ®iỊu kiƯn biÕn d¹ng: f  5.q.l 5.4, 699.754 l 75   0, 017(cm) �[ f ]    0,1875 384.E.J 384.2,1.10 52, 400 400 VËy g«ng cột đảm bảo khả chịu lực Ván khuôn dầm 2.1 Ván khuôn dầm Tiết diện dầm bxh = 250x500 a Cấu tạo ván dầm - VK dầm đợc ghép từ ván khuôn định hình gồm ván thành ván đáy Khi thiết kế ván sàn đà có thép góc cao 150 ván thành dầm đà có thép góc cã chiỊu cao 150 - Sư dơng hƯ cét chèng giáo PAL - Kích thớc dầm bdcxhdc = 25x50 cm ChiỊu dµi: l = 6000 – 390x2 = 5220 mm Ván thành dầm: h = hdc - s = 500 - 100 = 400 mm = 40 cm 120 Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: Ván đáy dầm sử dụng 250x1200 Phần thiếu bù gỗ Ván thành dầm sử dụng 250x1200 phần thiếu bù gỗ Vá n n h v n đá y b Tính ván đáy dầm *Tải trọng tác dụng lên ván đáy dầm: - Trọng lợng BTCT: q1tt = b.hd.bt.n = 0,25.0,5.2,6.1,2 = 0,39 T/m q1tc = 0,25.0,5.2,6 = 0,325 T/m - Trọng lợng ván khuôn: ptc = 20 KG/m2 q2tt = b.ptc.n = 0,25.0,02.1,1 = 0,0055 T/m q2tc = 0,25.0,02 = 0,005 T/m - Hoạt tải đổ bê tông cần trục tháp : ptc = 400 KG/m2 q3tt = b.ptc.n = 0,25.0,4.1,3 = 0,13 T/m q3tc = 0,25.0,4 =0,1 T/m Tổ hợp tải trọng: qtt = q1tt + q2tt + q3tt = 0,39 + 0,0055 + 0,13 = 0,5255 T/m qtc = q1tc + q2tc + q3tc = 0,325 + 0,005 + 0,1 = 0,43 T/m *TÝnh to¸n v¸n đáy dầm: Chọn khoảng cách xà gồ ngang l = 60 cm 121 Vâ Thanh B×nh – Líp XD35B MSSV: xà n g a ng v n đá y - Sơ đồ tính: Do ván đáy VK định hình nên sơ đồ tính coi dầm liên tục có gối tựa vị trí xà gồ ngang Chọn khoảng cách xà gồ ngang l = 60 cm - Kiểm tra ván đáy: + KiĨm tra theo ®iỊu kiƯn bỊn: max = M max �Rthep W q Mmax tt q l x.ng = 10  0,5255.0,  0, 0189Tm 10 Víi b = 0,25 m cã W = 6,34 cm , J = 27,33cm4   max 0, 0189.105   298,11KG / cm < Rthep  2100 KG / cm ; 6,34 lx.ng: Khoảng cách bố trí xà ngang + Kiểm tra theo điều kiện ổn ®Þnh: fmax = qtc lx.ng 128.EJ  l 0, 43.0, 64 0,  0,000076m   f   x.ng   0, 0015m 8 128.2,1.10 27,33.10 400 400 Khoảng cách xà gồ đảm bảo ổn định ván đáy dầm Vậy khoảng cách xà gồ ngang l = 60 cm hợp lí q *Tính toán, kiểm tra xà gồ ngang đỡ ván đáy dầm: - Sơ đồ tính: Coi xà gồ ngang nh dầm đơn giản kê lên gối tựa xà gồ dọc, nhịp 1,2m 122 Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: Tải trọng tác dụng lên xà gồ ngang tải phân bố vị trí ván đáy (b =0,25 m), để đơn giản coi tải tập trung đặt xà gồ + Trọng lợng thân xà gồ; l x.d = 1200 Chän tiÕt diƯn xµ gå ngang lµ 8x10 cm, xµ gå däc lµ 10x12 cm Chän khoảng cách xà gồ dọc l xd = 1,2 m - Tải trọng tính toán: +Trọng lợng thân xà gồ: Pxngtt = bx.ng.hx.ng.g.lx1.n = 0,08.0,1.0,6.1,4.1,1 = 0,0074 T lx1: Chiều dài xà gồ ngang Tải trọng tác dụng lên xà gồ: Px.ngtt = qdầmtt.lx.ng + Pxgtt = 0,5255.0,6 + 0,0074 = 0,3227 T Px.ngtc = 0,43.0,6 + 0,0074/1,1 = 0,265 T - Các đặc trng hình học cđa tiÕt diƯn xµ gå: b.h 0,08.0,12  133,33.10  m 6 b.h 0,08.0,13 J=  6,67.10  m 12 12 W= KiÓm tra xà gồ ngang: - Theo điều kiện bền: M max    W Px.ng tt lx.d 0,3227.1, Mmax =   0,09681Tm 4 0, 09681  726, 093T / m  72, 6093KG / cm <    120 KG / cm   max  6 133,33.10 max = - Theo ®iỊu kiƯn ỉn ®Þnh: fmax = Px.ng tc lx.d 48.EJ l 0, 265.1, 23 1,   0, 0012m   f   xd   0, 003m 6 48.1, 2.10 6, 67.10 400 400 VËy khoảng cách xà gồ lớp l = 120 cm hợp lí *Kiểm tra xà gồ dọc đỡ xà gồ ngang: Khoảng cách cột chống giáo Pal lµ l = 120 cm xµ n g a n g v n đá y xà d ọ c 123 Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: Tải trọng tác dụng lên xà gồ tải tập trung đặt gối dầm: Trọng lợng thân xà däc: Ptt b.t.x.d = bx.d.hx.d.lx2 g.n = 0,1.0,12.1,2.0,6.1,1 = 0,0095 T lx2: Chiều dài đoạn xà dọc 1,2m Ptt xd = Ptt x.ng/2 + Ptt b.t.x.d = 0,3227/2 + 0,0095 = 0,1709 T Ptc xd = Ptc x.ng/2 + Ptc b.t.x.d = 0,265/2 + 0,0095/1,1 = 0,141 T - Đặc trng tiÕt diƯn xµ gå däc: b.h 0,1x0,12  0,00024m 6 b.h 0,1.0,12 J= 0,0000144m 12 12 W= - Sơ đồ tính: Coi xà gồ dọc dầm liên tục chịu tải trọng tập trung đặt gối dầm, gối tựa đầu giáo (cột chống), nhịp 1,2m Khoảng cách cột chống giáo PAL l = 1,2 m - KiĨm tra theo ®iỊu kiƯn bỊn: P P P P P1 M max    W max = P.l/4 P.l/4 P tt x.d lc 0,1709.1,  0, 05127Tm ; lc: Khoảng cách giáo chống 1,2m 4 0, 05127   213, 625T / m  21, KG / cm <    120 KG / cm 0, 00024 Mmax =   max - KiĨm tra theo ®iỊu kiƯn ổn định: fmax = P tc x.d lc 0,141.1, 23 l 1,   0, 00029m   f     0, 003m 7 48 EJ 48 x1, 2.10 144.10 400 400 VËy xµ gå dọc chọn đảm bảo cờng độ chịu lực biến dạng *Kiểm tra ổn định tính toán cột chống Chọn hệ chống đỡ giáo PAL hình chữ nhật, có chiều dài khoang m 124 Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: Ta quy lực phân bố tác dụng lên ván đáy lực tập trung đỉnh cột chống xà gồ Cột đợc coi nh kết cấu chịu nén tâm đầu khớp - Tải trọng tác dụng lên cột chống: N = Pttx.d Trong ®ã : Ptt xd - tải trọng tính toán tác dụng lên xà dọc N = 2x0,1709 = 0,3418 T < Nth = 35,3 T *ChiỊu cao tÝnh to¸n cđa cét chèng Coi cét chèng nh cấu kiện nén tâm hai đầu liên kết khíp: H = xH0 = H0 - ChiỊu cao tõ mặt đất đến mặt xà gồ đỡ ván đáy dầm ®èi víi tÇng 1: L = H1 - hdc - hv¸n - hxg1 - hxg2 = 3,3 - 0,5 - 0,055 - 0,1 - 0,12 = 2,525 m - ChiÒu cao từ mặt đất đến mặt xà gồ tầng trung gian mái: L = Ht - hdc - hv¸n - hxg1 - hxg2 = 3,3 - 0,5 - 0,055 - 0,1 - 0,12 = 2,525m  Chän giáo PAL cho dầm tầng gồm khoang, tầng lại gồm khoang Với chiều cao thiếu hụt dùng kê kích điều chỉnh độ cao c Tính ván thành dầm *Tải trọng tác dụng: - áp lực ngang lớn vữa bê tông: n1=1,3 q1tt = (n1 bt hđ.b.t).bv = (1,3.2,5.0,5) 0,25 = 0,406 T/m bv: BỊ réng cđa tÊm v¸n khu«n; bv = 0,25 m q1tc = 2,5.0,5.0,25 = 0,313 T/m 125 Vâ Thanh B×nh – Líp XD35B MSSV: - áp lực ngang sinh đầm bê tông: n2 = 1,3 q2tt = (n2.qtc3 ).bv= (1,3.0,2).0,25 = 0,065 T/m q2tc = 0,2.0,25 = 0,05T/m Tổ hợp tải trọng: qtt = q1tt + q2tt = 0,406 + 0,065 = 0,471 T/m qtc = q1tc + q2tc = 0,313+ 0,05 = 0,363 T/m *Tính toán ván thành - Chọn khoảng cách nẹp l = 60 cm - Sơ đồ tính: Coi ván thành nh dầm đơn giản kê lên nẹp đứng, khoảng cách nẹp lấy l = 0,6 m - Kiểm tra ván thành: + KiĨm tra theo ®iỊu kiƯn bỊn: M max    W q.l 0, 471.1, 2 =   0, 0678Tm 10 10 max = Mmax Víi b = 0,2 m cã W = 4,3 cm3 , J = 19,6 cm4   max  0, 00678.105  1576, 74 KG / cm < Rthep  2100 KG / cm 4,3 + KiĨm tra theo ®iỊu kiện ổn định: fmax = 1.q tc ls l 0,363.0, 64 0,6   0, 00016m   f   s   0, 0015m 8 128.EJ 128.1, 2.10 19,06.10 400 400 Khoảng cách nẹp đứng ls = 60 cm đảm bảo ổn định ván thành Vậy khoảng cách nẹp đứng ls = 60 cm hợp lí 2.2 Ván khuôn dầm phụ Tiết diện dầm phụ 220x350 Cấu tạo ván dầm tính toán tơng tự nh ván khuôn dầm Ván khuôn sàn a Cấu tạo ván sàn: -Ván khuôn sàn đợc ghép từ VK định hình với khung kim loại 126 Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: -Để đỡ VK sàn ta sử dụng hệ chống đỡ xà gồ ngang, dọc tì trực tiếp lên đỉnh giáo pal - Khi thiết kế VK sàn ta dựa vào kích thớc sàn, chọn VK sàn theo cấu tạo sau tính khoảng cách xà gồ Ta tiến hành tính toán với ô sàn điển hình có kính thớc lớn thi công tơng tự với ô sàn khác nhỏ Tính ô sàn kích thớc 3,9x4,2 m g ỗ bù xà n g a ng xµ d ä c Chän kÝch thíc tiÕt diƯn xµ gå líp lµ 8x10 cm, tiÕt diƯn xµ gồ lớp 10x12 cm Ván khuôn thép định hình 300x1200x55 Ván khuôn 150x1200x55, ván khuôn 200x1200x55 Ván gỗ bù vào phần thiếu Ta tính toán kiểm tra độ bền độ võng ván khuôn sàn chọn tiết diện xà ngang, xà dọc a Kiểm tra độ bền độ võng ván sàn *Tải trọng tác dụng: - Trọng lợng BTCT: q1tt = s.bt.n1 = 0,1.2,6.1,2 = 0,312 T/m 127 Vâ Thanh B×nh – Líp XD35B MSSV: q1tc = 0,1.2,6 = 0,26T/m - Trọng lợng ván khuôn sàn: pvktc = 20 KG/m2 q2tt = ptc.n2 = 0,02.1,1 = 0,022 T/m q2tc = 1.0,02 = 0,02 T/m - Hoạt tải ngời dụng cụ thi công tác dụng xuống sàn: p tc = 250 KG/m2 q3tt = ptc.n3 = 0,25.1,3 = 0,325 T/m.; q3tc = 0,25 = 0,25 T/m - Hoạt tải trút vữa bê tông cần trục th¸p: ptc = 400 KG/m2 q4tt= ptc.n4 = 0,4.1,3 = 0,52 T/m2 q4tc = 0,4 = 0,4 T/m2  Tæng tải trọng tác dụng vào ván khuôn sàn: qtt = q1tt + q2tt + q3tt + q4tt = 0,312 + 0,022 + 0,325 + 0,52 = 1,167 T/m2 qtc = q1tc + q2tc + q3tc+ q4tc = 0,25 + 0,02 + 0,25 + 0,4 = 0,92 T/m  Tæng tải trọng tác dụng lên ván khuôn bề rộng b: qvtt = qtt xb = 1,167x0,3 = 0,35 T/m qvtc = qtc xb = 0,92x0,3 = 0,276 T/m q *Sơ đồ tính: Do ván sàn VK định hình nên sơ đồ tính coi dầm liên tục có gối tựa vị trí xà gồ Chọn khoảng cách xà gồ l = 0,6 m Kiểm tra ván sàn: - Kiểm tra theo điều kiƯn bỊn: max = M max q tt l 0,35.0, 62    ; Mmax = v   0, 0126Tm W 10 10 Víi b = 0,3 m cã W = 6,45 cm3 , J = 28,59 cm4   max  0, 0126.105  195,35 KG / cm < Rthep  2100 KG / cm 6, 45 - KiĨm tra theo ®iỊu kiƯn ỉn ®Þnh: fmax = q tc v l 0, 276.0, 64 l 0,   0, 00005m   f     0, 0015m 8 128.EJ 128.2,1.10 28,59.10 400 400 Vậy khoảng cách xà gồ l = 60 cm hợp lí 128 Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: b Kiểm tra xà gồ lớp đỡ ván sàn: *Sơ đồ tính: Chọn xµ gå tiÕt diƯn 10x12 cm Coi xµ gå nh dầm liên tục, khoảng cách gối tựa khoảng cách xà gồ lớp dới q *Tải trọng tính toán: +Trọng lợng thân xà gồ: qxgtt = b.h.g.n = 0,1.0,12.0,6.1,1 = 0,00792 T/m Tải trọng tác dụng lên xà gồ: qx1tt = qstt.lx1 + qxgtt = 1,167.0,6 + 0,00792= 0,70812 T/m qx1tc = 0,92.0,6 + 0,00792/1,1 = 0,5592 T/m *Kiểm tra xà gồ - Các đặc trng hình học tiết diện xà gồ: bx1.hx12 0,1.0,122 W=   2, 4.104 m3 6 b h 0,1.0,123 J = x1 x1   1, 44.105 m4 12 12 bx1: ChiỊu réng tiÕt diƯn xµ gå líp trên; h x1: chiều cao tiết diện xà gồ lớp - Theo điều kiện bền: M max qx1tt lx 2 0, 70812.1, 22    ; Mmax =   0,102Tm max = W 10 10 0,102  425T / m  42,5KG / cm <    120 KG / cm   max  4 2, 4.10 - Theo ®iỊu kiƯn ổn định: fmax = q tc lx 0,5592.1, 24 l 1,   5, 25.105 m   f     0, 003m 5 128.EJ 128.1, 2.10 1, 44.10 400 400 lx1: Khoảng cách bố trí xà gồ lớp trên; l x2: Khoảng cách bố trí xà gồ lớp dới Vậy khoảng cách cột chống l = 120 cm hợp lí c Tính toán kiểm tra xà gồ lớp dớii đỡ xà gồ lớp 129 Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: *Sơ đồ tính: Chọn xà gồ tiết diện 10x12 cm Coi xà gồ nh dầm liên tục, tựa lên vị trí giáo đỡ Chọn hệ chống đỡ giáo PAL, khoảng cách cột chống l = 1,2 m P1 P P P P P P P P1 P.l/4 P.l/ P.l/ Tải trọng tập trung đặt đà dọc đà ngang truyền xuống là: P tt = q tt x1 xl x2 +b x2.h x2.l g  g P P P PB PB B P B B B B B B B n=708,12x1.2+0,1x0,12x1,2x600x1,1 =859.248 (Kg) - Kiểm tra độ bền đà ngang bh 10 x122 W= = 240 (cm 3)  6 P  P M P tt l 859.248 x120    107.406( Kg / cm )  R  120( Kg / cm ) W 4.W x 240 VËy ®iỊu kiƯn bỊn tháa m·n - KiĨm tra ®é vâng: +Ta cã: P tc = q tc x1 xl x2 + b x2.h x2.l g  g = P P P PB PB P B B B B B B B B 559.2x1.2+0,1x0,12x1,2x600 =679,68 (Kg) + Độ võng đợc tính theo công thức: P tc l f1 48EJ Với gỗ ta có: E = 1.2x10 (Kg/cm 2) P P P P bh3 10 x123 J=   1440cm4 12 12 130 Vâ Thanh B×nh – Líp XD35B MSSV: 679,68x1203 = 0,1416 (cm) � f1  48x1.2x105 x1440 + §é cho phÐp: [f]= 1 l x120 = 0,3 (cm) 400 400 Ta thÊy f  [ f ] ; ®ã chän đầ dọc bxh = 10x12 cm đảm bảo d Kiểm tra ổn định tính toán cột chống Chọn hệ chống đỡ giáo PAL hình chữ nhật, có chiều dài khoang 1m Ta quy lực phân bố đặt theo diện tích sàn lực tập trung đỉnh cột chống xà gồ Cột đợc coi nh kết cấu chịu nén tâm đầu khớp *Tải trọng tác dụng lên cột chống: N = Px2tt lxg Trong : Px2tt t - tải trọng tính toán tác dụng lên cột chống Px2tt = qstt + qxgtt = 0,859248.1,2 + 0,00792= 1,039T/m N = 1,039x1,2 = 1,247 T < Nth = 35,3 T *ChiÒu cao tÝnh to¸n cđa cét chèng Coi cét chèng nh cÊu kiện nén tâm hai đầu liên kết khớp - Chiều cao từ mặt đất đến mặt xà gồ tầng1cũng nh tầng điển hình: L = H1 - s - hxg - hv¸n - v = 3,3 - 0,1 - 0,12 - 0,055 - 0,0025 = 3,0225 m Chọn giáo PAL tầng gồm khoang Víi chiỊu cao thiÕu hơt cã thĨ dïng kÝch ®iỊu chỉnh độ cao Thiết kế ván khuôn cầu thang *Đối với cầu thang ta dùng ván khuôn gỗ Bê tông cầu thang dùng loại bê tông thơng phẩm Mác 250 nh dầm sàn Biện pháp kỹ thuật thi công công tác giống nh phần trớc Bê tông cầu thang đợc đa trực tiếp lên chiếu 131 Võ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: nghỉ phía sàn thang, dùng xẻng san đầm Bê tông cầu thang dùng độ sụt bé để giảm độ chảy đổ nghiêng Ván sàn cầu thang dùng loại ván khuôn gỗ ép dày 1,5 cm; xà gồ đỡ ván tiết diện 10x10 cm; cột chống gỗ tiết diện 10x10 cm Biện pháp kỹ thuật thi công công tác giống nh phần trớc ta tính toán khoảng cách xà gồ đỡ ván sàn khoảng cách cột chống đỡ xà gồ, tính toán xà gồ a Tính toán khoảng cách xà gồ đỡ sàn *Sơ đồ tính: Ván khuôn sàn dùng loại ván khuôn gỗ ép dày 1,5 cm Cắt dải sàn có bề rộng b = m Tính toán ván khuôn sàn nh dầm liên tục kê gối tựa xà gồ đỡ ván khuôn sàn *Tải trọng tác dụng lên ván khuôn: Tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn gồm: - Trọng lợng bê tông cốt thép: q = ..b = 2600.0,1.1 = 260 (kG/m) � q1tt  260 �1,  312 (kg/m) - Träng lỵng thân ván khuôn : q = 600.0,15.1 = 90 (kG/m) B B B B � q2tt  90 1,1 99 (kg/m) Hoạt tải ngời phơng tiện sư dơng: P = 250 kG/m T¶i träng tác dụng lên ván rộng b = m là: P tc = 250.1 = 250 (kG/m) - B P B B P P PB � P1tt  250 1,3 325 - (kg/m) Hoạt tải đổ bê tông: P = 400 kG/m Tải trọng tác dụng lên ván rộng b = m là: P tc = 400.1 = 400 (kG/m) B B P P B PB P � P2tt  400 �1,3  520 (kg/m) Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván khuôn có chiều rộng b = m là: q tc  q1tc  q2tc  P1tc  P2tc  260  90  250  400  1000 (kg/m) q tt  q1tt  q2tt  P1tt  P2tt  312  99  325  520  1256 (kg/m) Quy đổi theo phơng vuông góc với thang: 132 Vâ Thanh B×nh – Líp XD35B MSSV: � qvktc  qtc cos   1000.cos 26,56o  894, 47 kg / m � qvktt  qtt cos   1256.cos 26,56o  1123, 45kg / m  Theo ®iỊu kiƯn bỊn:  M [ ] W M : M« men uốn lớn dầm liên tục M = q = 1123,45 kG/m q.l 10 W : M« men chống uốn ván khuôn b.h 100.1,5  37,5 (cm ) 6 W= P P J: Mô men quán tính tiết diện ván khuôn: J = b.h 100.1,5  28,1 (cm ) 12 12 P  P M q.l  [ ] W 10.W  l 10.W [ ] 10.37,5.110   60,59 q 11, 2345 (cm) q.l l [ f ]  128.E.J 400  Theo ®iỊu kiƯn biÕn d¹ng: f  l 128.E.J 128.1, 2.105.28,1   49, 41 (cm) 400.q 400.8,944 VËy chän kho¶ng cách xà gồ đỡ sàn là: l = 45 cm b Tính toán khoảng cách cột chống xà gồ * Sơ đồ tính: Tính toán xà gồ nh dầm liên tục kê gối tựa cột chống *Tải trọng tác dụng lên xà gồ: Dùng xà gồ gỗ đỡ ván khuôn sàn tiết diện 10x10 cm Tải trọng tác dụng lên xà gồ đợc xác định : q tc = 894,47.0,45 = 402,512 (kG/m) P P q tt = 1123,45.0,45 = 505,553 (kg/m) P P Tính khoảng cách cột chống xà gồ gỗ: Theo điều kiện bền: M [ ] W M : M« men n lín nhÊt q.l dầm liên tục M = 10 cos W : Mô men chống uốn xà gồ 133 Vâ Thanh B×nh – Líp XD35B MSSV: b.h 10.10  166,7 (cm ) 6 W= P P J : Mô men quán tính tiết diƯn xµ b.h 10.10  833,3 (cm ) 12 12 M q.l    [ ] W 10 cos  W gå : J =  l P P 10.W cos  [ ] 10.166,7.0,866.110   178, 66 (cm) q 5, 05553  Theo ®iỊu kiƯn biÕn d¹ng: l q.l l f  [ f ]  128.E.J 400 128.E J 128.1, 2.105.833,3   199,58 (cm) 400.q 400.4, 02512 VËy chọn khoảng cách cột chống xà gồ đỡ sàn là: l = 90 cm c Kiểm tra khả chịu lực cột chống *Sơ đồ tính: - Sơ đồ tính toán cột chống hai đầu khớp chịu nén tâm *Tải trọng tác dụng lên cột chống: - Tải trọng tác dụng lên cột chống : P = 505,553.0,9 = 454,998 (Kg) - ChiỊu dµi tÝnh to¸n cđa cét chèng : l = 3300 - 2.100 - 15 = 3085 (mm) - KiĨm tra kh¶ làm việc cột chống + Theo điều kiện bÒn :  N    n  A Trong : [] n : Khả chịu uốn cho phép gỗ [] n = 110 (kG/cm 2) B P B B B P A = 100 (cm ) : DiÖn tÝch tiÕt diÖn cét chèng A = 10x10 P P  : HÖ sè uèn dọc, xác định cách tra bảng phụ thuộc độ mảnh J : Mô men chống uốn tiết diÖn J = 833,3 (cm ) P P 134 Vâ Thanh B×nh – Líp XD35B  MSSV: l 308,5   106,9 J 833,3 A 100 Víi  = 109, tra bảng với gỗ ta có : = 0,25 = N 454,998   18, 20 (kG/cm 2)  [] n =  A 0, 25.100 P P B B 110 (kG/cm 2) P P + Theo ®iỊu kiƯn ỉn ®Þnh :  = 106,7  [] = 150 Vậy cột chống đảm bảo khả chịu lực * Cầu thang CT1: +Cầu thang vế, thang có kích thớc 1,555x3,0m Diện tích ván khuôn thang: 3.1,555.2 = 9.33m +Sµn chiÕu nghØ kÝch thíc: 3,68x2,56 Diện tích ván khuôn sàn chiếu nghỉ: 3,68x2,56= 9,42 m2 +Cèn thang cã kÝch thíc 0,1x0,35 dµi 3,35m DiƯn tích ván khuôn cốn thang: 2x(0,35x3,35+3,35x0,1)= 3,02 m2 +Dầm chiếu nghØ kÝch thíc bxh = 220x350 mm, chiỊu dµi l = 4,12m Diện tích ván khuôn dầm chiếu nghỉ: 2,2x0,35x4,12+ 0,22x4,12= 4,08 m2 Tổng diện tích ván khuôn cầu thang CT1: 9,33 + 9,42 + 4,08+3,02 = 25,85 m2 * Cầu thang CT2: +Cầu thang vế, thang có kích thớc: (1,885x1,78; 2,1x1,78) m Diện tích ván khuôn thang: 1,885x1,78+2,1x1,78 = 7,09 m +Sµn chiÕu nghØ kÝch thớc 1,78x1,78m Diện tích ván khuôn sàn chiếu nghỉ: 1,78x1,78x2= 6,34m +DÇm chiÕu nghØ kÝch thíc bxh = 220x350 mm, chiỊu dµi l = 5,78 m 135 Vâ Thanh Bình Lớp XD35B MSSV: Diện tích ván khuôn dầm chiÕu nghØ: 2x0,35x5,78+ 0,22x5,78= 5,32 m2 +Cèn thang cã kÝch thớc 0,1x0,35 dài 2,12m Diện tích ván khuôn cốn thang: 2x(0,35x2,12+2,12x0,1)= 1,91 m2 Tổng diện tích ván khuôn cầu thang CT2: 7,09 + 6,34 + 5,32+1,91 = 20,66 m2 Tæng diện tích ván khuôn thang bộ: 25,85 + 20,66 = 46,54 m2 136 ... 0,92.0,6 + 0,0 079 2 /1, 1 = 0,5592 T/m *KiĨm tra xµ gồ - Các đặc trng hình học tiết diện xµ gå: bx1.hx12 0 ,1. 0 ,12 2 W=   2, 4 .10 ? ??4 m3 6 b h 0 ,1. 0 ,12 3 J = x1 x1   1, 44 .10 ? ??5 m4 12 12 bx1: ChiÒu réng... = 11 23,45 kG/m q.l 10 W : Mô men chống uốn ván khu«n b.h 10 0 .1, 5   37, 5 (cm ) 6 W= P P J: Mô men quán tính tiết diện ván khuôn: J = b.h 10 0 .1, 5  28 ,1 (cm ) 12 12 P  P M q.l  [ ] W 10 . W... 1. 2x10 (Kg/cm 2) P P P P bh3 10 x123 J=   14 40cm4 12 12 13 0 Vâ Thanh B×nh – Líp XD35B MSSV: 679 ,68x1203 = 0 ,14 16 (cm) � f1  48x1.2x105 x1440 + §é cho phÐp: [f]= 1 l x120 = 0,3 (cm) 400 400 Ta