Võ bình LớP XD35b ksxdak35t03 MSSV: Chơng 5: tÝnh to¸n nỊn mãng khung trơc 10 I.Sè liƯu tÝnh toán: 1.Số liệu địa chất công trình: Căn vào kết công tác khảo sát tiến hành, dựa tiêu chuẩn khảo sát xây dựng, lớp đất từ xuống dới đợc phân chia nh sau: Bảng cấu tạo địa chất dới móng Chiề Lớp u đấ dày t (m) 1.6 Độ sâu (m) Mô tả lớp đất 1.6 Đất lấp Sét màu xám xanh, xám nâu, dẻo mềm Sét pha lẫn hữu màu xám đen Cát pha màu xám nâu, nâu vàng, trạng thái dẻo cứng 2,4 9.0 4.0 13.0 - - Số liệu địa chất đợc khoan khảo sát công trờng thí nghiệm phòng kết hợp với số liệu xuyên tĩnh cho thấy đất khu vực xây dựng gồm lớp đất có thành phần trạng thái nh sau: Bảng tiêu lý đất 59 Võ bình LớP XD35b ksxdak35t03 -2.05 2.Sét màu xá m xanh, Ε=37.5(Τ/Μ),γ=1.8(Τ/Μ3), 800 500 § Êt lÊp 100 qc=7.5(/),c=0.36(/2), =16 -4.45 II.Lựa chọn giải pháp móng Hiện có nhiều phơng pháp thiết kế móng cọc nhng nỉi bËt vµ hay dïng nhÊt lµ cäc Ðp vµ cọc khoan nhồi 1.Ưu nhợc điểm cọc ép: Ưu điểm: + Cọc đợc chế tạo sẵn với nhiều loại kích thớc tiết diện khác đợc chế tạo đoạn riêng biệt, đoạn có mối nối hàn vào thuận tiện thi công -0.45 -0.45 588 2.VËt liƯu sư dơng: - BT M300, Rn=130 kg/cm2, Rk=10 kg/cm2 - Cèt thÐp däc AII, Ra = R’a = 2800 kg/cm2 - Cèt thÐp ®ai AI, Rađ = 1800 kg/cm2 MSSV: 3.SéT pha lẫn hữu c màu xá m đen =27.5(/),=1.56(/3), qc=5.5(/),c=0.47(/2), =15 -13.45 5.C t pha màu xá m nâu =120(/),=1.82(/3), qc=30(/),=35 -16.45 Hơn đoạn cọc ngắn nên điều kiện chật chội thi công đợc hạ phơng pháp ép cọc nên không gây chấn động, ảnh hởng đến công trình lân cận + Chịu đợc tải trọng lớn Nhợc điểm + Độ mảnh cọc lớn nên thi công gặp đá mồ côi hay chớng ngại vật cọc dễ bị gẫy hay bị lệch so với trục nên khả truyền tải bị ảnh hởng + Không thích hợp với công trình có tải trọng cực lớn chuyển vị lớn + Chiều dài cọc không đợc lớn 60 Võ bình LớP XD35b ksxdak35t03 MSSV: 2.Ưu nhợc điểm cọc khoan nhồi: Ưu điểm + Thi công không gây chấn động + Thi công đợc cọc có chiều dài lớn + Máy xuyên xuyên qua loại đất + Chịu đợc tải trọng lớn Nhợc điểm + Khi thi công phải chống sập vách đất ống thép phải dùng máy: máy khoan máy dọn mặt + Thi công bêtông cọc khoan nhồi phải dùng lúc cần cẩu: cần cẩu chuyển bêtông đến, để đổ bêtông giữ ống thép + Phải tránh dùng máy rung để đất không sập không lẫn với bêtông cho cờng độ bêtông không + Đất xung quanh không bị lèn chặt nên ma sát đất cọc chỏ 3.Lựa chọn giải pháp móng -Theo kết nội lực khung trục 10 chịu tải trọng không lớn Với tải trọng không lớn điều kiện địa chất công trình nh ta chọn giải pháp cọc ép cho tất móng móng có hệ thống giằng để tăng độ ổn định cho công trình thích hợp kinh tế - Chọn giải pháp móng cọc đài thấp III.Thiết kế móng trục 10 1.Chọn cọc đơn: 1.1.Xác định chiều sâu chôn đài: Chiều sâu chôn đài thoả mãn điều kiện Chiều sâu chôn đài chọn thoả mãn điều kiện H > 0,7h Trong ®ã hmin=tg(450-ϕ/2) ∑Q γb ϕ,γ : gãc néi ma sát trọng lợng thể tích đất từ đáy đài trở lên Q: Tổng tải trọng nằm ngang lớn số cột trục 10 Q=Qmax=3.25T b: cạnh đáy đài theo phơng thẳng góc với lực ngang, chän b=1,5m hmin=tg(450-16/2) 3.25 = 0.83 m 1.8 × 1.5 61 Vâ b×nh – LíP XD35b ksxdak35t03 MSSV: H > 0,7hmin=0,7x0.83=0.58m Chän H=1,3m 2-Chän cäc: TiÕt diÖn 30x30 cm, dự định cắm cọc sâu vào lớp đoạn 3.0m, đoạn cọc ngàm vào đài 0.1 m, thép râu đài 0.4m chiều dài cọc là: lc=1.6+2.4+9.0+2.8-1.3+ 0.1 +0.4=15.0 m Cọc đợc chia làm đoạn, đoạn 5.0 m, hàn mã, dự kiến đặt cốt thép chịu lực cho cọc 418, Fct=10.16cm2 3_Tính toán: a-Xác định sức chịu tải cọc theo vËt liƯu lµm cäc: Pvl = ϕ ( Rbt.Fbt + Rct.Fct ) Trong ®ã: - ϕ: HƯ sè n dọc (=1) cọc không xuyên qua lớp đất sét u, ®Êt bïn - Fbt : diƯn tÝch tiÕt diƯn phần bê tông, Fbt = 30x30 = 900 cm2 - Rbt: cờng độ chịu nén giới hạn bê tông, Rbt = 130 kg/cm2 - Fct :diÖn tÝch tiÕt diÖn cốt thép, dự kiến đặt 418, Fct = 4x2.54=10.16cm2 - Rct:cờng độ cốt thép chịu kéo, Rct=2800kg/cm2 Pvl = 1x( 130x900+2800x10.16 ) = 145448kg =145.45T b Søc chÞu tải cọc theo đất nền: b1- áp dụng phơng pháp thống kê để tính toán sức chịu tải cọc theo đất Với cọc chịu nén: Pđ = K n m ( α1.u.Στi.li + α3.F.Ri ) tc Trong đó: 1: hệ số ảnh hởng đến ma sát thành cọc phơng pháp hạ cọc, 1=1 2: hệ số ảnh hởng đến ma sát thành cọc khoan mồi, 2=1 3:hệ số ảnh hởng đến áp lực mũi trờng hợp mở rộng chân cột, 3=1 - li: chiều dài lớp đất mà cọc qua 62 Võ bình LớP XD35b ksxdak35t03 MSSV: - F: diÖn tÝch tiÕt diÖn cäc, F=30x30=900cm2=0.09 m2 - u: Chu vi tiÕt diÖn cäc, u= 4x30=120cm=1.2m n - K tc =1.4 : HƯ sè an toµn chịu nén - m: Hệ số điều kiện làm việc phụ thuộc loại đài số cọc móng (m=1) - : lực ma sát giới hạn đơn vị trung bình lớp đất xác định tra bảng - Ri: cờng độ giới hạn đơn vị trung bình lớp đất mũi cọc: cát nhỏ chặt võa chiỊu s©u mòi cäc L=15.0m →R=189T/m2 VËy ta cã: Pđ= x[1.2x(2.4x0.9+2x0.98+2x0.98+2x0.98+2x1.2+ 1.4 1x1.45+2.8x4.2)+1x0.09x189] Pđ = 32.42(T) b2- áp dụng phơng pháp SPT để tính toán sức chịu tải cđa cäc theo ®Êt nỊn p s P gh =K1xN tb xF+UxLxK xN tb Trong ®ã: p - N tb : Chỉ số SPT trung bình khoảng 1d dới mũi cọc 4d mũi cọc 63 Võ b×nh – LíP XD35b ksxdak35t03 MSSV: s - N tb : Chỉ số SPT trung bình lớp ®Êt däc theo th©n cäc - U: Chu vi cäc - F: DiÖn tÝch tiÕt diÖn cäc(m) - L: Chiều dài cọc - K1=400 cọc đóng.(KN/m2) - K2=2 ®èi víi cäc ®ãng (KN/m2) p Qp= K1xN tb xF = 400x30x0.3x0.3= 1080KN=108T s Qs = UxLxK xN tb =UxK2x ∑ N i xLi = 0.3x4x2x(3x2.4+6x9.0+30x2.8) = 348.48KN= 34.848T Pgh Qp + Qs 108 + 34.848 = = = 57,14 T [P]= Fs 2.5 2.5 =>Sức chịu tải cđa cäc: Pc = min(Pvl,P® ,PSPT) = min(145.45; 32.42;57.14)= 32.42T=[P] 4- KiĨm tra cêng ®é cđa cäc vËn chun treo lên giá ép - Cọc dài 15.0m chia cọc làm đoạn, đoạn dài 5.0m - Tải trọng tính toán: trọng lợng thân đoạn: q=nF =1,1x0,3x0,3x2,5=0,248(T/m) q':tải trọng động;q'=0,5q=0,124(T/m) q=0.372(T/m) a Cẩu lắp: Mg Mnh -§Ĩ Mnh = Mg ⇒l'=0,297 x l = 0,297x5.0(m)⇒l'=1.485(m) lÊy l’=1.5(m) ⇒M nh = ∑ q × l '2 1,52 = 0,372 × = 0, 42(Tm) 2 - Khả cọc:Mtd =0,9RaFah0 64 Võ bình – LíP XD35b ksxdak35t03 MSSV: cèt thÐp tÝnh to¸n 2φ18, Fa =5,09cm2, Ra=2800kg/cm2 chän a=2,5cm ⇒Mtd =0,9x2800x5,09x27,5=352737kgcm=3.53Tm VËy : Mtd > Mnh => Cọc thoả mãn điều kiện cẩu lắp cọc b-Tính toán cốt thép làm móc cẩu: Lực kéo móc cẩu trờng hợp cẩu lắp: Fk =ql Lực kéo nhánh, gần đúng: Fk1= ql/2 Fk1 = Fk/2 = ql/2 =0.372x5.0/2=0.93 T diÖn tÝch cèt thÐp lµm mãc cÈu: Fa = Fk1/Ra =930/2100 =0.44cm2 chän thÐp mãc cÈu φ 12, Fa = 1.13cm2 c VËn chuyÓn: M'g M'g M'nh Để M'g=M'nh=>l1 =0,207lđoạn=0,207x5.0=1,1 (m) l '2 1,12 ⇒M 'nh = ∑ q × = 0,372 × = 0,23(Tm) 2 - Khả cọc: Mtd = 3,53Tm > M'nh = 0,23 (Tm) Cọc thoả mãn điều kiện chuyên chở A.Tính toán móng cột trục F Nội lực tính toán: Nội lực tiêu chuẩn: tt M = 6.33Tm Mtc = 5.75tm Ntt = -117.66T Ntc = -106.96t Qtt = 3.11T Qtc = 2.83t 1._Sè liƯu t¶i träng: Tải trọng tờng truyền vào:1,1x0,22x1,8x(3,9x2,95x0,7+6,0*2,8)/2=5,41T 65 Võ bình LớP XD35b ksxdak35t03 MSSV: Tải trọng thân dầm móng: 1,1x0,3x0,5x2,5x(3,9+3,9+6,0)/2=2,85T Tổng tải trọng tờng dầm móng truyền vào móng C4: 8,26T Nội lực tính toán: Nội lùc tiªu chuÈn: tt tc M = 6.33Tm M = 5.75tm tt N = -117.66+(-8,26)= 125.92T Ntc = -114.47t Qtt = 3.11T Qtc = 2.83t Xác định số lợng cọc bố trí cọc: - Số lợng cọc móng đợc xác định theo công thức: N tt 125.92 β × = 4.27 cäc n= = 1,1 × Pcoc 32.42 - Chọn cọc đợc bố trí nh hình vẽ - Để cọc ảnh hởng đến trình thi công nh chịu lực coi làm việc độc lập theo sơ đồ tính khoảng cách cọc ( từ tâm )lấy từ 3d-6d (là90-180cm) với d cạnh cọc Vậy chọn khoảng cách theo phơng y 100cm, theo phơng x 90cm - Khoảng cách từ tâm cọc đến mép đài lấy 40cm - Các cọc móng đợc bố trí nh hình dới đây: *Đài cọc :ta chọn kích thớc ®µi cäc B® xL® x h® =1.8x2.6x0.8m ⇒h0®=0,8- 0,1= 0,7 m Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: - ¸p lùc tÝnh to¸n: N tt 125.92 tt P = + γ tb xhm = + x1.3 = 29.51 T F 1.8 x 2.6 - C«ng thøc tÝnh lực tác dụng lớn nhỏ lên cọc: Pmax,min = N tt + N d M y × X max ± n ΣX i2 66 Vâ b×nh – LớP XD35b ksxdak35t03 Trong đó: + n: số cọc đài, n=6 My: mômen trục y cao trình đáy đài My=Mtt+hđ Qtt =6.33+0.8x3.11=8.82T +hđ: chiều cao đài, lấy hđ = 0,8 m +xmax: khoảng cách từ trọng tâm cọc chịu nén nhiều đến trọng tâm đài theo phơng trục x +xi:khoảng cách từ trọng tâm cọc i đến trọng tâm đài theo phơng x MSSV: 10 f mặt bố t r ícọc Pcọc: trọng lợng thân cọc Pcọc = 2.5xa2xlc=2.5 x 0,3 x 0,3x15= 3.38 T - Träng lợng phần đất đài đài, xác định sơ bộ: Nđ = Fđ tb.Hđ Fđ: diện tích mặt đài: Fđ = 1.8x2.6= 4.68m2 tb: trọng lợng riêng trung bình đất đài đài, lấy tb = T/m3 Hm: độ sâu đáy đài tính đến cốt tự nhiên, Hm =1,3 m N® = 4.68 x x 1.3 =12.17T 125.92 + 12.17 8.82 × 0.9 → Pmax,min = ± × 0.92 → Pmax = 26.02(T) Pmin = 20.02(T) - §iỊu kiƯn kiĨm tra : Ptt + Pcoc ≤ [ P ] 26.02 + 3.38 = 29.40T < 32,42T → tt 20.02 > Pmin ≥ =>Cọc thoả mãn điều kiện chống nhổ Vậy điều kiện kiểm tra thoả mãn Kiểm tra sức chịu tải đất dới chân cọc: - Công thøc kiĨm tra: 67 Vâ b×nh – LíP XD35b ksxdak35t03 MSSV: σmax ≤ 1,2 R σtb ≤ R Trong đó: +max, tb lần lợt ứng suất lớn ứng suất trung bình đáy móng +R: cờng độ áp lực tính toán đất đáy móng - Coi đài cọc, cọc phần đất cọc khối móng quy ớc, kích thớc Lq x Bq độ sâu đầu cọc, Lq Bq đợc xác định nh sau: Lqu = L + 2.lc tg tb ; Bqu = B + 2.lc tg tb 4 Trong đó: +L,B: khoảng cách mép hai cọc theo ph¬ng: L = 2.1 m; B=1.3m +lc: chiỊu dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc lc = 15m +tb: góc ma sát trung bình lớp đất từ mũi cọc trở lên l iϕ i 2.4x16o + 9× 15o + 2.8x35o = 1805' ∑ l ϕtb = = 15 1805' Lq =2.1+2x15x tg = 4.5m 1805' Bq =1.3+2x15x tg = 3.7m -Cờng độ tính toán đất đáy khối móng quy íc: theo Terzaghi: Pgh=0.5*nγNγγBq +nqNqq +ncNcC nγ, nq ,nc hệ số xét đến tính không gian toán n = 1-0.2Bq/Lq = 168 Võ bình LíP XD35b ksxdak35t03 MSSV: 0.2x3.7/4.5 =0.84 nq=1 nc=1+0.2Bq/Lq =1.16 víi =350, tra bảng phụ lục ta đợc: N =48 Nq=33.3 Nc =46.1 q=γtbHmq γ tb = ∑ γ i hi 1.8× 2.4 + 1.56× 9.0 + 1.82× 2.8 = = 1.56T / m3 15 ∑ hi q=1.56x1.3=2.028 => Pgh=0.5x0.84x48x1.56x3.7+1x33.3x2.028+1.16x46.1x0=183 90T/m2 => R = Pgh 183.9 = = 73.56T.m2 S 2.5 Xác định tải trọng tính toán dới đáy khối móng quy ớc: +Trọng lợng đất đài thuộc móng khối quy ớc, tính từ đáy đài trở lên: N1=Fmx tbxhm =4.5x3.7x1.56x2=51.95t +Trọng lợng đất từ mũi cọc tới đáy đài: N2= (LqBq-Fc).lc.tb = (4.5x3.7-0.09x6)x15x1.56 =376.974t +Trọng lợng cọc: Qc =1.1x6x0.09x15x2.5 =22.275t +Nội lực tính toán chân cọc: N5=125.92 t 69 Vâ b×nh – LíP XD35b ksxdak35t03 MSSV: => Tổng tải trọng thẳng đứng đáy khối móng quy ớc: N=125.92+51.95+376.974+22.275 = 577,119t Mômen đáy khối móng quy ớc: mũi cọc sâu, mômen tải trọng ngang gây đáy móng quy ớc nhỏ, ta lấy mômen tính toán đáy đài: M=Mtt+hđ Qtt =6.33+0.8x3.11=8.82T áp lực tính toán ®¸y mãng khèi quy íc: Pmax,min = N Mx ± Fqu Wy Wy =BqL2q/6=3.7x4.52/6 = 12.49 Pmax = 577.119 8.82 ± 3.7× 4.5 12.49 => Pmax= 35.37T/m2 => Pmin= 33.96T/m2 Ptb = 34.66T/m2 Pmax=35.37< 1.2R =1.2x73.56=97.92(t/m2) Ptb =34.66 < R =73.56 (t/m2) Vậy đất dới đáy khối móng quy ớc đủ khả chịu tải KiĨm tra ®é lón cđa mãng cäc: 33.96 34.66 35.37 33.96 34.64 35.37 TÝnh ®é lón cđa theo phơng pháp cộng lún lớp: Có thể tính toán đợc độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trờng hợp đất từ chân cọc trở xuống có độ dày lớn Đáy khèi quy íc cã diƯn tÝch bÐ nªn ta dïng mô hình nửa không gian biến dạng tuyến tính để tính toán áp lực thân đáy lớp đất lấp đến đáy khối móng quy ớc bt=2x1.3+2.4x1.8+9.0x1.56+2.8 70 Vâ b×nh – LíP XD35b ksxdak35t03 MSSV: x1.82 =26.06(T/m2) ứng suất gây lún đáy khối quy ớc : σ zgl=0 = σ tbtc − σ bt = 31.5126.06=5.45(T/m2) Chia đất dới thành khối hi ≤ BM 3.7 = = 0.925m 4 Ta chän hi=0.9m L 4.5 M Tû sè B = 3.7 = 1.22 M T T σ zgl=0 = k oiσ zgl=0 ; σ zibt = σ zbt=o + Z iγ i m m Bảng: Các tiêu lý đất Tại vị trí số có độ sâu Z=3.6 m tính từ đáy khối móng có : gl σ bt Z > σ Zi 9.152>6x-0.211 Nên ta coi móng tắt lún độ sâu z=3,6m so với đáy móng Tính lún theo c«ng thøc : n σ gl h 0.8 x 0.9 ( 5.345 + 3.191 + 1.155 − 0, 211) =0.007m S=0,8 ∑ Zi i = 1200 i =1 E 0i §é lón cđa mãng : S =0.7cm 70.74T < 130.536T điều kiện kiểm tra đợc thoả mãn d-Tính toán đài chịu uốn: Việc tính toán nhằm xác định lợng cốt thép cần thiết đặt theo phơng Nhận thấy mặt cắt I-I II-II nguy hiểm uốn đài theo phơng, ta xác định lợng cốt thép cần thiết cho mặt cắt Tiết diện I-I: cốt thép đặt theo ph¬ng Y M1 = r1.(Po3 + P06) = 0.65x2x35.37= 45.981 Tm =4598100 kgcm Fy a = MI 4598100 = = 26, 07 0.9 × h0 × Ra 0.9 × 70 × 2800 chän 18 φ 14 a100, Fa =27.72 cm2 TiÕt diƯn II-II: cèt thÐp theo ph¬ng X M2= r2.(P01 + Po2 +Po3) 73 Vâ b×nh – LíP XD35b ksxdak35t03 MSSV: = 0.35x(33.96+ 34.66+35.37) = 36.3965Tm =3639650 kgcm Fy a = MI 3639650 = = 20, 63 cm2 0.9 × h0 × Ra 0.9 × 70 × 2800 chän 19 φ 12 a140, Fa =21.47 cm2 B.TÝnh to¸n mãng cét C2,C3 1.Sè liƯu t¶i träng: Néi lùc tÝnh toán: Nội lực tiêu chuẩn: C3 :Mtt =-1.16Tm Mtc =-1.05tm Ntt = -131.93T Ntc = -119.94t Qtt = -0.87T Qtc = -0.79t Néi lùc lÊy víi cét C2 ph¶i lÊy cïng tỉ hỵp víi néi lùc cét C3(Cét TH: 4,5,6) C2 :Mtt = 0.32Tm Mtc = 0.29tm Ntt = -118.5T Ntc = -107.73t Qtt = -0.32T Qtc = -0.29t T¶i trọng tờng dầm tác dụng lên móng cột C2, C3: Do tờng: 1,1x0,22x1,8x(2x3,9x0,7x2,95+2,8x6,0/2+2,8x4,2/2)=13,2 4T Do trọng lợng dầm móng:1,1x0,3x0,5x2,5x(6,0/2+3,9x2+4,2/2)=5,32T Tổng cộng: 13,24+5,32=18,56T Xác định số lợng cọc bố trí cọc: - Số lợng cọc móng đợc xác định theo công thức: N tt 118.5 + 107.73 + 18,56 = 7.55 cäc n= β× = 1,0 ì Pcoc 32.42 - Chọn 10 cọc đợc bố trí nh hình vẽ - Để cọc ảnh hởng đến trình thi công nh chịu lực coi làm việc độc lập theo sơ đồ tính khoảng cách cọc ( từ tâm )lấy từ 3d-6d (là90-180cm) với d cạnh cọc Vậy chọn khoảng cách theo phơng y 120cm, theo phơng x 90cm - Khoảng cách từ tâm cọc đến mép đài lấy 30cm - Các cọc móng đợc bố trí nh hình dới đây: *Đài cọc :ta chọn kích thớc đài cọc Bđ xLđ x hđ =1.8x4.4x0.8m h0đ=0,8 - 0,1= 0,7 m 74 Vâ b×nh – LíP XD35b ksxdak35t03 MSSV: Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: - áp lực tính toán: N tt 118.5 + 107.73 + 18,56 tt P = + γ tb xhm = + x1.3 = 58.64 F 1.8 x 4.4 - Công thức tính lực tác dụng lớn nhá nhÊt lªn cäc: Pmax,min = N tt + N d M y × X max ± n ΣX i2 Trong đó: + n: số cọc đài, n=10 My: mômen trục y cao trình đáy đài My=M1tt+ M2tt +M1tt xe1+ M2tt xe2 +hđ Qtt =1.16-0.32+1.16x1.2-0.32x1.2+0.8x(0.87+0.32) =2,8Tm +hđ: chiều cao đài, lấy hđ = 0,8 m +xmax: khoảng cách từ trọng tâm cọc chịu nén nhiều đến trọng tâm đài theo phơng trục x +xi:khoảng cách từ trọng tâm cọc i đến trọng tâm đài theo phơng x Pcọc: trọng lợng thân cọc, Pcọc = 2.5xa2xlc=2.5x 0,3x 0,3x15 = 3.38 T 10 d e Trọng lợng phần đất đài đài, xác định sơ bộ: Nđ = Fđ tb.Hm Fđ: diện tích mặt đài: Fđ = 1.8x4.4= 7.92m2 tb: trọng lợng riêng trung bình đất đài đài, lấy tb = T/m3 Hm: độ sâu đáy đài tính đến cốt tự nhiên, Hm =1,3 m Nđ = 7.92x2x 1.3 =20.59T 118.5 + 107.73 + 18,56 + 20,59 2.8 × 0.9 → Pmax,min = ± 10 × 0.92 → Pmax = 27.11(T) Pmin = 25.97(T) 75 Vâ b×nh – LíP XD35b ksxdak35t03 MSSV: - KiĨm tra ®iỊu kiƯn bÒn Ptt + Pcoc ≤ [ P ] 27.11 + 3.38 = 30.49T < 32.42T → tt P ≥ 25.97 > =>Cäc thoả mãn điều kiện chống nhổ Vậy điều kiện kiểm tra thoả mãn Kiểm tra sức chịu tải đất dới chân cọc: - Công thức kiÓm tra: σmax ≤ 1,2 R σtb ≤ R Trong đó: +max, tb lần lợt ứng suất lớn ứng suất trung bình đáy móng +R: cờng độ áp lực tính toán đất đáy móng - Coi đài cọc, cọc phần đất cọc khối móng quy ớc, kích thớc Lq x Bq độ sâu đầu cọc, Lq Bq đợc xác định nh sau: Lq = L + 2lc.tg ϕ tb Bq = B + 2lc.tg tb Trong đó: +L,B: khoảng cách mép hai cọc theo phơng: L = 3.9 m; B=1.3m +lc: chiỊu dµi cäc tÝnh từ đáy đài đến mũi cọc lc = 15 m +tb: góc ma sát trung bình lớp ®Êt tõ mòi cäc trë lªn ∑ l iϕ i 2.4x16o + 9× 15o + 2.8x35o ϕtb = = = 1805' ∑l 15 76 Vâ b×nh – LíP XD35b ksxdak35t03 1805' Lq = 3.9 + 2x15x tg = 6.3m 1805' Bq = 1.3 + 2x15x tg = 3.7m -Cờng độ tính toán đất đáy khối mãng quy íc: theo Terzaghi: Pgh=0.5*nγNγγBq +nqNqq +ncNcC nγ, nq ,nc hệ số xét đến tính không gian toán n = 1-0.2Bq/Lq = 10.2x3.7/6.3 =0.88 nq=1 nc=1+0.2Bq/Lq =1.12 với =350, tra bảng phụ lục ta đợc: MSSV: 10 Nγ =48 Nq=33.3 Nc =46.1 q=γtbHmq γ h 1.8× 2.4 + 1.56× 9.0 + 1.82× 2.8 γ tb = ∑ i i = = 1.56T / m3 15 ∑ hi q=1.56x1.3=2.028 => Pgh=0.5x0.88x48x1.56x3.7+1x33.3x2.028=189.44T/m2 => R = Pgh 189.44 = = 75.78T/m2 S 2.5 Xác định tải trọng tính toán dới đáy khối móng quy ớc: +trọng lợng đất đài thuộc móng khối quy ớc, tính từ đáy đài trở lên: N1=Fmx tbxhm = 6.3x3.7x1.3x2=60.61t +Trọng lợng đất từ mũi cọc tới đáy đài: N2= (LqBq-Fc).lc.tb= (6.3x3.7-0.09x9)x15x1.56 =526.5T +Trọng lợng cọc: 77 Võ bình LớP XD35b ksxdak35t03 MSSV: Qc =1.1x10x0.09x15x2.5 =37.13 t +Néi lùc tÝnh to¸n chân cọc: tt tt N5= N1 + N2 +N3=118.5 + 107.73 + 18,56 = 244.79T => Tỉng t¶i träng thẳng đứng đáy khối móng quy ớc: N=224.79+60.61+526.5+37.13= 849.03 t Mômen đáy khối móng quy ớc: mũi cọc sâu, mômen tải trọng ngang gây đáy móng quy ớc nhỏ, ta lấy mômen tính toán đáy đài: M =M1tt+ M2tt +M1tt xe1+ M2tt xe2 +hđ Qtt =1.16-0.32+1.16x1.2-0.32x1.2+0.8x(0.87+0.32) =2,8Tm áp lực tính toán đáy móng khối quy ớc: Pmax,min = N Mx My ± ± Fqu W y W x Wx=BqL2q/6=3.7x6.32/6 = 24.48 Pmax,min = 849.03 2.8 ± 6.3× 3.7 24.48 36.3 36.5 36.4 36.3 36.5 36.3 36.5 36.4 36.3 36.5 => Pmax=36.54T/m2 => Pmin=36.31T/m2 Ptb =36.42T/m2 Pmax=36.54< 1.2R =1.2x75.78 =90.94(t/m2) Ptb =36.42< R =75.78 (t/m2) VËy nỊn ®Êt dới đáy khối móng quy ớc đủ khả chịu tải Kiểm tra độ lún móng cọc: Tính độ lún theo phơng pháp cộng lún líp: 78 Vâ b×nh – LíP XD35b ksxdak35t03 MSSV: Có thể tính toán đợc độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trờng hợp đất từ chân cọc trở xuống có độ dày lớn Đáy khối quy ớc có diện tích bé nên ta dùng mô hình nửa không gian biến dạng tuyến tính để tính toán áp lực thân đáy lớp đất lấp đến đáy khối móng quy ớc bt=2x1.3+2.4x1.8+9.0x1.56+2.8x1.82 =26.056(T/m2) ứng suất gây lún đáy khối quy íc : σ zgl=0 = σ tbtc − σ bt = 33.11-27.9=5.21(/m2) Chia đất dới thành khối b»ng hi ≤ BM 3.7 = = 0.925m 4 Ta chän hi=0.9 L 6.3 M Tû sè B = 3.7 = 1.7 M T T σ zgl=0 = k oiσ zgl=0 ; σ zibt = σ zbt=o + Z iγ i m m Bảng :Các tiêu lý đất Tại vị trí số có độ sâu Z=2.7m tính từ đáy khối móng cã : gl σ bt Z > σ Zi ⇔ 7.347>6x0.399=2,394 TÝnh lón theo c«ng thøc : n σ gl h 0.8 x 0.9 ( 4.429 + 2.755 + 1.131) =0.005m S=0,8 ∑ Zi i = 1200 i =1 E 0i §é lón cđa mãng : S =0.5cm Pmin= 33.96T/m2 Ptb = 34.66T/m2 Pmax=35. 37< 1.2R