Bài tập lớn nền móng

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng ĐỀ BÀI Số liệu đề bài: STT 8 Z1 1,5 Z2 8 Z3 16 Z4 18 L1 0H L2 MH L3 CH L4 CH Sơ đồ tải trọng: Sơ đồ 1 C1 N1 C2 N2 C3 N3 C2 N2 C4 N4 M1 H1 4000 M2 H2 3000 M3 H3 3000 M2 H2 5000 M4 H4 Tải trọng tác dụng lên

Trang 1

Bài tập lớn Nền Móng GVHD: Th.S Lê Anh Hoàng

Trang 2

0

1 2 3

4 5

6

7 8 9

10 11

12 13 14

15 16

17

18 19 20

21 22

23 24 25

26

27 28

29 30

I Mặt cắt địa chất:

Trang 3

Bài tập lớn Nền Mĩng GVHD: Th.S Lê Anh Hồng

- Địa chất được cấu tạo theo sơ đồ

- Thống kê số liệu c,  (thí nghiệm cắt trực tiếp)

- Dùng chương trình Excel ta vễ các đường đực trưng chống cắt cho từng lớp đất từ đĩ suy ra

hệ số c và 

a Đối với lớp OH:

- Từ phương trình: y = 0,0875x + 5,5833 ta suy ra được các hệ số

ĐƯỜNG ĐẶC TRƯNG CHỐNG CẮT LỚP ĐẤT OH

THÍ NGHIỆM CẮT TRỰC TIẾP

Trang 4

Trang 5

Từ phương trình: y = 0,09x + 15,083 ta suy ra được các hệ số

c = 15,083 kPa

 = 50 8’

Trang 6

II Thống kê số liệu nén lún

Trang 7

Mẫu số 2 Áp lực nén

Lấy giá trị trung bình a0 của bảng tính trên ta cĩ hệ số nén lún tương đối của lớp đất:

Trang 8

0.5 1.0 1.5 2.0 2.5

0 100 200 300 400 500

Trang 9

Lấy giá trị trung bình a0 của bảng tính trên ta có hệ số nén lún tương đối của lớp đất:

Trang 10

Trang 11

Lấy giá trị trung bình a0 của bảng tính trên ta có hệ số nén lún tương đối của lớp đất:

0,0006825 0,0003585 0,0002735 0,0001515 0,0000765

Trang 12

650 , 2 450 , 2

0   



- Độ ẩm của đất:

93,068,2

550,2.98,0

/57,1468,2.10.550,21

93,01 1

1

m kN

166 , 2 290 , 2

0   



81,068

,2

228,2.98,0

/03,1568,2.10.228,21

81,01 1

1

m kN

Trang 13

+ Tỷ trọng hạt  = 2,68

- Hệ số rỗng  được lấy trung bình của hai giá trị đầu tiên của thí nghiệm nén lún (với áp suất tương ứng 25 kPa)

934 , 0 2

954 , 0 914 , 0

0   



34,068

,2

934,0.98,0

/57,1868,2.10.934,01

34,01 1

1

m kN

0



TỶ TRỌNG



ĐỘ BÃO HÒA

Trang 14

Khi thi cô ng đà i

ta sẽ đậ p bỏ

PHẦN B THIẾT KẾ MĨNG BTCT

1 Chọn chiều sâu chơn mĩng:

- Chiều sâu chơn mĩng được chọn để thỏa điều kiện về mĩng cọc đài thấp

d m

B

H tg

h

'.

2 2 45 7 ,

2

5 45 7 ,

Trang 15

- Chọn cọc dài 25m gồm 2 đoạn cọc: một cọc 9 m và hai đoạn 8m

- Theo qui định đoạn cọc chôn vào trong đài phải lớn hơn 2D (D là đường kính cọc) và không lớn hơn 120cm với đầu cọc nguyên nên ta chọn đoạn chôn cọc vào trong đài là 1,1m khi thu công đài

ta sẽ đập bỏ đoạn chôn vào đài là 1m và giữ nguyên phần ngàm vào đài là 0,1m

- Khả năng tải cọc theo vật liệu:

P VL  0 , 8 a. a  n. c  0 , 8 270000 23 , 1 104 13000 0 , 35 0 , 35  1773

3 Tính khả năng chịu tải của cọc theo đất nền:

Q tc m R.q m.F cum f.f si.L i

Với: mR = 0,7 là hệ số làm việc tại mũi cọc, do tại mũi cọc là sét

mf = 1 là hệ số điều kiện làm việc của đất bên hông

qm = 532 T/m2 là khả năng chịu tải mũi cọc, tra bảng với độ sệt B = 0,3 và độ sâu mũi cọc là 27m

Diện tích cọc: Fc = 0,352 = 0,1225 m2 Chu vi cọc: u = 4.0,35 = 1,4 m Lớp thứ 1 (lớp OH)

Q Q

at

tc

65,1

Trang 16



2

/ 549 8 , 1 171 16 083 ,

kN F

z a

C a 0,7 0,7.5,58333,91

' 30 3 5 7 , 0 7 ,

 a

1 sin 5  1 , 28

4 ,

C a 0,7 0,7.7,21675,05

0 0

3 ' 17 4 7 , 0 7 ,

 a

1 sin 4 17 ' 1 , 3

4 ,

C a 0,7 0,7.15,08310,56

' 35 3 ' 8 5 7 , 0 7 ,

 a

1 sin 5 8 ' 1 , 27

4 ,

f si  10 , 56  124 1 , 27 3035 '  20 , 4

Q f  4 0 , 35 5 , 9 4 , 9  8 , 9 8  20 , 4 11  454 , 3

kN Q

Q

Q u  m f  67 , 3  454 , 3  521 , 6

Trang 17

3 , 67 2

1350.4,14

- Chọn số lượng cọc là 8 bố tria như hình vẽ

5 2 4 2 3 2 1 2

445,555,055,01,1.21,1.22

W qu  d. d. m. tb'  3 2 , 6 3 , 1 22  10  290

- Tải trọng tác dụng:

kN W

N

N d tt  1tt qu  1350  290  1640

m kN M

M d tt  1tt  80

- Tải trọng bình quân tác dụng lên đầu cọc

kN n

N P

tt d

x M P P P

i

tt d

445 , 5

1 , 1 80 205

2 1 6

1       



kN x

x M P P P

i

tt d

445 , 5

0 80 205

.

2 2 7

2      



kN x

x M P P P

i

tt d

445 , 5

1 , 1 80 205

.

2 3 8

3      



 

kN x

x M P P

i

tt d

445 , 5

55 , 0 80 205

.

2 4

4      



Trang 18

kN x

x M P P

i

tt d

445 , 5

55 , 0 80 205

2 5

5     



kN P

kN

0189

min  kN 

P

- Kiểm tra áp lực dưới mũi cọc

- Để kiểm tra áp lực dưới mũi cọc ta dùng tải trọng tiêu chuẩn

kN

N N

tt tc

11252

,1

13502

,



m kN

M M

tt tc

.7,662,1

802,



- Xác định móng khối quy ước tại mũi cọc

- Tính tb ma sát của các lớp đất bên hông cọc

'50411

88

'85.11'174.85.8

0 0

0 3

2 1

3 3 2 2 1 1

L L

'5044

0 0

35 , 0 2 , 2

35 , 0 8 , 1

- Ta có:

0112' 3,6

9,23.255,2.4.2

9,23.215,2.4.2

N

N m tc tc qu  1125  3732  4857

m kN M

M m tc  tc  66 , 7

- Xác định độ lệch tâm

014,04857

7,66

N

M e

- Áp lực trung bình tại mũi cọc

kPa L

B

N p

m m

tc m tb

4222,3.6,3

e p

m

tb

432 6

, 3

014 , 0 6 1 422

6 1

Trang 19

k

m m

.

/57,81057,

kPa 1 , 2 tc 1 , 2 373 447 , 6 432

856 , 177 8 , 0 10 57 , 18 171 1

' 1 0

712,1848,0.1057,18856,177

' 2 1

568 , 191 8 , 0 10 57 , 18 712 , 184 3

' 3 2

424 , 198 8 , 0 10 57 , 18 568 , 191 4

' 4 3

28 , 205 8 , 0 10 57 , 18 424 , 198 5

' 5 4

136 , 212 8 , 0 10 57 , 18 28 , 205 6

' 6 5

992 , 218 8 , 0 10 57 , 18 136 , 212 7

' 7 6

8,0

kPa

k gl gl

477 , 182 251 727 , 0 0

Trang 20

125 , 1

8,08,08,0

8,08,08,08,0

615 , 91 251 365 , 0 0

8,08,08,08,08,0

8,08,08,08,08,08,0

8,08,08,08,08,08,08,0

0001515,

0

8,0

2

179,2332512

1 0

1    



kPa

gl gl gl

2

477,182179,2332

2 1

2     



kPa

gl gl gl

2

52,130477,1822

3 2

3     



kPa

gl gl gl

2

615,9152,1302

4 3

4     



kPa

gl gl gl

2

264,66615,912

5 4

5     



kPa

gl gl gl

2

949,49264,662

6 5

6     



kPa

gl gl gl

2

152,38949,492

7 6

7     



Trang 21

032 , 0 8 , 0 05 , 44 8 , 0 1 , 58 8 , 0 9 , 78 8 , 0 1 , 111 8 , 0 5 , 156 8 , 0 8 , 207 8 , 0 1 , 242 4

4 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng

- Do ta chọn chiều cao đài theo điều kiện tuyệt đối cứng nên không cần kiểm tra điều kiện xuyên thủng của đài

3 0

5,1410

.45,125,1.270000

9,0

6,439

.9,

M F

3 0

2,1510

.52,125,1.270000

9,0

25,461

.9,

M F

a

Chọn 1614a160 (Fa = 24,624cm2)

Trang 22

Khi thi cô ng đà i

ta sẽ đậ p bỏ

2 

1 Chọn chiều sâu chơn mĩng:

- Chiều sâu chơn mĩng được chọn để thỏa điều kiện về mĩng cọc đài thấp

d m

B

H tg

h

'.

2 2 45 7 ,

- Sau khi thi cơng ta đắp lại lớp đất cĩ  = 14,57 kN/m3;  = 50

- Do kích thước của đài chưa được xác định nên ta tạm lấy Bđ = 1,5m,

14 , 57 10 1 , 5 3,01

80 2

2

5 45 7 ,

nguyên phần ngàm vào đài là 0,1m

Trang 23

3 Tính khả năng chịu tải của cọc theo đất nền:

Q tc m R.q m.F cum f.f si.L i

Với: mR = 0,7 là hệ số làm việc tại mũi cọc, do tại mũi cọc là sét

mf = 1 là hệ số điều kiện làm việc của đất bên hông

qm = 538 T/m2 là khả năng chịu tải mũi cọc, tra bảng với độ sệt B = 0,3 và độ sâu mũi cọc là 28m

Diện tích cọc: Fc = 0,352 = 0,1225 m2 Chu vi cọc: u = 4.0,35 = 1,4 m

Q Q

at

tc

75,1

Trang 24

x y



2

/ 68 , 564 8 , 1 64 , 179 16 083 ,

kN F

z a

C a 0,7 0,7.5,58333,91

' 30 3 5 7 , 0 7 ,

 a

1 sin 5  1 , 28

4 ,

C a 0,7 0,7.7,21675,05

0 0

3 ' 17 4 7 , 0 7 ,

 a

1 sin 4 17 ' 1 , 3

4 ,

C a 0,7 0,7.15,08310,56

' 35 3 ' 8 5 7 , 0 7 ,

 a

1 sin 5 8 ' 1 , 27

4 ,

Q

Q u  m f  69 , 2  489 , 6  558 , 8

Trang 25

2 , 69 2

650.4,14

1025,1525,0.2525,0.22

W qu  d. d. m. tb'  1 , 8 1 , 8 3 , 1 22  10  121

- Tải trọng tác dụng

kN W

N

N d tt  2tt  qu  650  121  771

- Tải trọng bình quân tác dụng lên đầu cọc

kN n

N P

tt d

x M P P P

i

tt d

1025 , 1

525 , 0 120 75 , 192

2 1 3

1       



kN x

x M P P P

i

tt d

1025 , 1

525 , 0 120 75 , 192

.

2 2 4

2      



c

P kN

08,122

min  kN 

P

- Kiểm tra áp lực dưới mũi cọc

- Để kiểm tra áp lực dưới mũi cọc ta dùng tải trọng tiêu chuẩn

kN

N N

tt tc

5422,1

6502,



m kN

M M

tt tc

.1002,1

1202,



- Xác định móng khối quy ước tại mũi cọc

- Tính tb ma sát của các lớp đất bên hông cọc

'52412

88

'85.12'174.85.8

0 0

0 3

2 1

3 3 2 2 1 1

L L

'5244

0 0

d  2  120

Trang 26

m

2

35 , 0 2

35 , 0 05 , 1

- Ta có:

0113' 2,5

9,24.24,14 2

N

m kN M

M m tc  tc  100

- Xác định độ lệch tâm

038,02642

N

M e

- Áp lực trung bình tại mũi cọc

kPa L

B

N p

m m

tc m tb

4235,2.5,2

e p

m

tb

462 5

, 2

038 , 0 6 1 423

6 1

R tc  1.tc2 m. II'  m. I' 

- Tại mũi cọc  = 508’ tra bảng ta được A = 0,083; B = 1,32; D = 3,62

3 '

/57,81057,

kPa 1 , 2 tc 1 , 2 387 464 , 4 462

21 , 188 1 10 57 , 18 64 , 179 1

' 1 0

78,1961.1057,1821,188

' 2 1

35 , 205 1 10 57 , 18 78 , 196 3

' 3 2

92 , 213 1 10 57 , 18 35 , 205 4

' 4 3

0

0     



Trang 27

11

111

1111

, 42 92 , 213 2 , 0 2 ,

0 4   6  nên ta ngừng tính lún tại vị trí này

- Tính E0

kPa a

0001515,

0

8,0

2

688,19436,2432

1 0

1    



kPa

gl gl gl

2

512,109688,1942

2 1

2     



kPa

gl gl gl

2

274,63512,1092

3 2

3     



kPa

gl gl gl

2

938,38274,632

4 3

4     



h E

023 , 0 1 106 , 51 1 393 , 86 1 1 , 152 1 024 , 219 4 , 3 5281

8 , 0

.

0 0

Trang 28

M 0,375 max 0,375.25093,75

2 2

3 0

1,510

.51,075,0.270000

9,0

75,93

.9,

M F

a

Chọn 1114a200 (Fa = 16,929cm2)

- Tính cốt thép ngang: Do móng có hình vuông nên cốt thép ngang tương tự cốt thép dọc

6 Kiểm tra cẩu lắp cọc và chi tiết cấu tạo cọc

- Trọng lượng của cọc:

m kN F

n

q c. bt 1,2.0,1225.25.13,675 /

- Khi vận chuyển cọc

Trang 29

+ Mômen cho hai móc cẩu tại trí 0,2L

m kN L

q

50

8.675,350

q

25

8.675,325

4

17,110

.17,102,035,0.270000

9,0

408,9

cm m

q

24

8.675,324

4

22,110

.22,102,035,0.270000

9,

Đối với cọc dài 9m

- Tiết diện của cọc:

2

1225,035,0.35,

- Trọng lượng của cọc:

m kN F

n

q c. bt 1,2.0,1225.25.13,675 /

- Khi vận chuyển cọc

Trang 30

+ Mômen cho hai móc cẩu tại trí 0,2L

m kN L

q

50

9.675,350

q

25

9.675,325

4

14,110

.48,102,035,0.270000

9,0

907,11

cm m

q

24

9.675,324

4

55,110

.55,102,035,0.270000

9,0

4,12

cm m

Trang 31

.

65013501280

.2500.4,1

5 , 7 650 5 , 2 1280 5

, 0 1350 5 , 3 1280 5

Trang 32

x8'  8 0 , 15  0 , 95  0 , 15  1 , 1

m x

x9'  9 0 , 15  2 , 15  0 , 15  2 , 3

m x

x10'  10 0 , 15  3 , 35  0 , 15  3 , 5

m x

x11'  110,154,950,155,1

m x

x12'  120,156,650,156,8

m x

,88,61,55,33,21,

1

1,03

,15

,27

,35

5,68

2 2

2

2 ' 13 2 ' 12 2 ' 11 2 ' 10 2 ' 9 2 ' 8 2 ' 7 2 ' 6 2 ' 5 2 ' 4 2 ' 3 2 ' 2 2

,

625

1 ,

Trang 33

2

Trang 34

M2 2.246.1,5656.0,85180,4

m kN

M3 2.246.3656.2,352.246.1,5672,4

Trang 35

m kN

M4 2.246.4,3656.3,652.246.2,82.246.1,31738,4

m kN

M4'2.246.4,65656.42.246.3,152.246.1,652.246.0,352197,6

m kN

M5 2.246.5,5656.4,852.246.42.246.2,52.246.1,21592.0,851959,6

m kN

M6 2.246.6,7656.6,052.246.5,22.246.3,72.246.2,41592.2,052.246.1,22214

m kN

M

.8

,

2882

95,0.246.215,2.246.23.159235

,3.246.265,4.246.215,6.246.27.65665,7

M

55 , 2633 25

, 0

.

1701

2 , 1 246 2 4 , 2 246 2 25 , 3 1592 6 , 3 246 2 9 , 4 246 2 4 , 6 246 2 25 , 7 656 9 , 7

M

55 , 2027 2

, 1 246 2 45 , 1

.

1701

4 , 2 246 2 6 , 3 246 2 45 , 4 1592 8 , 4 246 2 1 , 6 246 2 6 , 7 246 2 45 , 8 656 1 , 9

M

55 , 2009 2

, 1 245 2 4 , 2 246 2 65 , 2

.

1701

6 , 3 246 2 8 , 4 246 2 65 , 5 1592 6 246 2 3 , 7 246 2 8 , 8 246 2 65 , 9 656 3 , 10

M

8 , 2175 35

, 0 245 2 55 , 1 245 2 75 , 2 246 2 3

.

1701

95 , 3 246 2 15 , 5 246 2 6 1592 35 , 6 246 2 65 , 7 246 2 15 , 9 246 2 10 656 65 , 10

M

35 , 1226 85

, 0 1592 2 , 1 245 2 4 , 2 245 2 6 , 3 246 2 85 , 3

.

1701

8 , 4 246 2 6 246 2 85 , 6 1592 2 , 7 246 2 5 , 8 246 2 10 246 2 85 , 10 656 5 , 11

M

15 , 223 6

, 1 245 2 45 , 2 1592 8 , 2 245 2 4 245 2 2 , 5 246 2 45 , 5

.

1701

4 , 6 246 2 6 , 7 246 2 45 , 8 1592 8 , 8 246 2 1 , 10 246 2 6 , 11 246 2 45 , 12 656 1 , 13

M

75 , 9 7 , 1 245 2 3 , 3 245 2 15 , 4 1592 5 , 4 245 2 7 , 5 245 2 9 , 6 246 2 15 , 7

.

1701

1 , 8 246 2 3 , 9 246 2 15 , 10 1592 5 , 10 246 2 8 , 11 246 2 3 , 13 246 2 15 , 14 656 8 , 14

M

3 , 290 85

, 0 245 2 55 , 2 245 2 15 , 4 245 2 5 1592 35 , 5 245 2 55 , 6 245 2 75 , 7 246 2 8

.

1701

95 , 8 246 2 15 , 10 246 2 11 1592 35 , 11 246 2 65 , 12 246 2 15 , 14 246 2 15 656 65 , 15

1 71,9

65,1.270000

9,0

8,2882

1 54,8

65,1.270000

9,0

6,2197

1 54,3

65,1.270000

9,0

8,2175

1 7,98

65,1.270000

9,0

8,319

Trang 36

Chọn 822+422

Mômen M1 = 9,758 kN.m

2 0

1 0,206

9,1.270000

9,0

5,9

Kiểm tra lực cắt: Qmax = 1312kN

Tiết diện ngang móng: Am = 1.1,3 + 0,8.2 = 2,9m2

Q

h A R F

8

Q

h A

R

1312

65,1.9,2.1000.5,1

Chọn 8a150

kN a

10.503,0.4.170000

h

b

R

Q d  8 k 02 d  8.1000.1,3.1,652.228 2540

Định dạng
Số trang	36
Dung lượng	769,69 KB