kích thước móng Chiều dài bản móng: L = 21m Chiều rộng bản móng: B = 13m Diện tích bản móng: Fbm = L x B = 273 m2 Căn cứ vào tính chất cơ lý của đất ta chọn chiều sâu chôn móng là hm = 2m Chọn sơ bộ bề dày bản móng δ_m = 1m Xác định tổng tải trọng của các cột truyền lên móng N = N1 + N2 +…+ N20 N = 332 x 4 + 382 x10 + 532 x6 = 8340 T = 83400 KN Ntc=83400n =834001,15 = 72521,74 KN Độ lệch tâm ex , ey ex = (N1 x X1+N2 x X2+⋯N20 x X20)N B2 ey = (N1 x y1+N2 x y2+⋯N20 x y20)N L2 ex = 18340 0,5 x (332 x 2 + 382 x 3) + 4,5 x(382 x 2 + 532 x 3) 132 = 0 ey = 18340 0,5 x (332 x 2 + 382 x 2) + 5,5 x(382 x 2 + 532 x 2) + 10,5 x (382 x 2 + 532 x 2) + 15,5 x (382 x 2 + 532 x 2)+ 20,5 x (332 x 2 + 382 x 2) 212 = 0 Áp lực đáy móng tại chân cột Ptc = NF ± (My x X)Iy + (Mx x X)Ix = NF = 83400273 = 305,49 KNm Áp lực đáy móng tại các điểm: PA= PB1= PC1= PB= PC= PC5= PB5= PD= Ptc= 305,49 KNm
1 kích thước móng Chiều dài móng: L = 21m Chiều rộng móng: B = 13m Diện tích móng: Fbm = L x B = 273 m2 Căn vào tính chất lý đất ta chọn chiều sâu chơn móng hm = 2m Chọn sơ bề dày móng = 1m Xác định tổng tải trọng cột truyền lên móng N = N1 + N2 +…+ N20 N = 332 x + 382 x10 + 532 x6 = 8340 T = 83400 KN Ntc= = = 72521,74 KN Độ lệch tâm ex , ey ex = ey = ex = [ 0,5 x (332 x + 382 x 3) + 4,5 x(382 x + 532 x 3) = ey = [ 0,5 x (332 x + 382 x 2) + 5,5 x(382 x + 532 x 2) + 10,5 x (382 x + 532 x 2) + 15,5 x (382 x + 532 x 2)+ 20,5 x (332 x + 382 x 2)] = Áp lực đáy móng chân cột Ptc = ± + = = = 305,49 KNm Áp lực đáy móng điểm: PA= PB1= PC1= PB= PC= PC5= PB5= PD= Ptc= 305,49 KNm Trọng lượng móng Gbm = Fbm .1,15 = 273.1.25.1,15 = 7848,75 KN Trọng lượng móng lực đẩy Độ lớn lực đẩy tích trọng lượng riêng chất lỏng thể tích bị vật chiếm chỗ: Fđn = L.b = 10.21.13.1 = 2730 KN => Gbm =7848,75 KN > Fdn = 2730 KN ( Nền móng ổn định q trình thi cơng) Trọng lượng khối đất đắp móng Vì Đáy móng đặt lớp đất thứ (lớp cát pha sét) có = 19,04 KN/m3 mực nước ngầm độ sâu 0,5m có = 10 KN/m3 Ta có: Gđ = 0,5 Fbm 1,15 + 0,5 Fbm 1,15 Gđ = 0,5 273 19,04 1,15 + 0,5 273 (19,04 1,15 = 4407,86 (T) Tổng tải trọng thẳng đứng đặt lên đáy móng bè N = 83400 KN Cơng trình nằm khu vực TP Hồ Chí Minh, tra bảng “Tải trọng tác động TCVN 2737-1995” ta lấy áp lực gió tiêu chuẩn W0 = 83 Kg/cm2 = 0,83 KN/m2 tải trọng gió theo phương x = B Hct W0 = 13 27,2 0,83 = 293,488 KN tải trọng gió theo phương y = L Hct W0 = 21 27,2 0,83 = 474,096 KN , có điểm đặt Hct với Hct chiều cao cơng trình Kiểm tra khả chịu tải đất đáy móng Áp lực tiêu chuẩn đáy móng = Trong đó: = ( Hct + hm ) = 293,488.( 0,5 27,2 + 2) = 4578,41 KN = ( Hct + hm ) = 474,0964( 0,5 27,2 + 2) = 7395,90 KN Wx = = = 955,5 m3 Wy = = = 591,5 m3 Fm = B x L = 273 m2 = = = 282,94 KN/m2 = 248,35 KN/m2 = 0,5 ( 0,5 (282,94 + 248,35) = 265,65 KN/m2 Xác định cường độ tiêu chuẩn đất = (A + B.q + D.) Trong đó: = 2m : Chiều sâu chơn móng = 13m: chiều rộng móng trọng lượng riêng đất đáy móng = 19,04 – = 9,04 KN/m3 q = 0,5 18 + 1.(17-10) + 0,5.(19,04-10) = 20,52 KN/m2 ktc hệ số tin cậy ktc = hệ số điều kiện làm việc Tra bảng 2.25 sách “Nền móng cơng trình” tác giả Châu Ngọc Ẩn Đáy móng nằm lớp đất thứ ( cát có pha sét) nên lấy = 1,4 Cơng trình có = < 1,5 với: L: chiều dài cơng trình ; H: chiều cao cơng trình Nên lấy = 1,4 Đáy móng cơng trình đặt lớp đất thứ nên: = 19,04 KN/m3 , = 18055’, = 0,79 kg/cm2 KN/m2 = 79 Với = 18055’ tra bảng 2.24 sách “Nền móng cơng trình” tác giả Châu Ngọc Ân ta A = 0,4696 B = 2,8782 D = 5,4689 Mực nước ngầm ổn định độ sâu: -0,5m = (A + B + D.) = ( 0,4696 13 0,904 + 2,8782 20,52 + 5,4689 79) = 1070,73 KN/m2 Điều kiện cần thỏa là: = 282,94 KN/m2 < 1,2.Rtc = 1,2 1070,73 = 1284,88 KN/m2 = 265,65 KN/m2 < Rtc = 1070,73 KN/m2 Vậy đất đáy móng đủ khả chịu tải Kiểm tra điều kiện lật = n = 474,096 1,15 = 545,21 KN Trong đó: n: hệ số an toàn, n = 1,15 = = = 6,5 (m) = + hm = + = 15,6 (m) Điều kiện để cơng trình khơng bị lật là: > x > x 83400 6,5 = 542100 KNm > 545,21 15,6 = 8505,276 KNm (Thõa) Vậy cơng trình thỏa mãn điều kiện khơng bị lật Kiểm tra điều kiện trượt Khi chịu tác động lực xơ ngang gió gây cơng trình có khả bị trượt Để cơng trình khơng bị trượt cần phải kiểm tra điều kiện sau: + Ebđ > + Ecđ Khi bị trượt, lớp đất phía có khả bị phá hoại, lực ma sát để chống lại lực trượt phụ thuộc vào góc ma sát lớp đất Ta có: = tg Trong đó: : hệ số ma sát : góc ma sát đất đáy móng Móng đặt lớp đất thứ 2, ta có: = 18055’; = 9,04 KN/m3 ;CII = 79 KN/m3 ; Ntt = 83400 KN Fms = tg(18055’) = 0,3427 Áp lực đất chủ động: Ecd = 0,5.Df2 tg2(450-0,5 q.Df tg2(450-0,5 Ecd = 0,5.22.9,04.tg2(450-0,5 18055’) + 20.2 tg2(450-0,5 18055’) =29,64 KN Áp lực đất bị động Ebđ = 0,5 .Df2 tg2(450+0,5 Ebđ = 0,5.22.9,04 tg2(450+0,5 18055’) = 35,43 KN Điều kiện: Ntt.fms + Ebd > + Ecđ 83400.0,347 + 35,43 = 28616,61 KN > 545,21 + 29,64 = 574,85 KN Cơng trình đảm bảo điều kiện trượt Kiểm tra chiều dày móng theo điều kiện chọc thủng Chọn sơ chiều dày móng h = 1m, lớp bảo vệ a = 5cm h0 = h – a = 95cm Vật liệu sử dụng: Bê tơng mác 300 có Rn = 130 KG/cm2, Rk= 9,75 KG/cm2 = 975 KN/m2 Thép AII có Ra = 2800 KG/m2 - Kiểm tra điều kiện xuyên thủng nguy hiểm Nmax chân cột Ta thấy xuyên thủng nguy hiểm cho cột Nmax= 5320 KN Diện tích xuyên thủng Sxt = [(bc + h0).2 + (hc + h0).2].h0 Với : bc = hc = 0,65 m => Sxt = [(0,65 + 0,950.2 + (0,65 + 0,95).2].0,95 = 6,08 m2 => Khả chống xuyên: 0,75.Rk.Sxt = 0,75.975.6,08 = 5446 KN > Pxt = 5320 KN Vậy móng bè khơng bị xun thủng Theo phương y Chia móng bè thành dãy: AEHD, bề rộng dải B1= 2,5m, L=21m EFIH, bề rộng dải B2= 4m, L=21m FGJI, bề rộng dải B3= 4m, L=21m GBCJ, bề rộng dải B4= 2,5m, L=21m Tính tốn dải AEHD (1)Phản lực trung bình = p = 305,49KN/m2 (2)Tổng phản lực dải: = B1.L = 305,49 2,5 21 = 16038,46 KN (3)Tổng tải cột dải: = 3320 + 3830 = 18100 KN (4)Tải trung bình dải = 0,5.(Pd + Nd) = 0,5 ( 16038,46 + 18100) = 17069,23 KN (5)Hệ số hiệu chỉnh phản lực nền: = =1,064 (6)Phản lực hiệu chỉnh: = 305,49.1,064 = 325,13 KN/m2 = 325,13 2,5 = 812,81KN/m2 (7)Phản lực tính tốn: = (8)Hệ số hiệu chỉnh tải cột = = = 0,943 (9)Các tải cột hiệu chỉnh dải : = = 3320.0,943 = 3130,76 KN = = = 3820.0,943 =3602,26 KN Tính tốn dải EFIH (1)Phản lực trung bình = p = 305,49 KN/m2 (2)Tổng phản lực dải: = B2.L = 305,49 21 = 25661,16 KN (3)Tổng tải cột dải: = 3820 + 5320 = 23600 KN (4)Tải trung bình dải = 0,5.(Pd + Nd) = 0,5 ( 25661,16 + 23600) = 24630,58 KN (5)Hệ số hiệu chỉnh phản lực nền: = =0,959 (6)Phản lực hiệu chỉnh: = 305,49.0,959 = 293,22 KN/m2 (7)Phản lực tính tốn: = = 393,22 = 1572,88 KN/m2 (8)Hệ số hiệu chỉnh tải cột = = = 1,0437 (9)Các tải cột hiệu chỉnh dải : = = 3820 1,0437 = 3986,93 KN = = = 5320 1,0437 =5552,48 KN Tính tốn dải FGJI (1)Phản lực trung bình = p = 305,49KN/m2 (2)Tổng phản lực dải: = B3.L = 305,49 21 = 25661,16 KN (3)Tổng tải cột dải: = 3820 + 5320 = 23600 KN (4)Tải trung bình dải = 0,5.(Pd + Nd) = 0,5 ( 25661,16 + 23600) = 24630,58 KN (5)Hệ số hiệu chỉnh phản lực nền: = =0,959 (6)Phản lực hiệu chỉnh: = 305,49.0,959 = 293,22 KN/m2 = 393,22 = 1572,88 KN/m2 (7)Phản lực tính toán: = (8)Hệ số hiệu chỉnh tải cột = = = 1,0437 (9)Các tải cột hiệu chỉnh dải : = = 3820 1,0437 = 3986,93 KN = = = 5320 1,0437 =5552,48 KN Tính tốn dải GBCJ (1)Phản lực trung bình = p = 305,49KN/m2 (2)Tổng phản lực dải: = B4.L = 305,49 2,5 21 = 16038,46 KN (3)Tổng tải cột dải: = 3320 + 3830 = 18100 KN (4)Tải trung bình dải = 0,5.(Pd + Nd) = 0,5 ( 16038,46 + 18100) = 17069,23 KN (5)Hệ số hiệu chỉnh phản lực nền: = =1,064 (6)Phản lực hiệu chỉnh: = 305,49.1,064 = 325,13 KN/m2 = 325,13 2,5 = 812,81KN/m2 (7)Phản lực tính tốn: = (8)Hệ số hiệu chỉnh tải cột = = = 0,943 (9)Các tải cột hiệu chỉnh dải : = = 3320 0,943 = 3130,76 KN = = = 3820 0,943 =3602,26 KN Theo phương trục x Chia móng bè thành dải: ABKO, bề rộng dải B1 = 3m, L=13m OKLP, bề rộng dải B2 = 5m, L=13m PLMQ, bề rộng dải B3= 5m, L=13m QMNR, bề rộng dải B4= 5m, L=13m RNCD, bề rộng dải B5= 3m, L=13m Tính tốn dải ABKO (1)Phản lực trung bình = p = 305,49 KN/m2 (2)Tổng phản lực dải: = B1.L = 305,49 13 = 11914,11 KN (3)Tổng tải cột dải: = x 3320 + x 3820 = 14280 KN (4)Tải trung bình dải = 0,5.(Pd + Nd) = 0,5 (11914,11 + 14280) = 13097 KN (5)Hệ số hiệu chỉnh phản lực nền: = = = 1,0993 (6)Phản lực hiệu chỉnh: = = 305,49 1,0993 = 335,82 KN/m2 (7)Phản lực tính tốn: = x = 335,82 = 1007,46 KN/m2 (8)Hệ số hiệu chỉnh tải cột = = = 0,917 (9)Các tải cột hiệu chỉnh dải : = = 3320 0,917 = 3044,44 KN = = 3820 0,917= 3502,94KN Tính tốn dải OKLP (1)Phản lực trung bình = p = 305,49KN/m2 (2)Tổng phản lực dải: = B2.L = 305,49 13 = 19856.85 KN (3)Tổng tải cột dải: = x 3820 + x 5320 = 18280 KN (4)Tải trung bình dải = 0,5.(Pd + Nd) = 0,5 (19856.85 + 18280) = 19068,43 KN (5)Hệ số hiệu chỉnh phản lực nền: = = = 0,960 (6)Phản lực hiệu chỉnh: = = 305,49 0,960= 293,27 KN/m2 (7)Phản lực tính tốn: = x = 293,27 = 1466,35 KN/m2 (8)Hệ số hiệu chỉnh tải cột = = =1,043 (9)Các tải cột hiệu chỉnh dải : = = 3820 1,043 = 3984,26 KN = = 5320 1,043 = 5548,76 KN Tính tốn dải PLMQ (1)Phản lực trung bình = p = 305,49KN/m2 (2)Tổng phản lực dải: = B3.L = 305,49 13 = 19856.85 KN (3)Tổng tải cột dải: = x 3820 + x 5320 = 18280 KN (4)Tải trung bình dải = 0,5.(Pd + Nd) = 0,5 (19856.85 + 18280) = 19068,43 KN (5)Hệ số hiệu chỉnh phản lực nền: = = = 0,960 (6)Phản lực hiệu chỉnh: = = 305,49 0,960= 293,27 KN/m2 (7)Phản lực tính tốn: = x = 293,27 = 1466,35 KN/m2 (8)Hệ số hiệu chỉnh tải cột = = =1,043 (9)Các tải cột hiệu chỉnh dải : = = 3820 1,043 = 3984,26 KN = = 5320 1,043 = 5548,76 KN Tính tốn dải QMNR (1)Phản lực trung bình = p = 305,49KN/m2 (2)Tổng phản lực dải: = B4.L = 305,49 13 = 19856.85 KN (3)Tổng tải cột dải: = x 3820 + x 5320 = 18280 KN (4)Tải trung bình dải = 0,5.(Pd + Nd) = 0,5 (19856.85 + 18280) = 19068,43 KN (5)Hệ số hiệu chỉnh phản lực nền: = = = 0,960 (6)Phản lực hiệu chỉnh: = = 305,49 0,960= 293,27 KN/m2 (7)Phản lực tính tốn: = x = 293,27 = 1466,35 KN/m2 (8)Hệ số hiệu chỉnh tải cột = = =1,043 (9)Các tải cột hiệu chỉnh dải : = = 3820 1,043 = 3984,26 KN = = 5320 1,043 = 5548,76 KN Tính tốn dải RNCD (1)Phản lực trung bình = p = 305,49 KN/m2 (2)Tổng phản lực dải: = B5.L = 305,49 13 = 11914,11 KN (3)Tổng tải cột dải: = x 3320 + x 3820 = 14280 KN (4)Tải trung bình dải = 0,5.(Pd + Nd) = 0,5 (11914,11 + 14280) = 13097 KN (5)Hệ số hiệu chỉnh phản lực nền: = = = 1,0993 (6)Phản lực hiệu chỉnh: = = 305,49 1,0993 = 335,82 KN/m2 (7)Phản lực tính tốn: = x = 335,82 = 1007,46 KN/m2 (8)Hệ số hiệu chỉnh tải cột = = = 0,917 (9)Các tải cột hiệu chỉnh dải : = = 3320 0,917 = 3044,44 KN = = 3820 0,917= 3502,94KN ... = 10.21.13.1 = 2730 KN => Gbm =7848,75 KN > Fdn = 2730 KN ( Nền móng ổn định q trình thi cơng) Trọng lượng khối đất đắp móng Vì Đáy móng đặt lớp đất thứ (lớp cát pha sét) có = 19,04 KN/m3 mực...Trọng lượng móng Gbm = Fbm .1,15 = 273.1.25.1,15 = 7848,75 KN Trọng lượng móng lực đẩy Độ lớn lực đẩy tích trọng lượng riêng chất lỏng thể tích bị... cường độ tiêu chuẩn đất = (A + B.q + D.) Trong đó: = 2m : Chiều sâu chơn móng = 13m: chiều rộng móng trọng lượng riêng đất đáy móng = 19,04 – = 9,04 KN/m3 q = 0,5 18 + 1.(17-10) + 0,5.(19,04-10)