tính toán nội lực dầm

A Tính tốn nội lực dầm chủ Dữ kiện:  DC : trọng lương thân  DW: trọng lượng lớp phủ mặt cầu  Ltính tốn = L – 2.0,3  Hệ số m = (nếu làn); m =1,2 (nếu làn)  (1+IM) = 1,25  Xe 1.HL93; khác nhân vào tải trọng trục ΣP.y Hệ số γ Loại tải trọng TTHG cường độ I DC 1,25 0,9 DW 1,5 0,65 HL93 (LL), PL 1,75 (trong dầm lấy số lớn để tính) η= I TTGH sử dụng 1 1 Tĩnh tải (1) Xét vị trí + Mặt cắt vuốt xiên a b 1-c (2) (3) (4) (5) (6) + Mặt cắt 1/2.Ltt + Mặt cắt 3/8.Ltt + Mặt cắt 1/4.Ltt + Mặt cắt 1/8.Ltt + Mặt cắt gối 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E − 0,5 0,375 0,25 0,125 c − 0,5 0,625 0,75 0,875 1 | PAGE + Momen Vị trí + Lực cắt Vị trí Tại gối ω Σω = ω+ - ω- − − 2 II Hoạt tải Các hệ số phân bố ngang (đề cho khỏi tính)  Xác định kg = n(I + A.e2g) n = Edầm / Ebản = 33915/27691 = 1,225 A diện tích dầm chủ I momen quán tính trục trung hòa eg khoảng cách từ tâm dầm chủ tới tâm mặt cầu  Hệ số phân bố hoạt tải momen - Đối với dầm 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E | PAGE S khoảng cách dầm chủ L chiều dài nhịp ts chiều dày →lấy max - Đối với dầm biên + TH chất tải ê = m = 1,2 hệ số xe + TH chất tải ê = = 0,77 + 3000 de khoảng cách từ tim dầm biên tới mép đá vỉa (nếu đá vỉa nằm hẫng de < 0) → lấy max  Hệ số phân bố hoạt tải lực cắt - Đối với dầm → lấy max - Đối với dầm biên + TH chất tải ê = m = 1,2 hệ số xe + TH chất tải ê = = 0,6 + 3000 de khoảng cách từ tim dầm biên tới mép đá vỉa (nếu đá vỉa nằm hẫng de < 0) → lấy max 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E | PAGE  Hệ số phân bố đoàn người - Đối với dầm = - ℎ ề ộ đ ộ ố ầ ℎủ Đối với dầm biên =( ℎề ộ đ ộ) + + Dầm biên Hệ số phân bố Kí hiệu Momen mgLL (M) Lực cắt mgLL (V) Đồn người mgPL + Dầm Hệ số phân bố Kí hiệu Momen mgLL (M) Lực cắt mgLL (V) Đoàn người mgPL Tính nội lực Xét tương tự trường hợp a Đường ảnh hưởng momen i Mặt cắt vút xiên 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E Giá trị Giá trị | PAGE = = ii − ; 2 = − ( + 4,3) − ( + 9,6) ; 4 = Mặt cắt 1/2.Ltt = ; 2 = = iii − ( + 1,2) − 1,2 − 4,3 Mặt cắt 3/8.Ltt = = − ; 2 = − ( + 4,3) − ( + 1,2) ; 4 = 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E ( − 4,3) | PAGE iv Mặt cắt 1/4.Ltt = = v − ; 2 = − ( + 4,3) − ( + 1,2) ; 4 = − ( + 9,6) Mặt cắt 1/8.Ltt = = − ; 2 = − ( + 4,3) − ( + 1,2) ; 4 = − ( + 9,6) vi Mặt cắt gối Momen 0, khỏi tính 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E | PAGE Vị trí (1) (2) (3) (4) (5) (6) P1 = 145k y1 11 32 33 14 15 Truck P2 = 145k y2 31 12 13 34 35 P3 = 35k y3 41 32 43 44 45 Tamdem P’1 = 110k P’2 = 110k y’1 y’2 11 21 12 22 13 23 14 24 15 25 0 PL Max ΣP.y ω MAX{P1.y1 + P2.y2 + P3.y3 ; P’1.y’1 + P’2.y’2} Ltt.ai/2 0 b Đường ảnh hưởng lực cắt i Mặt cắt vút xiên = = − ; 2 = − ( + 4,3) − ( + 1,2) ;4 = 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E − ( + 9,6) | PAGE ii Mặt cắt 1/2.Ltt = 0,5 ; 2 = = iii − ( + 4,3) − ( + 1,2) ;4 = − ( + 9,6) Mặt cắt 3/8.Ltt = 0,625 ; 2 = = − ( + 4,3) − ( + 1,2) ;4 = 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E − ( + 9,6) | PAGE iv Mặt cắt 1/4.Ltt = 0,75 ; 2 = = v − ( + 4,3) − ( + 1,2) ;4 = − ( + 9,6) Mặt cắt 1/8.Ltt = 0,875 ; 2 = = − ( + 4,3) − ( + 1,2) ;4 = 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E − ( + 9,6) | PAGE vi Mặt cắt gối − 1,2 = 1; 2 = = Vị trí (1) (2) (3) (4) (5) (6) P1 = 145k y1 1i Truck P2 = 145k y2 3i − 4,3 ; 4 = − 9,6 Tamdem P’1 = 110k P’2 = 110k y’1 y’2 P3 = 35k y3 4i 1i 2i PL MAX ΣP.y MAX{P1.y1 + P2.y2 + P3.y3 ; P’1.y’1 + P’2.y’2} ω+ c Tính nội lực i Momen Vị trí GH I SD 0 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E 10 | PAGE − ii Lực cắt Vị trí III GH I SD Bảng tổng hợp nội lực cuối Vị trí Bảng tổng hợp momen cuối GH1 M V M SD V Tĩnh tải + Hoạt tải max max 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E max max 11 | PAGE B Tính toán nội lực – làm việc theo phương ngang, thiết kế xe trục 145kN Dữ kiện:  DC : trọng lương thân  DW: trọng lượng lớp phủ mặt cầu  Hệ số m = (nếu làn); m =1,2 (nếu làn)  (1+IM) = 1,25  Xe 1.HL93; khác nhân vào tải trọng trục P (chỗ có P nhân vào) Hệ số γ TTHG cường độ I 1,25 0,9 1,5 0,65 1,75 (lấy số lớn mà tính) η= Loại tải trọng DC DW HL93 (LL), PL I TTGH sử dụng 1 Bản mút thừa (cánh hẫng) E=1140+0,833X (mm) X: từ tim gối đến vị trí đặt tải a Tải trọng bánh xe = /2 ( + ℎ) b = 510mm h chiều dày P = 145 kN Chú ý: chiều dài cánh hẫng ≤ 1,8m → LL = 14,6N/mm 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E 12 | PAGE b Tính nội lực Hệ số γ lấy số lớn để tính T lề hành + + + = [ = + + + + (1 + + + ) + (1 + ) 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E 13 | PAGE ] II Bản kiểu dầm a Ngun tắc tính tốn Tính hệ II → hệ I b Tĩnh tải Đề cho c Hoạt tải i Bề rộng dải tương đương Đối với M+: E+ = 660 + 0,55S mm Đối với M- : E- = 1220 + 0,25S mm S khoảng tim dầm chủ ii Hoạt tải phân bố bánh xe Đối với M+: = /2 ( + ℎ) = /2 ( + ℎ) Đối với M- : b = 510mm; h chiều cao iii Tải trọng xét dải ngang L > 4,6m 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E 14 | PAGE d Tiến hành chất tải Lưu ý tung độ tính < lấy = (khi bánh xe vượt ngồi bản) i Momen TH1: Chỉ có bánh xe đặt vị trí nhịp; Hệ số m = 1,2 Trạng thái giới hạn → , = [ + + (1 + ) .∑ + ] ∑ (phần in đậm tải trọng làn, xét L > 4,6m; ≤ 4,6m bỏ ra) = + → = + + + (1 + + ) [2 − ( + ℎ)] ( + ℎ) + + (1 + ∑ ] (1 + ) ) ∑ + [2 − ( + ℎ)] ( + ℎ) Trạng thái giới hạn sử dụng / → , = [ + = + = [ , + + (1 + + ) (1 + ) / ∑ [2 − ( + ℎ)] ( + ℎ) + 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E + ∑ 15 | PAGE ] TH2: Hai bánh xe xe tải đặt cách 1,2m; Hệ số m = Trạng thái giới hạn / → = , + = + + + (1 + / ) + (1 + / ) [ − 1,2] + ∑ Trạng thái giới hạn sử dụng → / , = = + + + + (1 + (1 + ) ) / / + [ − 1,2] + ∑ TH3: Hai bánh xe xe tải đặt cách 1,8m; Hệ số m = 1,2 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E 16 | PAGE Trạng thái giới hạn / → = , + = + + + (1 + / ) + (1 + / ) [ − 1,8] + ∑ Trạng thái giới hạn sử dụng → / , = = + + + + (1 + (1 + ) ) / / + [ − 1,8] + ∑ → Lấy max trường hợp Mmax+/- theo giới hạn cường độ sử dụng (được giá trị) Momen kết cấu : Theo trạng thái giới hạn cường độ 1: - Momen nhịp : Mu = 0,5.Mmax+ - Momen gối: Mu = -0,8.MmaxTheo trạng thái giới hạn sử dụng: - Momen nhịp: Mu = 0,5.Mmax+ - Momen gối: Mu = -0,8.Mmax- ii Lực cắt ngàm 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E 17 | PAGE TH1: Hai bánh xe xe tải đặt cách 1,2m; Hệ số m = Trạng thái giới hạn → = + = + + + (1 + ) (1 + ) + ∑ [2 − 2.1,2 − ( + ℎ)] + Trạng thái giới hạn sử dụng → = = + + + (1 + (1 + + ) ) + [2 − 2.1,2 − ( + ℎ)] + ∑ TH2: Hai bánh xe xe tải đặt cách 1,8m; Hệ số m = 1,2 Trạng thái giới hạn 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E 18 | PAGE → = + = + + + (1 + ) (1 + ) + ∑ [2 − 2.1,8 − ( + ℎ)] + Trạng thái giới hạn sử dụng → = + + (1 + ) + +ℎ + + (1 + ) [2 − 2.1,8 − ( + ℎ)] + 2 → Lấy max trường hợp Vmax theo giới hạn cường độ sử dụng (được giá trị) = 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E 19 | PAGE ... Đối với dầm = - ℎ ề ộ đ ộ ố ầ ℎủ Đối với dầm biên =( ℎề ộ đ ộ) + + Dầm biên Hệ số phân bố Kí hiệu Momen mgLL (M) Lực cắt mgLL (V) Đoàn người mgPL + Dầm Hệ số phân bố Kí hiệu Momen mgLL (M) Lực cắt... P’1.y’1 + P’2.y’2} ω+ c Tính nội lực i Momen Vị trí GH I SD 0 16#5068616E205468616E68205379203133544858443220424B444E 10 | PAGE − ii Lực cắt Vị trí III GH I SD Bảng tổng hợp nội lực cuối Vị trí Bảng... trí + Lực cắt Vị trí Tại gối ω Σω = ω+ - ω- − − 2 II Hoạt tải Các hệ số phân bố ngang (đề cho khỏi tính)  Xác định kg = n(I + A.e2g) n = Edầm / Ebản = 33915/27691 = 1,225 A diện tích dầm chủ