Nghiên cứu một số đặc trưng thủy lực ở đập tràn có tường ngực biên cong (tt)

MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài luận án Đập tràn có vai trò quan trọng hàng đầu đầu mối cơng trình thủy lợi, thủy điện, liên tục nghiên cứu, phát triển hoàn thiện với trình độ phát triển khoa học cơng nghệ đáp ứng yêu cầu thực tiễn sử dụng Đập tràn thực dụng hình cong sử dụng phổ biến cơng trình thuỷ lợi, thủy điện vừa lớn với hai dạng mặt cắt thông dụng mặt cắt Creager – Ophixerop [2], [12] dạng WES [12] , [25], [31], [45], [48] Đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong ứng dụng giới [29], [30], [34], [35] [37], [45], Việt Nam [8], [14] Loại đập tràn có ưu điểm cho phép làm việc mức nước hồ lớn hơn, tăng dung tích phòng lũ, tháo lũ hồ chứa mức nước thấp, tối ưu hóa kích thước cửa van thiết bị khí, giảm giá thành xây dựng Chúng có phạm vi ứng dụng rộng rãi với tất loại đập tràn xây dựng mới, sửa chữa nâng cao an toàn hồ chứa có u cầu phòng lũ Đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong có ưu điểm có khả ứng dụng rộng rãi kết nghiên cứu hạn chế, có đề cập đến kích thước hình học, tính khả tháo giới thiệu cơng trình cụ thể Ở Việt Nam, có 7000 hồ đập với dung tích 37 tỷ m3 (có 675 đập lớn)1 có nhiều cơng trình cần sửa chữa nâng cấp tương lai cần xây dựng cơng trình phòng lũ ứng dụng đập tràn có tường ngực biên cong chưa có cơng trình khoa học nghiên cứu chế độ thuỷ lực cho loại đập tràn Do vậy, nghiên cứu chế độ thuỷ lực đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong, xác định đặc trưng thuỷ lực chúng để đề xuất áp dụng thực tế vấn đề cần thiết, có ý nghĩa khoa học thực tiễn, góp phần xem xét đầy đủ phong phú lĩnh vực thuỷ lực cơng trình tháo lũ Mục tiêu nghiên cứu Làm rõ đặc trưng thủy lực dòng chảy đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong; Đề xuất phương pháp, công thức, đồ thị xác định lưu lượng, vận tốc áp suất dòng chảy đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong Đối tượng phạm vi nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu số đặc trưng thủy lực gồm chế độ chảy, lưu lượng tháo, vận tốc, áp suất đập tràn thực dụng hình cong có tường ngực biên cong (gọi tắt đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong) chảy có áp Phạm vi nghiên cứu giới hạn đập tràn với dạng mặt tràn WES, Ophixerop có tường ngực biên cong điều kiện làm việc tỉ số H/Hd≤1,5 hay H/D≤3 dòng chảy phía sau tường ngực chảy tự cửa van mở hoàn toàn Báo cáo môi trường quốc gia 2012 Phương pháp nghiên cứu Phương pháp kế thừa: Nghiên cứu, kế thừa kết nghiên cứu nước Phương pháp điều tra thu thập kết thí nghiệm cơng trình thực tế Phương pháp thực nghiệm mơ hình vật lý: Xây dựng, thí nghiệm thu thập số liệu mơ hình thủy lực Phương pháp thống kê: Phân tích đánh giá, kiểm chứng so sánh với kết nghiên cứu khác nước Xây dựng công thức, bảng biểu, đồ thị phục vụ tính tốn áp dụng thực tế Ý nghĩa khoa học thực tiễn Ý nghĩa khoa học: Luận án góp phần làm sáng tỏ chế độ thuỷ lực, chế độ dòng chảy đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong bổ sung sở khoa học cho tính tốn đặc trưng thủy lực đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong Ý nghĩa thực tiễn: Luận án góp phần đáp ứng tính cấp thiết việc giải tốn tối ưu hóa điều tiết vận hành hồ chứa, nâng cao khả làm việc cơng trình thủy lợi, thủy điện điều kiện cần tăng dung tích đón lũ, phòng lũ điều kiện cần tăng dung tích đón lũ, phòng lũ đảm bảo an tồn hạ du Những đóng góp luận án Luận án có đóng góp sau: Xây dựng đề xuất công thức đồ thị tính hệ số lưu lượng µ cho đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong; phạm vi cột nước làm việc H/D=1,6÷3,0 Xác định hệ số lưu tốc  để tính độ sâu mực nước trường hợp chảy có áp Xây dựng kiến nghị ứng dụng bảng tọa độ khơng thứ ngun để tính đường mặt nước vận tốc mặt tràn Đề xuất phương pháp xác định hệ số giảm áp C pmax để xác định áp suất nhỏ phần chảy có áp đập tràn Xây dựng biểu đồ khơng thứ ngun để tính áp suất mặt tràn đoạn chảy tự CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ ĐẬP TRÀN CÓ TƯỜNG NGỰC BIÊN CONG 1.1 Khái quát chung đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong 1.1.1 Cấu tạo đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong Đập tràn thực dụng có tường ngực loại đập tràn ngồi đỉnh đập bố trí phận tường ngực phía Tường ngực phận chắn phía ngưỡng tràn nhằm mục đích hạn chế khả tăng nhanh lưu lượng xả mực nước thượng lưu lớn, kiểm sốt lưu lượng tháo Tường ngực dạng đường thẳng, cong, di động Loại đập tràn thực tế vận hành gặp chế độ dòng chảy khơng áp có áp Trong luận án, chúng tơi chọn đối tượng nghiên cứu đập tràn dạng CreagerOphixerop, WES tường ngực biên cong chảy có áp Mùc n-íc th-ỵng l-u T-êng ngùc H Trơ pin He n Cửa van D B3 Mặt tràn A3 Tim đập Hỡnh 1.1 Sơ đồ đập tràn có tường tường ngực Đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong có cấu tạo gồm phần mặt tràn thực dụng hình cong phía dưới, tiếp xúc với phần luồng nước chảy qua tràn, phần biên trên, phía tường ngực giống cửa vào tuynel cửa vào cống lấy nước (hình 1.1÷hình 1.3) tiếp xúc với phần luồng nước Như khác biệt cấu tạo loại đập tràn biên tường ngực mặt tràn có dạng hình cong 1.1.2 Một số ứng dụng đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong Các hồ chứa thường có vai trò đa mục tiêu, ngồi việc cung cấp nước cho thủy lợi, phát điện, nhiều hồ chứa lớn có nhiệm vụ chống lũ cho hạ du, chí số hồ chứa có nhiệm vụ phòng lũ Hòa Bình, Sơn La,… Khi đập tràn phải điều tiết lượng lũ lớn hồ Cột nước làm việc đỉnh đập tràn lên tới vài chục mét, bố trí tràn mặt thơng thường với cửa van cung chiều cao cửa van lớn khó khăn vận hành Ví dụ cơng trình thuỷ điện Sơn La (Hình 1.4), u cầu tích nước hồ chứa phòng lũ PMF, chênh lệch từ ngưỡng tràn cao trình 197,80 m, tới mức nước lũ PMF 228,10 m có Hmax=30,3 m Việc bố trí đập tràn có tường ngực biên cong tối ưu hóa kích thước cửa van 12 m, tăng thêm dung tích phòng lũ cho hồ chứa lên đến tỷ m3, góp phần giảm lũ, cắt lũ cho hạ du 1.1.3 Đặc điểm dòng chảy qua đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong Dòng chảy qua đập tràn có tường ngực thay đổi mực nước thượng lưu từ thấp đến cao trải qua chế độ chảy không áp (chảy hở đập tràn thơng thường) có áp Chảy có áp, mực nước thượng lưu ngập kín biên tường ngực Đoạn đầu tường ngực dòng có áp, sau tường ngực dòng chảy khơng áp Nhưng tác động phần có áp đoạn tường ngực mà đặc trưng thủy lực đoạn chảy hở có khác biệt với chế độ chảy hở hồn tồn Chế độ nghiên cứu Việt Nam chưa có tiêu chuẩn thiết kế hay hướng dẫn tính tốn 1.2 Các nghiên cứu đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong Các nghiên cứu đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong chủ yếu Ấn Độ, Trung Quốc gồm: Đường cong mặt hạ lưu tràn, đường cong phía thượng lưu mặt tràn, đường cong mép tường ngực, tính lưu lượng, tính hệ số lưu lượng [30], [45] Đường cong mặt tràn Ấn Độ [30] có phương trình (1.2): X2 = kHd Y (1.2) Đường cong mặt tràn Trung Quốc [18], [45] có phương trình (1.3): X2 = 42 Hd Y (1.3) Đường cong mép tường ngực có dạng elip biểu diễn theo phương trình (1.7) [30] X2 Y2 2 + B2 = A2 (1.7) Theo [45], đường cong mép tường ngực cong tròn, elip nối với đoạn thẳng nối tiếp tường ngực độ dốc 1:4÷1:6 Lưu lượng chảy có áp tường ngực tính theo cơng thức (1.10) [29], [45] Q = μω√2gHe (1.10) Trong hệ số lưu lượng xác định sau: - Ở thit k s b cú th ly à=0,74ữ0,82 H/D=2,0ữ2,4; µ =0,83÷0,93 H/D>2,4 Hệ số µ tính tốn thơng qua tổn thất tính đường mặt nước [45] - Theo [29], [30] hệ số lưu lượng tính theo cơng thức (1.11) H H μ = 0,148631 + 0,945305 H − 0,326238 (H ) d d (1.11) Các kết chưa đầy đủ, cơng thức tính hệ số lưu lượng µ gặp khó khăn cho dải giá trị mà khơng rõ yếu tố phụ thuộc Khi xác định hệ số lưu lượng xét theo tỉ lệ H/Hd, mà chưa phản ánh chế độ chảy đặc trưng lỗ chiều cao D, chưa có nghiên cứu giới hạn chế độ chảy có áp, xác định vận tốc, áp suất Đây hạn chế mà nghiên cứu có chưa giải 1.3 Kết nghiên cứu đập tràn thực dụng hình cong Kết nghiên cứu với loại đập tràn thực dụng hình cong xây dựng cơng thức, đồ thị, bảng biểu lựa chọn hình dạng hình học, khả tháo, đường mặt nước, vận tốc áp suất [12], [17], [29], [30], [31], [35], [45], [48], [50], [51] Các tài liệu công bố sử dụng cho thiết kế, với cơng trình cụ thể, quan trọng cần thiết nghiên cứu thực nghiệm để kiểm chứng tối ưu hố 1.4 Kết nghiên cứu cơng trình tháo xả sâu, xả mặt kết hợp xả sâu Cơng trình tháo xả sâu có đặc điểm tương tự với đập tràn có tường ngực biên cong có cột nước làm việc lớn nhiều nhà khoa học nghiên cứu Các hướng nghiên cứu tập trung chế độ chảy, tính lưu lượng phân bố áp suất trần cửa vào Các kết áp dụng thành công vào thực tế xây dựng nhiều cơng trình giới Việt Nam Các nghiên cứu áp suất thủy động trần cửa vào tuynel G.A Vorobiov, N.P Rozanop, E.I Đubintric, S.M Sliski [51], [52] đưa vào hệ số giảm áp Cp Hệ số Cp xác định theo thí nghiệm Hệ số Cp phụ thuộc vào kích thước hình dạng cửa vào, có ý nghĩa ứng dụng thực tế lớn, thông số định để lựa chọn hình dạng cửa vào Hệ số Cp điểm (i) trần cửa vào tuynel tính theo công thức (1.25) C pi  2g(H i  p i /  ) (1.25) v 2k Khi biết biên dạng đường viền hệ số C p điểm (i) tính áp suất dư theo công thức (1.7): pi v2  Hi  Cp k  2g (1.26) Áp suất nhỏ biên vào xác định theo công thức (1.27): pi   H i  C p max Vk2 2g (1.27) Cpmax o' o' o' i Zi H i < Hi 2g z+h i Hi Hi Zi hi > 2,2 >Hi z+hi k e = 0,5 h i< K b' h 2,0 k Zi vk a' H Cp.v k2 2g k Zi 2,4 o' Cp.v 2k h K p 1,8 k e = 1,0 vk B 1,6 o i k o o i a) k o 1,4 b) k e = 2,0 1,2 a) Trường hợp chân khơng 1,0 b) Trường hợp có chân khơng k e = 3,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 A kr Hình 1.30 Hệ số Cpmax cửa vào phẳng Hình 1.28 Sơ đồ xác định áp suất hệ [51], [52] số giảm áp Cp cửa vào [51], [52] A Vùng khơng tác dòng B Vùng tách dòng Cấu tạo cửa vào đập tràn có tường ngực biên cong tương tự cửa vào cơng trình xả sâu, khác chỗ biên biên cong 1.5 Những vấn đề tồn Mặc dù có số kết nghiên cứu đập tràn có tường ngực hình dạng, kích thước, tính lưu lượng… chưa phản ánh hết phạm vi làm việc, đặc điểm thủy lực, chưa lượng hóa hết yếu tố ảnh hưởng đến hình dạng, khả tháo, áp lực đập tràn Các vấn đề tồn chủ yếu là: 1/ Chưa phân định chế độ chảy qua đập; 2/ Việc xác định hệ số lưu lượng µ gặp khó khăn cho dải giá trị mà khơng rõ yếu tố phụ thuộc Cơng thức tính hệ số lưu lượng xét theo tỉ lệ H/Hd, chưa phản ánh chế độ chảy đặc trưng lỗ chiều cao D; 3/ Chưa có hướng dẫn cách xác định yếu tố thủy lực đường mặt nước, vận tốc, áp suất mặt tràn; 4/ Chưa cách xác định áp suất nhỏ mặt tràn, biên tường ngực Việc xác định tồn góp phần làm rõ chất thủy lực dòng chảy đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong, giảm bớt khối lượng thực nghiệm 1.6 Kết luận chương Các đập tràn cột nước vừa vào cao lựa chọn xả mặt, xả sâu hay xả mặt kết hợp xả sâu Mỗi hình thức có phạm vi ứng dụng ưu nhược điểm định Đập tràn thực dụng hình cong với hai loại mặt cắt Creager – Ophixerop dạng WES loại đập áp dụng nhiều Với dòng chảy hở qua đập tràn hay dòng chảy có áp qua cống ngầm, nen kết nghiên cứu tương đối đầy đủ đáp ứng yêu cầu nghiên cứu, thiết kế thực tế Đập tràn thực dụng có tường ngực biên cong hình thức trung gian xả mặt xả sâu, có ưu điểm tăng dung tích phòng lũ, tối ưu hóa cửa van, tháo lưu lượng hồ mức nước thấp Nó phát huy ưu điểm xả mặt xả đáy nên hay dùng cho đập tràn vừa cao Các kết nghiên cứu hình thức xả có chưa đầy đủ, chi tiết, số nghiên cứu cá biệt cho cơng trình cụ thể Phần luận án nghiên cứu số đặc trưng thủy lực xác định chế độ dòng chảy, xác định lưu lượng, vận tốc, áp suất xây dựng hàm thực nghiệm ứng dụng tính tốn CHƯƠNG PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU CÁC ĐẶC TRƯNG THỦY LỰC Ở ĐẬP TRÀN CÓ TƯỜNG NGỰC 2.1 Phương pháp xác định chế độ dòng chảy Phương pháp chung xác định đường mặt nước tính vẽ đường mặt nước đập tràn dạng Creager-Ophixerop, WES mặt bằng, tỷ lệ với đường cong mặt đập tường ngực Đập tràn có tường ngực chảy tự đường mặt nước chưa chạm tường ngực, chảy phân giới đường mặt nước bắt đầu chạm mép mép tường ngực đập tràn chảy có áp đường mặt nước ngập hoàn toàn mép tường ngực 2.2 Phương pháp nghiên cứu mơ hình thuỷ lực 2.2.1 Tiêu chuẩn tương tự thuỷ động lực học Luận án sử dụng phương pháp nghiên cứu mơ hình thủy lực với phương trình đồng dạng sau:  (Fr, Eu, Re, Sh)  (2.1) Mơ hình hố dòng chảy qua đập tràn có tường ngực biên cong, dòng chảy chịu tác động lực trọng trường Như để nghiên cứu mơ hình thuỷ lực cần thoả mãn tiêu chuẩn Euler Froude, hai tiêu chuẩn đồng tính áp suất theo cột nước thường dùng với đơn vị đo mét (m H20) Phương trình tiêu chuẩn nghiên cứu chọn tiêu chuẩn Froude sau: Fr  v2 2  idem hay v  gl gl (2.3) Khi tiêu chuẩn khác coi điều kiện thỏa mãn 2.2.2 Phương pháp quy hoạch thực nghiệm xây dựng hàm hồi quy Luận án sử dụng xây dựng phương trình hồi quy thực nghiệm phương pháp mơ hình hóa dựa sở chủ động bố trí thí nghiệm để đo thông số đầu theo thơng số đầu vào định trước Từ giúp tìm miền làm việc tối ưu hệ Thông số đầu vào biến kiểm tra điều khiển mà người nghiên cứu điều chỉnh theo dự định Vì vậy, phương pháp quan trọng dùng phổ biến nghiên cứu để xây dựng mơ hình theo kiểu hộp đen nhằm mơ tả hệ có cấu trúc phức tạp 2.3 Xây dựng phương trình nghiên cứu thực nghiệm Luận án nghiên cứu số đặc trưng thủy lực dòng chảy qua tràn thực dụng có tường ngực biên cong, xét chế độ chảy có áp qua tường ngực đại lượng thay đổi trình nghiên cứu đặc trưng chất lỏng thí nghiệm gồm: khối lượng riêng , độ nhớt động lực học , gia tốc trọng trường g; đại lượng hình học gồm độ dài L, cột nước tác dụng H, chiều cao cửa tường ngực D, chiều cao cửa vào tường ngực D1, chiều dài tường ngực theo phương dòng chảy D 2, chiều cao ngưỡng đập tràn P, chiều rộng khoang tràn B, cột nước hình dạng mặt tràn Hd; lưu lượng tháo qua tràn Q đại lượng đo đạc thí nghiệm trên mơ hình gồm vận tốc v, độ sâu dòng chảy hi Ở áp suất đo m cột nước nên biểu diễn độ sâu dòng chảy Từ ta có phương trình: f(Q, H, D, D1,D2, P, b, Hd, g, , , hi, vi)= (2.10) Trong phương trình số đại lượng biến đổi độc lập n=13 Dùng phương pháp Buckingham (định lý Pi) với việc lựa chọn đại lượng Q, D,  ta có phiến hàm có n – = 10 đại lượng khơng thứ nguyên (2.4) F(π1,π2,π3 .,πn-3)=0 hay π1=G(π2,π3 .,πn-3) (2.11) Việc xác định tổ hợp không thứ nguyên theo phương pháp Buckingham thu phương trình biểu diễn dại lượng khơng thứ ngun phương trình thực nghiệm tổng quát (2.5)  H D D P b H D g h i D.v i  F , , , , , d , , , , 0  D D D D D D Q Re D q  (2.12) Phương trình (2.12) phương trình sử dụng để xác định chuỗi thí nghiệm nghiên cứu thực nghiệm tổng quát luận án H Hd D1 b μ = F1 [ , Khi nghiên cứu khả tháo D D Khi nghiên cứu áp suất cột nước: Hi Hd , D , ] D (2.13) H Hd D1 b , , ] D D D D = F2 [ , (2.14) Khi nghiên cứu vận tốc mặt cơng trình phạm vi dòng xiết: Vi Vr H Hd D1 b = F3 [ , D D , D , ] (2.15), với vr vận tốc dòng chảy mặt cắt cuối D tường ngực phía hạ lưu 2.4 Mơ hình nghiên cứu thực nghiệm Luận án sử dụng 04 mơ hình thực nghiệm để nghiên cứu (Bảng 2.1) Trong đó: - Xây dựng thí nghiệm 01 mơ hình cho mặt cắt tràn dạng Creager-Ophixerop với chiều cao lỗ khác - Khai thác, sử dụng số liệu 03 mô hình thực nghiệm có mặt cắt tràn dạng WES Bảng 2.1 Các mơ hình thực nghiệm Thơng số Đường cong mặt tràn Cột nước hình dạng mặt tràn Hd m Mơ hình Mơ hình Mơ hình Mơ hình Creager WES WES WES Ophixerop 12 20,03 17,2 20,03 Chiều cao lỗ (cửa ra) D m 5; 6; 7; 11,4 13,0 11,4 Chiều cao cửa vào D1 m 9,5÷12,5 17,6 17,6 17,6 Chiều cao đập tràn (P) m 62 138 138 138 m 11 15 15 15 1/64 1/48 1/48 1/100 TT Chiều rộng tháo nước khoang tràn b Tỉ lệ mơ hình Đơn vị Bảng 2.3 Các trường hợp thí nghiệm mơ hình STT Cột nước H = Ztl- Z đỉnh (m) A D=5 m H/Hd H/D Q Mơ hình (l/s) 7,82 0,65 1,56 14,8 8,42 0,70 1,68 17,4 9,32 0,78 1,86 19,5 11,34 0,94 2,27 23,2 14,45 1,20 2,89 27,8 15,85 1,32 3,17 29,7 18,68 1,56 3,74 33,1 21,99 1,83 4,40 36,5 B D=6 m 10,39 0,87 1,73 20,75 1,93 0,99 1,99 24,01 STT Cột nước H = Ztl- Z đỉnh (m) H/Hd H/D Q Mơ hình (l/s) 14,47 1,21 2,41 28,49 17,26 1,44 2,88 32,73 20,47 1,71 3,41 36,84 C D=7 m 9,63 0,80 1,38 19,39 11,75 0,98 1,68 25,76 13,59 1,13 1,94 29,80 15,87 1,32 2,27 34,92 19,20 1,60 2,74 40,58 22,39 1,87 3,20 45,33 D D=8 m 10,80 0,90 1,35 23,18 11,30 0,94 1,41 25,08 13,75 1,15 1,72 31,93 16,42 19,67 1,37 1,64 2,05 2,46 37,94 43,61 E 22,66 1,89 2,83 Sử dụng kết thí nghiệm chảy hở mơ hình 48,42 9,75 12,00 0,81 1,00 19,66 27,41 12,95 14,15 1,08 1,18 31,09 35,61 15,30 1,28 40,13 2.5 Kết luận chương Lựa chọn đường cong, kích thước mặt tràn, tường ngực đoạn chuyển tiếp thượng lưu tràn cần thoả mãn điều kiện đảm bảo lưu lượng tháo, đáp ứng yêu cầu mức nước phòng lũ, kết cấu đơn giản, thuận dòng, tổn thất nhỏ, khơng xâm thực, dễ thi công, tiết kiệm khối lượng vật liệu dễ bố trí kết cấu khe van, cửa van Luận án lựa chọn sử dụng phương pháp nghiên cứu mơ hình thủy lực với tiêu chuẩn Froude lý thuyết quy hoạch thực nghiệm để xác định đặc trưng thủy lực với số lượng thí nghiệm đủ lớn, tuân thủ điều kiện tương tự thủy lực đảm bảo độ xác, tin cậy kết Đây phương pháp nghiên cứu truyền thống có độ tin cậy cao sử dụng cho hầu hết nghiên cứu thủy lực công trình Phương pháp xử lý số liệu theo phương pháp quy hoạch thực nghiệm với hàm hồi quy thực nghiệm (2.20) Về hình dạng, luận án chọn hai dạng đập tràn WES CreagerOfixerop hai loại đập tràn sử dụng rộng rãi để nghiên cứu với tỉ lệ H/Hd=0,5÷2,60, Hd/D=0,92÷4,40; hình dạng tường ngực elip đường tròn kết hợp đường thẳng để nghiên cứu Luận án sử dụng kịch với 60 trường hợp thí nghiệm, có 30 trường hợp cho dạng đập WES 30 trường hợp cho dạng đập Creager-Ofixerop Mơ hình thí nghiệm luận án kiểm định cách thí nghiệm mơ hình xác định đặc trưng thủy lực trường hợp chảy hở so sánh với tài liệu công bố Kết sai số đường mặt nước < ±5%, sai số lưu lượng khoảng 2÷5%, sai số áp suất < ±0,5m Các kết so sánh hầu hết cho giá trị sai số