GIẢI PHÁP NỀN MÓNG CHO CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG DÂN DỤNG KHU VỰC QUẬN LONG BIÊN

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI NGUYỄN THỊ LAN PHƯƠNG GIẢI PHÁP NỀN MĨNG CHO CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG DÂN DỤNG KHU VỰC QUẬN LONG BIÊN LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DD & CN Hà Nội – 2015 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI NGUYỄN THỊ LAN PHƯƠNG KHÓA: 2013 – 2015 GIẢI PHÁP NỀN MĨNG CHO CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG DÂN DỤNG KHU VỰC QUẬN LONG BIÊN Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình DD&CN Mã số: 60.58.02.08 LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DD & CN NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: PGS.TS NGUYỄN ĐỨC NGN TS ĐỖ MINH TÍNH Hà Nội – 2015 Lời cảm ơn Luận văn thạc sỹ kỹ thuật "Giải pháp móng cho cơng trình xây dựng dân dụng khu vực quận Long Biên" hoàn thành với nỗ lực thân tác giả giúp đỡ tận tình Thầy Cơ khoa Sau Đại học - Trường ĐH Kiến Trúc Hà Nội Tác giả xin chân thành cảm ơn thầy cô giáo, bạn đồng môn đồng nghiệp tạo điều kiện thuận lợi cho tác giả suốt trình học tập thực luận văn Đặc biệt, xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến thầy giáo PGS TS Nguyễn Đức Nguôn thầy giáo TS Đỗ Minh Tính tận tình dìu dắt, giúp đỡ hướng dẫn tạo điều kiện quan trọng để tác giả vượt qua trở ngại hoàn thành luận văn Xin bày tỏ lòng biết ơn gia đình, bạn bè ln động viên, khích lệ tác giả mặt suốt thời gian qua Tuy cố gắng thời gian trình độ có hạn nên luận văn chắn nhiều tồn hạn chế Tác giả mong muốn thày cơ, đồng nghiệp bạn bè góp ý, trao đổi để tác giả tiếp thu, nghiên cứu sâu góp phần hồn thiện luận văn   LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan Luận văn thạc sĩ cơng trình nghiên cứu khoa học độc lập Các số liệu khoa học, kết nghiên cứu Luận văn trung thực có nguồn gốc rõ ràng TÁC GIẢ LUẬN VĂN Nguyễn Thị Lan Phương   MỤC LỤC DANH MỤC HÌNH VẼ  DANH MỤC BẢNG BIỂU  MỞ ĐẦU 1  Tính cấp thiết đề tài 1  Mục tiêu đề tài luận văn 2  Đối tượng phạm vi nghiên cứu 2  Nội dung nghiên cứu đề tài 2  Phương pháp nghiên cứu 3  Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài 3  Cơ sở tài liệu chủ yếu luận văn 4  CHƯƠNG I TỔNG QUAN VỀ GIẢI PHÁP NỀN MÓNG CHO CÁC CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG DÂN DỤNG 5  1.1 Nguyên tắc chung thiết kế móng 5  1.1.1 Các tài liệu sở phục vụ công tác thiết kế móng 5  1.1.2 Các bước tính tốn thiết kế móng 5  1.1.3 Công tác khảo sát địa kỹ thuật 7  1.1.4 u cầu đặc biệt cơng trình 9  1.2 Giải pháp móng thơng dụng 9  1.2.1 Giải pháp móng 9  1.2.2 Các giải pháp xử lý 20  1.3 Kinh nghiệm sử dụng giải pháp móng khu vực quận Long Biên 25  1.3.1 Định hướng phát triển không gian đô thị khu vực quận Long Biên năm 2020 25  1.3.2 Đặc điểm cơng trình xây dựng quận Long Biên 26  1.3.3 Các giải pháp móng 27  1.3.4 Các giải pháp xử lý 29  1.3.5 Đánh giá hiệu giải pháp móng sử dụng 31  CHƯƠNG II ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH  KHU VỰC QUẬN LONG BIÊN 33  2.1 Khái qt điều kiện địa chất cơng trình khu vực quận Long Biên 33  2.1.1 Đặc điểm địa hình, địa mạo 33  2.1.2 Đặc điểm địa tầng 34  2.1.3 Tính chất lý số loại đất đá 40  2.3 Phân khu địa chất công trình khu vực quận Long Biên 50  2.3.1 Cơ sở phân khu địa chất cơng trình 50  2.3.2 Phân khu địa chất cơng trình khu vực quận Long Biên 51  CHƯƠNG III GIẢI PHÁP NỀN MÓNG HỢP LÝ  CHO KHU VỰC QUẬN LONG BIÊN 63  3.1 Nguyên tắc chung 63  3.1.1 Khái niệm giải pháp móng hợp lý 63  3.1.2 Nguyên tắc lựa chọn giải pháp móng hợp lý 63  3.2 Luận chứng giải pháp móng hợp lý cho khu vực quận Long Biên65  3.2.1 Đề xuất giải pháp móng khả thi 66  3.2.2 So sánh kinh tế - kỹ thuật giải pháp móng khả thi xác lập phương án hợp lý 77  KẾT LUẬN 79  KIẾN NGHỊ 81  TÀI LIỆU THAM KHẢO  DANH MỤC HÌNH VẼ Số hiệu hình Tên hình Hình 2.1 Bản đồ địa chất khu vực quận Long Biên Hình 2.2 Phân Khu địa chất quận Long Biên Hình 2.3 Trụ địa chất điển hình cho Khu I Hình 2.4 Trụ địa chất điển hình cho Khu II Hình 2.5 Trụ địa chất điển hình cho Khu III Hình 2.6 Trụ địa chất điển hình cho Khu IV DANH MỤC BẢNG BIỂU Số hiệu bảng Tên bảng Bảng 2.1 Giá trị trung bình tiêu lý đất sét pha (aQIII2vp1) Bảng 2.2 Giá trị trung bình tiêu lý đất cát pha (aQIII2vp1) Bảng 2.3 Giá trị trung bình tiêu lý đất cát (aQIII2vp1) Bảng 2.4 Giá trị trung bình tiêu lý đất sét pha (aQIII2vp2) Bảng 2.5 Giá trị trung bình tiêu lý đất cát pha (aQIII2vp2) Bảng 2.6 Giá trị trung bình tiêu lý đất sét (aQIII2vp3) Bảng 2.7 Giá trị trung bình tiêu lý đất bùn (1bmQII1-2hh1) Bảng 2.8 Giá trị trung bình tiêu lý sét pha (1bmQII1-2hh1) Bảng 2.9 Giá trị trung bình tiêu lý sét (lbmQII1-2hh1) Bảng 2.10 Giá trị trung bình tiêu lý sét (mQII1-2hh2) Bảng 2.11 Giá trị trung bình tiêu lý bùn (lbQII1-2hh3) Bảng 2.12 Giá trị trung bình tiêu lý cát (1bQII1-2hh1) Bảng 2.13 Giá trị trung bình tiêu lý sét (aQII3tb1) Bảng 2.14 Giá trị trung bình tiêu lý sét pha (aQII3tb1) Bảng 2.15 Giá trị trung bình tiêu lý cát pha (aQII3tb2) Bảng 2.16 Giá trị trung bình tiêu lý bùn (aQII3tb2) Bảng 2.17 Giá trị trung bình tiêu lý sét pha (aQII3tb2) Bảng 2.18 Giá trị trung bình tiêu lý sét (aQII3tb2) Bảng 2.19 Giá trị trung bình tiêu lý cát pha (aQII3tb2) Bảng 2.20 Giá trị trung bình tiêu lý cát (aQII3tb1) Bảng 2.21 Giá trị trung bình tiêu lý cát (aQII3tb2) Bảng 2.22 Đặc điểm địa chất, địa tầng Khu Bảng 2.23 Các tiêu lý đặc trưng đất cho Khu I Bảng 2.24 Các tiêu lý đặc trưng đất cho Khu II Bảng 2.25 Các tiêu lý đặc trưng đất cho Khu III Bảng 2.26 Các tiêu lý đặc trưng đất cho Khu IV Bảng 3.1 Phân tích đặc điểm địa chất Khu Bảng 3.2 Giải pháp móng cho phân Khu địa chất Bảng 3.3 Kiến nghị giải pháp móng cho phân Khu địa chất MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài Q trình cơng nghiệp hóa thị hóa Thủ Hà Nội diễn với tốc độ nhanh Trong q trình đó, cơng tác quy hoạch xây dựng đô thị phát triển hạ tầng kỹ thuật, sở vật chất thành phố nói chung quận, huyện nói riêng phải trước bước Đây coi khâu quan trọng công tác kế hoạch định hướng phát triển kinh tế, xã hội Điều đặc biệt quan trọng Hà Nội trung tâm kinh tế, văn hóa, trị lớn, Thủ đô nước Long Biên quận tách từ huyện Gia Lâm Quy hoạch huyện Gia Lâm trước xây dựng sở coi Gia Lâm (cũ) huyện ngoại thành, chứa đựng nhiều nội dung cho mục tiêu phát triển nông nghiệp nông thôn Trong định hướng phát triển khu công nghiệp tập trung lớn địa bàn quận Long Biên Sài Đồng A, Sài Đồng B, … Kể từ năm 2004, Long Biên quận nội thành với định hướng truớc mắt lâu dài phải phù hợp với quy hoạch chung Thủ Chính vậy, Long Biên bước phát triển để tương xứng với vị trí quận nội thành Thủ với tiêu chuẩn đô thị đồng đại Tuy nhiên, khu vực quận Long Biên lại có cấu trúc địa chất tương đối đa dạng phức tạp với có mặt nhiều loại đất yếu có thành phần tính chất lý khác nhau, niên đại thành tạo trẻ trình nén chặt phân bố khơng đồng khu vực Trong trình đầu tư xây dựng, số cơng trình lựa chọn giải pháp móng chưa thực phù hợp với điều kiện đất chưa đạt hiệu 36 6 6 0.1 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 2 2 0.2 1.3 18.5 20.5 22.5 24.5 26.5 27.6 28.7 30.35 72 79 80 84 86 90 45 48 Σ 144 158 160 168 172 18 90 62.4 1664.95 − Cho đường kính cọc thay đổi ta sức chịu tải cực hạn cọc: Đường kính cọc D (cm) 30 35 40 45 Ptcđ kN 1823.65 2177.07 2544.63 2926.32 3.2) Cọc BTCT khoan nhồi Pdn = m(mR R.F + u ∑ m fi f i li ) − Trong đó: R = 0,75.β (γ I' d Ak0 + αγ I L.Bk0 ) Trong đó: β , A0k, α , B0k: hệ số không thứ nguyên, tra bảng 4.7 [] γ I' : trị tính tốn trọng lượng riêng đất chân cọc γ I : trị tính tốn trung bình trọng lượng riêng đất từ chân cọc trở lên L: chiều dài cọc d: đường kính cọc bầu mở rộng − Chọn độ sâu chôn đài: h = 2(m) 37 − Mũi cọc tựa vào lớp (Cuội sỏi) − Chiều dài cọc: 34,4m − Cọc tựa vào lớp 5: h ngàm = 2m − Chiều dài làm việc cọc: 4,2 + 9,1 + 2,2 + + 8,2 + 3,3 + 2,9 + = 33,9(m) − Các hệ số : m = 1; mR = 1; mfi = − Để xác định ma sát thành cọc, ta chia lớp đất xung quanh cọc thành lớp có chiều dày hi ≤ 2(m), dựa vào độ sâu trung bình zi lớp đất tính chất lớp đất, tra bảng ta có fi Loại đất 2 3 3 4 6 Aok = α= 60 BoK = 0.64 β = γI' = γI = R= m= mR = mfi 20 kN/m3 17.94915 kN/m3 6071.527 kPa 0.8 0.6 IL độ chặt 0 1.61 1.61 1.61 1.61 1.61 0 0 0 chiều dày hi (m) 2 0.2 2 2 1.1 0.2 2 2 Độ sâu zi (m) 6.1 7.2 9.2 11.2 13.2 14.75 16.3 17.4 18.5 20.5 22.5 24.5 100 0.2 fsi (kPa) 35 40 43 44 44.3 46.7 48 48.5 52 53 72 79 80 84 fsi.li (kN/m) 70 80 8.6 88 88.6 93.4 96 53.35 104 10.6 144 158 160 168 38 6 7 8 0 0.2 1.2 2 26.5 27.6 28.7 30.3 31.9 33.9 35.9 86 90 94 97 98 100 100 Σ 172 18 188 116.4 196 200 200 2412.95 − Cho kích thước cọc thay đổi ta sức chịu tải cực hạn cọc: D m 0.8 1.2 1.5 Ptcđ kN 6147.78 8470.32 11117.95 15710.81 D Vùng 4: Tính tốn dựa số liệu khảo sát địa chất hố khoan LK 04 Giải pháp móng nơng 1.1 Móng đơn a) Đặc điểm cơng trình − Cơng trình trường học điển hình − Kết cấu khung chịu lực, bước khung 3m, nhịp khung 5m, chiều cao tầng 3,3m; tầng b) Tính tốn kích thước sơ đế móng − Diện chịu tải lớn truyền lên cột: F = 3.5 = 15m2 − Tải trọng tác dụng xuống móng: N = 15.11.2 = 330 kN − Chiều sâu chôn móng h = 1,5m; đáy móng đặt lớp − Giả thiết bề rộng đế móng b = 1,8m − Cường độ tính tốn đất nền: 39 R = Ro(1 + K1 b − b1 h + h1 ) b1 2.h = 120(1 + 0,125 1,8 − 1,5 + ) = 115,5(kPa ) 2.2 − Diện tích sơ đế móng: F= N tc o 330 m = 1, = 4,63(m 2) R − γ tb h 115,5 − 20.1,5 − Chọn tỷ lệ cạnh móng k = l/b = 1,2 − Ta có: b= − Vậy ta chọn: F = k 4,63 = 1,96( m) 1, b = 1,8(m) l = 1,8.1, = 2, 2(m) c) Tính tốn độ lún cho móng − Ứng suất thân đế móng: σ bt z = h = γ 1.h1 + γ (h − h1 ) = 17.0,5 + 19,1.(1,5 − 0,5) = 27,6(kPa ) − Ứng suất gây lún đế móng: σ gl z =o = p tc tb − σ bt z =h = ( 330 + 20.1,5) − 27,6 = 85,73(kPa) 2, 2.1,8 − Ta có bảng tính lún: Lóp 2 2 2 2 2 zm (m) 0.4 0.8 1.2 1.6 2.3 2.7 3.1 3.5 3.9 Ko 0.999 0.996 0.955 0.892 0.795 0.684 0.626 0.532 0.46 0.384 0.328 σglz 85.733 85.390068 81.875015 76.473836 68.157735 58.641372 53.668858 45.609956 39.43718 32.921472 28.120424 σbtz 27.6 35.24 42.88 50.52 58.16 65.8 71.44 78.96 86.48 94 101.52 σglz/σbtz 3.106268 2.423101 1.909399 1.513734 1.171901 0.891206 0.751244 0.577634 0.456027 0.350228 0.276994 S (m) 0.00322 0.00315 0.00298 0.00272 0.00239 0.00159 0.00187 0.0016 0.00136 0.00115 0.001 40 2 4.3 4.7 0.294 0.266 25.205502 22.804978 109.04 115.56 0.231158 0.0009 0.197343 Σ = 0.0239 − Vậy chiều sâu tắt lún 4,7m từ đế móng − Độ lún tổng: S = 2,39 (cm) 1.2 Móng băng a) Đặc điểm cơng trình − Cơng trình trường học điển hình − Kết cấu khung chịu lực, bước khung 3m, nhịp khung 5m, chiều cao tầng 3,3m; tầng b) Tính tốn kích thước sơ đế móng − Diện chịu tải lớn truyền lên cột lần lượt: 7,5m2; 15m2; 7,5m2 − Tải trọng tác dụng xuống móng: N = (7,5.2 + 15).11.4 = 1320( kN ) − Chiều sâu chơn móng h = 1,5m; đáy móng đặt lớp − Giả thiết bề rộng đế móng b = 1,6m − Cường độ tính tốn đất nền: R = Ro(1 + K1 b − b1 h + h1 ) 2.h b1 = 120(1 + 0,125 1,6 − 1,5 + ) = 112,87(kPa ) 2.2 − Diện tích sơ đế móng: N tc o 1320 = = 15,93( m2) F= R − γ tb h 112,87 − 20.1,5 − Ta có: l = 10m 41 − Ta có: b= F 15,93 = = 1,59(m) l 10 − Vậy ta chọn: b = 1,6(m) l = 10(m) c) Tính tốn độ lún cho móng − Ứng suất thân đế móng: σ bt z = h = γ 1.h1 + γ ( h − h1 ) = 17.0,5 + 19.(1,5 − 0,5) = 27,6(kPa) − Ứng suất gây lún đế móng: 1320 + 20.1,5) − 27,6 = 84,9(kPa) 10.1,6 σ gl z =o = ptc tb − σ bt z =h = ( − Ta có bảng tính lún: Lóp 2 2 2 3 3 3 z (m) 0.4 0.8 1.2 1.6 2.4 2.8 3.2 3.6 4.3 Ko 0.999 0.996 0.955 0.892 0.795 0.684 0.626 0.532 0.46 0.384 0.328 0.294 σglz 84.9 84.5604 81.0795 75.7308 67.4955 58.0716 53.1474 45.1668 39.054 32.6016 27.8472 24.9606 σbtz 27.6 35.24 42.88 50.52 58.16 65.8 73.32 80.84 88.36 95.88 103.4 109.04 − Vậy chiều sâu tắt lún 4,3m từ đế móng − Độ lún tổng: S = 2,36 (cm) σglz/σbtz 3.076087 2.399557 1.890847 1.499026 1.160514 0.882547 0.724869 0.558718 0.441987 0.340025 0.269315 0.228912 Σ= S (m) 0.00319 0.003118 0.002952 0.002696 0.002364 0.002224 0.001966 0.001684 0.001433 0.001209 0.000792 0.02363 42 1.3 Móng bè a) Đặc điểm cơng trình − Cơng trình trường học điển hình − Kết cấu khung chịu lực, bước khung 3m, nhịp khung 5m, chiều cao tầng 3,3m; tầng b) Tính tốn kích thước sơ đế móng − Kích thước cơng trình 10 x 27 (m) − Chọn sơ kích thước móng bè 10,5 x 27,5 (m) − Tải trọng tác dụng xuống móng: N = 10.27.11.5 = 14850( kN ) − Chiều sâu chơn móng h = 1,2m; đáy móng đặt lớp − Giả thiết bề rộng đế móng b = 10,5m − Cường độ tính tốn đất nền: R = Ro(1 + K1 b − b1 h + h1 ) 2.h b1 = 120(1 + 0,125 10,5 − 1, + ) = 210(kPa ) 2.2 − Diện tích sơ đế móng: N tc o 14850 = = 79,84(m2) F= R − γ tb h 210 − 20.1, − Ta có diện tích mặt cơng trình: F1 = 10.27 = 270(m2) − Ta thấy: F < F1, chọn sơ kích thước đáy móng b = 10,5(m) l = 27,5(m) c) Tính tốn độ lún cho móng 43 − Ứng suất thân đế móng: σ bt z = h = γ 1.h1 + γ (h − h1 ) = 17.0,5 + 19,1.(1, − 0,5) = 21,87( kPa ) − Ứng suất gây lún đế móng: 14850 + 20.1, 2) − 21,87 = 53,56(kPa) 10,5.27,5 σ gl z =o = p tc tb − σ bt z =h = ( − Ta có bảng tính lún: Lóp 2 2 2 2 2 z (m) 0.4 0.8 1.2 1.6 2.4 2.8 3.2 3.6 Ko 0.999 0.996 0.955 0.892 0.795 0.684 0.626 0.532 0.46 0.384 σglz 53.559 53.344764 51.148845 47.774628 42.579405 36.634356 33.527934 28.493388 24.63714 20.566656 σbtz 21.87 29.51 37.15 44.79 52.43 60.07 67.71 75.35 82.99 90.63 − Vậy chiều sâu tắt lún 3,6m từ đế móng − Độ lún tổng: S = 1,337 (cm) Móng sâu 3.1) Cọc BTCT đúc sẵn a) Trường hợp 1: Mũi cọc tựa vào lớp (sét pha) Pdn = m(mR R.F + u ∑ m fi f i li ) − Chọn độ sâu chôn đài: h = 2(m) − Mũi cọc tựa vào lớp (sét pha) − Chiều dài cọc: 14,2m − Cọc tựa vào lớp 5: h ngàm = 6m σglz/σbtz 2.448971 1.807684 1.37682 1.066636 0.812119 0.609861 0.49517 0.378147 0.296869 0.22693 Σ= S (m) 0.002012 0.001967 0.001862 0.001701 0.001491 0.001321 0.001167 0.001 0.000851 0.01337 44 − Chiều dài làm việc cọc: 1,5+2,3+3,9+6 = 13,7(m) − Tra bảng cường độ đất mũi cọc: R = 4400 (kPa) − Các hệ số : m = 1; mR = 1; mfi = − Để xác định ma sát thành cọc, ta chia lớp đất xung quanh cọc thành lớp có chiều dày hi ≤ 2(m), dựa vào độ sâu trung bình zi lớp đất tính chất lớp đất, tra bảng ta có fi: Loại đất 3 4 5 IL độ chặt 0.44 0.57 0.57 0.76 0.76 0.23 0.23 0.23 chiều dày hi (m) 1.5 0.3 1.9 2 Độ sâu zi (m) 2.75 4.5 5.65 6.8 8.75 10.7 12.7 14.7 fsi (kPa) 23 17 18 9 65 68 72 Σ fsi.li (kN/m) 34.5 34 5.4 18 17.1 130 136 144 519 − Cho kích thước cọc thay đổi ta sức chịu tải cực hạn cọc: Cạnh cọc a (cm) 25 30 35 40 45 Ptcđ kN 862.75 1117.8 1400.35 1710.4 2047.95 b) Trường hợp 2: Mũi cọc tựa vào lớp (cát hạt mịn) Pdn = m(mR R.F + u ∑ m fi f i li ) − Chọn độ sâu chôn đài: h = 2(m) − Mũi cọc tựa vào lớp (cát hạt mịn) 45 − Chiều dài cọc: 15,3m − Cọc tựa vào lớp 5: h ngàm = 1,5m − Chiều dài làm việc cọc: − Tra bảng cường độ đất mũi cọc: R = 4800 (kPa), − Các hệ số : m = 1; mR = 1; mfi = − Để xác định ma sát thành cọc, ta chia lớp đất xung quanh cọc thành lớp có chiều dày hi ≤ 2(m), dựa vào độ sâu trung bình zi lớp đất tính chất lớp đất, tra bảng ta có fi: Loại đất 3 4 5 5 6 IL độ chặt 0.44 0.57 0.57 0.76 0.76 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 chiều dày hi (m) 1.5 0.3 1.9 2 2 2 Độ sâu zi (m) 2.75 4.5 5.65 6.8 8.75 10.7 12.7 14.7 16.7 18.2 19.7 21.7 fsi (kPa) 23 17 18 9 65 68 72 73.5 75 41 42 Σ fsi.li (kN/m) 34.5 34 5.4 18 17.1 130 136 144 147 75 82 84 907 − Cho kích thước cọc thay đổi ta sức chịu tải cực hạn cọc: Cạnh cọc a (cm) 25 30 35 40 45 3.2 Cọc BTCT khoan nhồi Ptcđ kN 1207 1520.4 1857.8 2219.2 2604.6 46 Pdn = m(mR R.F + u ∑ m fi f i li ) − Trong đó: R = 0,75.β (γ I' d Ak0 + αγ I L.Bk0 ) Trong đó: β , A0k, α , B0k: hệ số không thứ nguyên, tra bảng 4.7 [] γ I' : trị tính tốn trọng lượng riêng đất chân cọc γ I : trị tính tốn trung bình trọng lượng riêng đất từ chân cọc trở lên L: chiều dài cọc d: đường kính cọc bầu mở rộng − Chọn độ sâu chôn đài: h = 2(m) − Mũi cọc tựa vào lớp (Cuội sỏi) − Chiều dài cọc: 43,4m − Cọc tựa vào lớp 5: h ngàm = 2m − Chiều dài làm việc cọc: 1,5+2,3+3,9+9+20,7+2,9+2 = 42,3 − Các hệ số : m = 1; mR = 1; mfi = − Để xác định ma sát thành cọc, ta chia lớp đất xung quanh cọc thành lớp có chiều dày hi ≤ 2(m), dựa vào độ sâu trung bình zi lớp đất tính chất lớp đất, tra bảng ta có fi 47 Aok = α= 60 BoK = 0.64 β = γI' = γI = R= m= mR = mfi 19.5 kN/m3 17.47538 kN/m3 7443.533 kPa 0.8 0.6 100 0.2 48 Loại đất 3 4 5 5 6 6 6 6 6 7 IL độ chặt 0.44 0.57 0.57 0.76 0.76 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 chiều dày hi (m) 1.5 0.3 1.9 2 2 2 2 2 2 2 0.7 0.9 Độ sâu zi (m) 2.75 4.5 5.65 6.8 8.75 10.7 12.7 14.7 16.7 18.2 19.7 21.7 23.7 25.7 27.7 29.7 31.7 33.7 35.7 37.7 39.05 40.4 41.85 43.3 fsi (kPa) 23 17 18 9 65 68 72 73.5 75 41 41.5 42 44.5 46 46.5 47.5 48 50 50 50 100 100 100 Σ fsi.li (kN/m) 34.5 34 5.4 18 17.1 130 136 144 147 75 82 83 84 89 92 93 95 96 100 100 35 200 90 200 2180 − Cho kích thước cọc thay đổi ta sức chịu tải cực hạn cọc: D m 0.8 1.2 1.5 Ptcđ kN 6292.29 8807.25 11709.81 16801.4