1 Thuyết minh đồ án Trờng đại học vinh móng Thuyết minh đồ án móng Chỉ tiêu lý lớp đất nh sau: STT Líp ®Êt Trång trät SÐt SÐt pha SÐt pha C¸t pha C¸t pha C¸t bơi γw γs w wL 3 (kN/m ) (kN/m ) (%) (%) 18.2 21,5 19.1 20.5 19.2 19.2 27.1 26 26.6 26.6 26.5 26.5 45 15 31 18 22 23 46 24 41 21 24 wp ϕII cII E o (%) ( ) (kPa) (kPa) 28 11,5 27 15 18 12 24 18 22 18 30 18 12 28 20 25 5000 22000 12000 18000 14000 18000 §Ĩ lựa chọn giải pháp móng độ sâu chôn móng cần phải đánh giá tính chất xây dựng lớp đất + Lớp 1: Là lớp đất trồng trọt có chiều dày trung bình 0,4 m, không đủ khả chịu lực + Lớp 2: Là lớp sét có chiều dày 1.5 m, có hệ số rỗng: e= γ s (1+0,01.W) 27,1(1+0,01.45) -1= -1=1.16 γW 18,2 Cã ®é sÖt: IL = W-Wp WL -Wp = 45-28 =0,944 0,75 → Cäc kh«ng bị nhổ Trọng lợng tính toán cọc kể từ đáy đài: Qc = 0,3x0,3x(8- 0,3-0,15)x25x1,1 = 18.69 kN tt Cã Pmax + Qc = 459,21 + 18,69 = 477,90 kN < Pctt = 480,85 kN Thoả mãn điều kiƯn lùc max trun xng cäc d·y biªn 3.6 KiĨm tra nỊn mãng cäc theo TTGH 3.6.1 KiĨm tra điều kiện áp lực đáy móng quy ớc Độ lún móng cọc đợc tính theo độ lún cđa nỊn khèi mãng qui íc abcd Sinh viªn thùc : Thuyết minh đồ án Trờng đại học vinh vµ mãng ±0,000 400 1500 450 a b -0,450 -0,950 Nhãm ® Êt trång trät -1,50 Nhãm ® Êt sÐt Nhãm ® Êt sÐt pha 8000 -9,050 d α= c ϕ tb φtb = ∑ φi hi 180 x0, 75 + 240 x6, = = 23, 40 h 0, 75 + 6, ∑i → α= φtb 23,40 = = 5,850 4 ChiÒu dài đáy khối qui ớc: LM = L + 2.H.tgα 0,3 ) + 7,45.tg(5,850) = 2,96 m BÒ rộng đáy khối qui ớc: BM = B + 2.H.tg 0,3 BM = 1,6 - 2.(0,25 )+ 7,45.tg(5,850) = 2,16 m Trọng lợng tiêu chuẩn khối móng qui ớc từ đáy lớp lót trở lên: LM = 2,4 - 2.(0,25 - Sinh viªn thùc hiƯn : Thut minh đồ án Trờng đại học vinh N1tc = L M B M (h + vµ mãng h tn ).γ tb = 2,96x2,16x(1,05 + 0, 45 )x20 = 163,04 kN Trọng lợng riêng trung bình đất từ đáy lớp lót đến chân cọc: i hi = 18,2x0,75 + 21,5 x6, = 21,17 kN/m3 γ 'II = 0, 75 + 6, 70 ∑ hi Träng lợng khối móng quy ớc phần dới lớp lót cha kể bê tông cọc: N 2tc = ( LM BM − f c ).γ II' ∑ hi = (2,96x2,16 - 6.0,32)x21,17x(0,75+6,7) = 923,21 kN Trọng lợng cọc phạm vi khèi mãng quy íc: N ctc = xf c ∑ hi x 25 = 6x0,32x7,45x 25 = 100,58 kN Träng lỵng khèi mãng qui íc: tc N qu = N1tc + N 2tc + N ctc = 163,04+923,21+100,58 = 1186,83 kN Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định ®Õn ®¸y khèi qui íc: tc N tc = N 0tc + N qu = 1725 + 1186,83 = 2911,83 kN Mô men tiêu chuẩn tơng ứng trọng tâm đáy khèi qui íc: M tc = M 0tc + Q0tc.(hd + l cäc − 0,25− 0,15) = = 206,67 + 103,33x(0,95 + - 0,3 - 0,15) = 1084,98 kNm §é lƯch t©m: M tc 1084,98 e = tc = 2911,83 = 0,373 m N áp lực tiêu chuẩn ®¸y khèi quy íc: tc tc p max → N tc 6.e tc 2911,83 6.0,373 x (1 ± ) = (1 ± )= 2,96x2,16 2,96 L M B M LM ptc max = 799.77 kPa ptc = 111,12 kPa p tctb = tc tc p max + p 799, 77 + 111,12 = = 455,45 kPa 2 áp lực tính toán đất đáy khối qui íc: m m R M = (1,1.A.BM γ II + 1,1.B.H M γ 'II + 3.D.cII ) K tc Sinh viên thực : Thuyết minh đồ án Trờng đại học vinh móng Ktc = m1 = 1,2 cho nỊn lµ sÐt pha cã IL = 0,28 < 0,5 m2 = sơ đồ kết cấu công trình mềm = 24o tra bảng đợc A = 0,72 ; B = 3,87 ; D = 6,45 ChiỊu cao cđa khèi mãng qui ớc lấy đến cốt thiên nhiên: HM = 8,60 m Trọng lợng riêng đất đáy khối móng quy ớc: II = 21,17 kN/m3 Trọng lợng riêng trung bình đất từ đáy móng quy ớc đến cốt thiªn nhiªn: γ 'II = ⇒ ∑ γ i hi = 17 x0, + 18, x1,5 + 21,5x6, Hy RM 8, = 20,71 kN/m3 = x(1,1x0,72x2,16x21,17+1,1x3,87x8,6x21,71+3x6,45x12) 1275,86 kPa 1,2.1 = Cã: ptc max = 799,77 kPa < 1,2.RM = 1,2x1275,86 = 1531,03 kPa p tctb = 455,45 kPa < RM = 1275,86 kPa VËy tho¶ mãn điều kiện áp lực dới đáy móng quy ớc 3.6.2 Kiểm tra điều kiện biến dạng ứng suất thân đất cao độ đáy lớp đất trồng trät: σ bt z=0,9 = 17x0,4 = 6,8 kPa øng suất cao độ đáy lớp đất sét: bt z=1, = 6,8+ 18,2x1,5 = 41,1 kPa øng suất thân đất cao độ đáy móng quy íc: σ zbt= H M =8,6 = 41,1+21,5x6,7 = 178,15 kPa ứng suất gây lún đáy móng quy íc: tc bt σ gl z=0 = ptb − σ z= HM = 455,45 – 178,15 = 277,30 kPa Chia đất dới móng quy ớc thành lớp phân tố có chiều dày: Sinh viên thực : Thuyết minh đồ án Trờng đại học vinh hi móng bM 2,16 = = 0,54m đảm bảo lớp chia đồng 4 Gọi z độ sâu kể từ đáy móng quy ớc ứng suất gây lún độ sâu zi: glz = K0.σ glz=0 l 2,96 K0 tra b¶ng theo 2z/b b = 2,16 = 1,37 Độ lún líp ph©n tè thø i: β.(σ glzi + σ glzi−1).h i (σ glzi + σ glzi−1).h i = , Si = 2.E i 2.E i §iĨ m z (m) 0.5 1.08 1.3 1.84 2.38 2.92 3.46 (kPa) 0.00 1.37 1.000 277.30 (kPa) 178.15 σ glz Ei Si σ bt (kPa) (m) z 1.557 22000 0.000000 0.50 1.00 1.20 1.70 2.20 2.70 3.20 3.70 189.76 201.37 206.10 216.41 226.73 237.04 247.36 257.67 1.41 1.051 0.915 0.564 0.44 0.316 0.235 0.174 2z/b l/b 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 K0 gl σ z 0.965 267.59 0.763 211.58 0.680 188.56 0.440 122.01 0.360 99.83 0.270 74.87 0.210 58.23 0.162 44.92 σ bt z 22000 22000 22000 12000 12000 12000 12000 12000 Tổn g Tại độ sâu m kể từ đáy móng quy ớc có glz = 0,174 btz Lấy giới hạn tầng chịu nén m Độ lún móng: S= ∑ Si = 0,024 m < Sgh = 0,08 m i =1 Thoả mãn điều kiện độ lún tuyệt đối giới hạn Sinh viên thực : 0.004458 0.003921 0.003274 0.004659 0.003328 0.002620 0.001997 0.001547 0.024256 ThuyÕt minh đồ án Trờng đại học vinh móng 450 ±0,000 400 Nhãm ® Êt trång trät 1500 -0,450 Nhãm ® Êt sÐt -0,950 -1,50 8000 Nhãm ® Êt sÐt pha -9,050 178,15 277,30 267,59 211,58 206,10 122,10 99,83 74,87 58,23 257,67 44,92 3.7.Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc 3.7.1 Chọn vật liệu đài cọc Dùng bê tông M200 có Rn = 9000kPa ; Rk = 750 kPa Sinh viªn thùc hiƯn : Thut minh đồ án Trờng đại học vinh móng Dïng cèt thÐp nhãm AII cã Ra = 280000 kPa 3.7.2 Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện chọc thủng Với chiều cao đài chọn h đ = 0,95 m đáy tháp chọc thủng vừa trùm kín cạnh cọc biên Lực chọc thủng P cth = đài không bị chọc thủng, h0 = h2 = 0,8 m Søc chèng chäc thñng cña ®µi: 0,75.Rk.btb.h0 = 0,75.Rk.(bc + ho).ho = 0,75.750(0,4 + 0,8).0,8 = 540 kN Nếu chọn chiều cao đài nhỏ h'd < 0,95 m cho Pcth > → Lùc chäc thñng: tt Pcth = Pmax = 2x 459,24 = 918,48 kN > 540 kN → NÕu chän chiều cao đài nhỏ 0,95 m sức chống chọc thủng đài nhỏ lực chọc thủng, đài không thoả mãn điều kiện chọc thủng Nh chiều cao đài chọn hđ = 0,95 m hợp lý 3.7.3 Tính toán mô men thép đặt cho ®µi cäc II II 550 400 1600 550 250 100 I 600 100 250 250 100 950 I 950 2400 Mô men tơng ứng với mặt ngàm I - I: MI = (P1 + P6).r1 Sinh viên thực : 250 100 Trờng đại học vinh r1 = 0,95 - Thuyết minh đồ án nỊn vµ mãng 0,6 = 0,65 m tt P1 = P6 = Pmax = 459,24 kN MI = 2x459,24x0,65 = 597,01 kNm Mô men tơng ứng mặt ngàm II-II: MII = (P1 + P2 + P3).r2 r2 = 0,55 - 0,4/2 = 0,35 m tt P1 = Pmax = 459,24 kN P2 = Ptbtt = 362,96 kN tt P3 = Pmin = 266,69 kN MII = (459,24+362,96+266,69).0,35 = 381,11 kNm Cốt thép chịu mô men MI : FaI = MI 597,01 = = 0,00296 m2 = 29,6 cm2 0,9 xh0 xRa 0,9 x0,8 x 280000 Chän 16φ16 cã Fa = 32,18 cm2 Khoảng cách trục cốt thép cạnh là: b 2(a bv + 15) 1600 − 2.(30 + 15) = 100,67 mm a= = 16 − n −1 Chän a = 100 mm ChiỊu dµi cđa mét lµ: l − 2a bv = 2400 - 2.30 = 2340 mm Cèt thÐp chÞu mô men MII : FaII = M II 381,11 = = 0,001910 m2 = 19,10 cm2 ' 0,9.ho Ra 0,9.(0,8 − 0,5.0, 016).280000 Chän 16φ14 cã Fa = 24,62 cm2 Khoảng cách trục cốt thép cạnh lµ: l − 2(a bv + 15) 2400 − 2.(30 + 15) = 154 mm a= = 16 − n −1 Chän a = 155 mm ChiỊu dµi cđa mét lµ: b − 2a bv = 1600 - 2.30 = 1540 mm Sinh viªn thùc hiƯn : Trêng đại học vinh Sinh viên thực : Thuyết minh đồ án móng Thuyết minh đồ án Trờng đại học vinh 550 1600 550 250 100 mãng 100 250 16Ø16 a100 250 950 950 100 250 2400 100 16Ø14 a155 Ø8a150 -0,45 ±0,00 6Ø25 Ø10 a200 Ø10a200 1500 950 320 16Ø16 a100 300 Sinh viªn thùc hiƯn : 300 16ỉ14 a155 100 -1,50 100 150 đập vỡ đầu cọc 300 thép đầu cọc 300 Trờng đại học vinh Sinh viên thực : Thuyết minh đồ án móng Trờng đại học vinh Sinh viên thực : Thuyết minh đồ án móng ... §Ĩ lùa chọn giải pháp móng độ sâu chôn móng cần phải đánh giá tính chất xây dựng lớp đất + Lớp 1: Là lớp đất trồng trọt có chiều dày trung bình 0,4 m, không đủ khả chịu lực + Lớp 2: Là lớp sét... đáy móng Giả thiết đáy móng đặt lớp đất thứ đợc đặt độ sâu 2,20m so với cốt đất tự nhiên Cờng độ tính toán lớp sét dới ®¸y mãng m m R = (Abγ II + B.h.γ 'II + DcII − γ 'II h0 ) K tc Không phải móng. .. Khi xác định cờng độ tính toán dới đáy móng thành phần tải trọng hông ta kể đến giá trị lớp đất tôn gây ra, để tính toán đợc thiên an toàn Trị tính toán thứ trung bình đất từ đáy móng trở lên đến