“Thiết kế nhà máy nhiệt điện công suất 300MW, nối với hệ thống và khử khí nước cấp trong nhà máy nhiệt điện” Đất nước ta đang trong giai đoạn phát triển mạnh mẽ trên mọi lĩnh vực, từng bước hiện đại hoá với mục tiêu đưa đất nước trở thành một nước công nghiệp theo định hướng của Đảng và Nhà nước. Trong tiến trình công nghiệp hoá và hiện đại hoá đất nước, việc phát triển công nghiệp được đặt lên hàng đầu. Để làm được điều đó chúng ta cần phải phát triển các ngành công nghiệp mũi nhọn trong đó có ngành điện. Việc phát triển ngành điện cần phải đi trước một bước vì nó là cơ sở cho sự phát triển của các ngành công nghiệp khác cũng như đáp ứng nhu cầu ngày càng cao của toàn xã hội. Hiện nay điện năng ở nước ta chủ yếu được sản suất ở các nhà máy thuỷ điện và các nhà máy nhiệt điện. Nhưng các nhà máy thuỷ điện của chúng ta có công suất phụ thuộc vào mùa do bị chi phối bởi yếu tố từ thiên nhiên. Nhà máy nhiệt điện có thể khắc phục được hạn chế trên. Từ đó có thể nhận thấy nếu chúng ta muốn có một an ninh năng lượng tốt, một sự phát triển bền vững thì việc phát triển nhiệt điện là tính tất yếu khách quan.
LỜI NÓI ĐẦU Đất nước ta giai đoạn phát triển mạnh mẽ lĩnh vực, bước đại hoá với mục tiêu đưa đất nước trở thành nước công nghiệp theo định hướng Đảng Nhà nước Trong tiến trình cơng nghiệp hố đại hố đất nước, việc phát triển cơng nghiệp đặt lên hàng đầu Để làm điều cần phải phát triển ngành công nghiệp mũi nhọn có ngành điện Việc phát triển ngành điện cần phải trước bước sở cho phát triển ngành công nghiệp khác đáp ứng nhu cầu ngày cao toàn xã hội Hiện điện nước ta chủ yếu sản suất nhà máy thuỷ điện nhà máy nhiệt điện Nhưng nhà máy thuỷ điện có công suất phụ thuộc vào mùa bị chi phối yếu tố từ thiên nhiên Nhà máy nhiệt điện khắc phục hạn chế Từ nhận thấy muốn có an ninh lượng tốt, phát triển bền vững việc phát triển nhiệt điện tính tất yếu khách quan Ý thức điều nên nhận đề tài “Thiết kế nhà máy nhiệt điện cơng suất 300MW, nối với hệ thống khử khí nước cấp nhà máy nhiệt điện” Với cố gắng thân tận tình giúp đỡ thầy TS , em hoàn thành việc thiết kế sơ nhà máy nhiệt điện ngưng Do thời gian hạn hẹp hạn chế nhận thức nên đồ án không tránh khỏi sai sót, mong thầy đóng góp ý kiến để em hồn thiện đồ án Ngày tháng 12 năm 2017 LỜI CẢM ƠN Sau thời gian học tập nghiên cứu, em hoàn thành Đồ án tốt nghiệp Đây kết nỗ lực, cố gắng, làm việc khẩn trương nghiêm túc thân nhiên khơng có kết không giúp đỡ Khoa Công Nghệ Năng Lượng, thầy giáo, giáo, bạn, Vì em xin phép cảm ơn: Khoa Công Nghệ Năng Lượng – Trường Đại học Điện lực tạo điều kiện thuận lợi cho em trình học tập nghiên cứu Sự giúp đỡ tận tình Ban lãnh đạo Công ty, bác, chú, anh phân xưởng hóa nhà máy Nhiệt Điện Phả Lại I Đặc biệt, em xin gửi tới thầy giáo: TS lòng biết ơn sâu sắc Thầy hết lòng hướng dẫn, bảo tận tình giúp đỡ em hồn thành đồ án Sinh viên thực LỜI CAM ĐOAN Đồ án em trực tiếp tính tốn, thiết kế, nghiên cứu đánh giá hướng dẫn thầy giáo – TS Em sử dụng tài liệu liệt kê phần “Tài liệu tham khảo” LỜI NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Giảng viên hướng dẫn LỜI NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Giảng viên phản biện MỤC LỤC PHẦN I:THIẾT KẾ NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN CÔNG SUẤT 300MW CHƯƠNG 1: CÁC PHƯƠNG ÁN ĐẶT TỔ MÁY VÀ CÔNG SUẤT ĐƠN VỊ 1.1 PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN LOẠI NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN 1.2 CHỌN CÔNG SUẤT TỔ MÁY 1.3 CÁC THƠNG SỐ CHÍNH CỦA TỔ MÁY CHƯƠNG 2: LẬP VÀ TÍNH TỐN SƠ ĐỒ NHIỆT NGUN LÝ KHỐI K-10090 2.1 CẤU TẠO CƠ BẢN VÀ NGUYÊN LÝ HOẠT ĐỘNG CỦA KHỐI TUABIN 2.2 XÂY DỰNG QUÁ TRÌNH DÃN NỞ CỦA HƠI TRONG TUABIN TRÊN ĐỒ THỊ I-S 2.3 LỰA CHỌN VÀ LẬP BẢNG THƠNG SỐ HƠI VÀ NƯỚC 2.4 TÍNH TOÁN CÂN BẰNG NHIỆT VÀ CÂN BẰNG VẬT CHẤT CHO SƠ ĐỒ NHIỆT NGUYÊN LÝ 12 2.4.1 Tính tốn cân bình phân ly 12 2.4.2 Tính tốn cân bình gia nhiệt nước bổ sung 14 2.4.3 Tính tốn cân bình gia nhiệt cao áp số 15 2.4.4 Tính tốn cân bình gia nhiệt cao áp số 16 2.4.5 Xác định sơ độ gia nhiệt bơm cấp cho nước cấp 17 2.4.6 Tính tốn cân bình gia nhiệt cao áp số 18 2.4.7 Tính tốn cân bình khử khí 19 2.4.8 Tính tốn cân bình gia nhiệt hạ áp số 20 2.4.9 Tính tốn cân bình gia nhiệt hạ áp số 21 2.4.10 Tính tốn cân bình gia nhiệt hạ áp số 23 2.4.11 Xác định độ gia nhiệt qua bơm ngưng qua ejector 24 2.4.12 Tính tốn cân bình gia nhiệt hạ áp số 25 2.4.13 Tính tốn kiểm tra cân cho bình ngưng 26 2.4.14 Tính tốn kiểm tra cân cơng suất 28 2.5 XÁC ĐỊNH CHỈ TIÊU KINH TẾ - KỸ THUẬT CỦA TỔ MÁY 30 2.5.1 Tiêu hao vào tuabin 30 2.5.2 Suất tiêu hao cho tuabin 30 2.5.3 Tiêu hao nhiệt cho thiết bị tuabin 30 2.5.4 Suất tiêu hao nhiệt cho thiết bị tuabin 30 2.5.5 Tiêu hao nhiệt cho lò 30 2.5.6 Suất tiêu hao nhiệt lò 31 2.5.7 Tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy 31 2.5.8 Suất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy 31 2.5.9 Hiệu suất truyền tải môi chất nhà máy 31 2.5.10 Hiệu suất thiết bị tuabin 31 2.5.11 Hiệu suất toàn tổ máy 31 2.5.12 Tiêu hao nhiên liệu cho toàn tổ máy nhà máy 31 2.5.13 Suất tiêu hao nhiên liệu tiêu chuẩn cho tồn tổ máy 31 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN LỰA CHỌN CÁC THIẾT BỊ CHÍNH 33 3.1 TÍNH TỐN LỰA CHỌN THIẾT BỊ GIAN MÁY 33 3.1.1 Tính chọn bơm cấp 33 3.1.2 Tính chọn bơm ngưng 34 3.1.3 Tính chọn bơm tuần hoàn 37 3.1.4 Tính chọn bơm ngưng 40 3.1.5 Tính chọn bơm nước đọng 43 3.1.6 Tính chọn bình khử khí 44 3.1.7 Tính chọn bình gia nhiệt cao áp 46 3.1.8 Tính chọn bình gia nhiệt hạ áp 5, 48 3.1.9 Tính chọn bình gia nhiệt hạ áp 3, 49 3.2 TÍNH TỐN LỰA CHỌN THIẾT BỊ GIAN LÒ 50 3.2.1 Tính tốn lựa chọn lò 50 3.2.2 Chọn hệ thống chuẩn bị nhiên liệu 52 CHƯƠNG 4: SƠ ĐỒ NHIỆT CHI TIẾT VÀ BỐ TRÍ TỒN NHÀ MÁY 68 4.1 BỐ TRÍ NGƠI NHÀ CHÍNH 68 4.1.1 Gian máy 68 4.1.2 Gian trung gian 69 4.1.3 Gian lò 69 4.2 BỐ TRÍ CÁC THIẾT BỊ KHÁC 70 4.2.1 Phân xưởng cung cấp nhiên liệu 70 4.2.2 Phân xưởng thủy lực 70 4.2.3 Trạm thải tro xỉ thiết bị khử bụi 71 PHẦN II: KHỬ KHÍ NƯỚC CẤP TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN 72 CHƯƠNG 5: CÁC CƠ SỞ VẬT LÝ CỦA Q TRÌNH KHỬ KHÍ NƯỚC CẤP 73 A NGUYÊN LÝ KHỬ KHÍ 73 5.1 TÍNH HỒ TAN CỦA CÁC LOẠI KHÍ TRONG NƯỚC 73 5.2 CÁC QUÁ TRÌNH CHUYỂN ĐỘNG CỦA VẬT CHẤT TRÊN NGƯỠNG HAI PHA 75 5.3 NHỮNG U CẦU ĐỐI VỚI BÌNH KHỬ KHÍ VÀ SƠ ĐỒ TỐI ƯU CỦA BÌNH KHỬ KHÍ 78 CHƯƠNG 6: KẾT CẤU CỦA BÌNH KHỬ KHÍ BẰNG NHIỆT VÀ TÍNH TOÁN 80 6.1 SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ KHỬ KHÍ 80 6.2 CÁC YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG ĐẾN HIỆU SUẤT KHỬ KHÍ 83 6.3 CẤU TẠO MỘT SỐ LOẠI BÌNH KHỬ KHÍ 84 6.4 TÍNH TỐN NHIỆT VÀ VẬT CHẤT TRONG BÌNH KHỬ KHÍ 89 CHƯƠNG 7:NGUN LÝ HOẠT ĐỘNG, CẤU TẠO VÀ SƠ ĐỒ ĐẤU NỐI CỦA BÌNH KHỬ KHÍ Ở NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN PHẢ LẠI 91 7.1 THÔNG SỐ KĨ THUẬT 91 7.2 CẤU TẠO 92 7.3 NGUYÊN LÝ HOẠT ĐỘNG CỦA BÌNH KHỬ KHÍ 92 7.4 SƠ ĐỒ ĐẤU NỐI BÌNH KHỬ KHÍ TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN93 7.5 CÁCH ĐO NỒNG ĐỘ OXI CÒN LẠI TRONG NƯỚC 94 7.6 CÁCH XỬ LÝ KHI NỒNG ĐỘ OXI CÒN LẠI TRONG NƯỚC VƯỢT QUÁ TIÊU CHUẨN CHO PHÉP 95 CHƯƠNG 8: SƠ ĐỒ ĐẤU NỐI BÌNH KHỬ KHÍ TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN 97 CHƯƠNG 9: VIỆC KHỬ KHÍ NƯỚC TRONG BÌNH NGƯNG Ở NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN 101 PHẦN PHỤ LỤC 106 TÀI LIỆU THAM KHẢO 111 CÁC CHỮ VIẾT TẮT BGN Bình gia nhiệt LMEJ Làm mát ejectơ BGNCA Bình gia nhiệt cao áp LMHC Làm mát chèn BGNHA Bình gia nhiệt hạ áp NMĐ BGNNBS Bình gia nhiệt nước bổ sung NMNĐ Nhà máy nhiệt điện Nhà máy điện BH Bao TTNĐ Trung tâm nhiệt điện HN Hâm nước SĐNCT Sơ đồ nhiệt chi tiết HTT Hộ tiêu thụ SĐNNL Sơ đồ nhiệt nguyên lý KK Khử khí TB LH Lò Tuabin CÁC KÍ HIỆU B Tiêu hao nhiên liệu [kg/s] b Suất tiêu hao nhiên liệu [kg/kWh] D Tiêu hao hơi, lượng mới, sản lượng [kg/s] d Đường kính ống [mm] d0 Suất tiêu hao [kg/kWh] H Cột áp, sức ép [mmH2O] i Entanpy [kJ/kg] k Hệ số truyền nhiệt đường ống [W/m2.K] N Công suất điện tổ máy, nhà máy [MW] p Áp suất [at],[bar] Q Tiêu hao nhiệt, công suất nhiệt [kW],[W] q Suất tiêu hao nhiệt [kJ/kWh] t Nhiệt độ [0K],[0C] α Hệ số khơng khí thừa ω Tốc độ môi chất [m/s] PHẦN I:THIẾT KẾ NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆNCÔNG SUẤT 300MW CHƯƠNG 8: SƠ ĐỒ ĐẤU NỐI BÌNH KHỬ KHÍ TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN Trong sơ đồ NMĐNH kiểu khối thường sử dụng bình khử khí áp suất cao (67 at) Điều cải thiện đáng kể chất lượng nước cấp, giảm số lượng thiết bị đun có áp suất cao hoạt động với tải đầy đủ bơm, nâng cao độ tin cậy thiết bị, đảm bảo cân nhiệt chu kỳ bảo đảm tích nước dự trữ, bảo đảm (trong trường hợp thiết bị có áp suất cao bị tắc) hoạt động lò nước cung cấp có nhiệt độ đủ cao Để trì áp suất thường xuyên bình khử khí nhiệt có áp suất cao gia tăng người ta sử dụng sơ đồ việc cung cấp nước cho chúng : Bình khử khí độc lập việc đun nước mắc với cửa trích riêng lựa chọn (xem hình 2.1) Bình khử khí cấp trước việc đun nóng trước vận hành máy đun có áp suất cao Đồng thời thiết bị cung cấp nước từ tuabin lựa chọn (xem hình 2.2) Việc cung cấp nước cho bình khử khí thực từ tuabin từ tuabin phụ BGN hồi nhiệt phụ (bổ sung) đường đẩy bơm cấp làm đắt thêm sơ đồ so với sơ đồ 1, bảo đảm tính kinh tế cao thiết bị động lực ( tuabin ) BGN mà mắc song song với bình khử khí người ta sử dụng lượng không bị tiết lưu cửa trích cho Ưu điểm sơ đồ thứ bảo đảm làm việc bình khử khí nối với cửa trích có áp suất dư thừa Nhược điểm sơ đồ cần phải chuyển đổi bình khử sang cửa trích có áp suất cao phụ tải tuabin bị hạ thấp Sơ đồ thứ hợp lí mắc bình khử khí vào cửa trích điều chỉnh tuabin (hình 2.1b) Trong trường hợp BGN cao áp bị ngắt Những nhược điểm chung sơ đồ bình khử khí có áp suất cố định dẫn đến giảm tính kinh tế tuabin sau : cac BGNCA cac BGNHA Hình 2.1: Sơ đồ ngun lí mắc BKK với cửa trích riêng tuabin khơng nối với: a) Sự tiết lưu nước mắc bình khử khí với cửa trích mà bảo đảm làm việc thiết bị áp suất định mức b) Cần phải kết nối bình khử khí với cửa trích có áp suất cao tuabin giảm tải; biên độ thay đổi tải lớn điều dẫn tới triệt tiêu cấp hồi nhiệt Để khắc phục nhuợc điểm sơ đồ nhà máy điện nước ngồi người ta thường sử dụng bình khử khí hoạt động với áp suất xê dịch Trong trường hợp bình khử khí kết nối với cửa trích khơng điều chỉnh áp suất bình khử khí thay đổi tuỳ thuộc vào tải tuabin Đồng thời quy định cung cấp nước cho bình khử khí từ nguồn dự trữ Việc sử dụng áp suất xê dịch triệt tiêu tổn thất liên quan đến tiết lưu nước, cho phép sử dụng đầy đủ bình gia nhiệt có áp suất cao tuabin có giảm tải Những tính tốn kinh tế -kĩ thuật cho thấy rằng, mức tăng tính kinh tế nhờ chuyển sang áp suất xê dịch tổ máy có cơng suất 100 MW 0,174 % Ngồi rõ việc chuyển bình KK sang chế độ áp suất xê dịch đem lại hiệu lớn trườnghợp khai thác thêm cấp phát điện hồi nhiệt Việc chuyển sang chế độ áp suất xê dịch đơn giản hoá sơ đồ đơn giản hoá việc vận hành thiết bị KK nhờ giảm lượng nước đun nóng cung cấp cho thiết bị từ nguồn khác BGNCA cac BGNHA Hình 2.2: Sơ đồ ngun lí nối bình khử khí phía song song với BGNHA đầu tiên, kí hiệu hình 2.1 Để đảm bảo hoạt động ổn định bình khử khí với áp suất xê dịch thể tích thùng (bể chứa) ống dẫn nước cấp phải tính tốn đáp ứng truờng hợp nước sôi đưa vào máy bơm với tốc độ giảm áp suất tối đa bình khử khí Vì cần đảm bảo thất thuỷ lực tối thiểu ống dẫn từ bình khử khí tới máy bơm phải bảo đảm xếp hợp lí ống dẫn ngồi phải bảo đảm cung cấp đặn nước cho máy bơm bình khử khí hoạt động song song Nên bố trí bình khử khí cho tổ máy nhằm đảm bảo KK sâu lượng nước cung cấp với áp suất trượt Trong trường hợp tải bị xê dịch nhanh việc KK nước diễn nhờ nhiệt tích tụ khối nước chứa bình bình khử khí Trong trường hợp tải tăng nhanh có xê dịch đáng kể tải nhiệt độ nước sau qua bình khử khí nhỏ nhiệt độ bão hồ Để ngăn chặn tượng cần cung cấp nước cho bình khử khí thơng qua thiết bị sục nhà máy điện ngưng hơi, người ta sử dụng sơ đồ KK cấp đónước khơng có muối đưa vào bình ngưng tuabin Nước ngưng sau đun áp suất thấp nước đọng sau đun với áp suất cao đưa vào bình khử khí có áp suất cao Việc áp dụng sơ đồ cấp để KK nước cho phép nâng cao hiệu kinh tế máy tuabin nhờ giảm thất thoát nhiệt sử dụng việc đun lại lượng nước khơng có muối Nhược điểm sơ đồ làm tăng độ ăn mòn ống thép bình ngưng bổ sung lượng nước lớn có chứa nhiều O2 Ngồi sơ đồ phải chống lại ăn mòn cho hệ thống khử muối nước trước đưa vào bình ngưng Việc khắc phục nhược điểm thực cách sử dụng sơ đồ phương pháp khử muối bình khử khí chân khơng thay dùng cách CHƯƠNG 9: VIỆC KHỬ KHÍ NƯỚC TRONG BÌNH NGƯNG Ở NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN Ngồi bình khử khí tách khí khơng hòa tan bình ngưng xảy q trình khử khí nhiệt Khi ngưng tụ lại thành nước trình dần chuyển thành nước trạng thái bão hòa mà tự động xảy q trình tách khí khơng hòa tan khỏi nước Các khí tách bơm ejecto hút đưa ngồi Do khí khơng ngưng vào bình ngưng nên áp suất bình ngưng tổng phân áp suất nước tất khí lại, việc ngưng nước xảy với phân áp suất tương ứng với nhiệt độ bão hòa Như áp suất bình ngưng khác đáng kể với phân áp suất nước hàm lượng khí lớn Vì độ q lạnh nước ngưng độ kinh tế nhiệt NMĐ phụ thuộc vào mức thải khí khơng ngưng khỏi bình ngưng Sự có mặt khí không thuận lợi cho hệ số tỏa nhiệt ngưng bề mặt làm mát cần thiết bình ngưng Chẳng hạn nồng độ khối lượng khí 1% hệ số tỏa nhiệt ngưng giảm hai lần so với giá trị tương ứng với sạch, 2,5-3% giảm bốn lần Số lượng khơng khí lọt phụ thuộc vào tình trạng chèn chỗ nối chân khơng khơng xác định tính toán Việc tổng kết hàng loạt số liệu vận hành cho phép tính thiết bị thải khơng khí chuẩn hóa lượng khơng khí lọt tùy theo cơng suất tuabin từ 3060kg/h Lượng khơng khí lọt vào bình ngưng so với lưu lượng nhỏ Vì thải liên tục khơng khí áp suất bình ngưng sau tuabin lấy áp suất tương ứng với nhiệt độ bão hòa Nhưng chỗ hút nồng độ khơng khí đáng kểhình 9-1 Theo mức độ chuyển động tới chỗ hút áp suất tồn phần thay đổi khơng đáng kể ( trở kháng bình ngưng nhỏ) phân áp suất khơng khí hỗn hợp khí- khơng khí tăng , phân áp suất nước chỗ hút giảm nước ngưng ngưng miền lại lạnh so với nước ngưng lại Độ lạnh nước ngưng làm giảm độ kinh tế nhiệt thiết bị Vì việc bố trí cấu trúc bình ngưng cần phải bảo đảm hâm phần nước ngưng đến nhiệt độ bão hòa, ứng với áp suất bình ngưng G-V p p p k G-V p p =k p p p p p Đường tới chỗ rút Chỗ rút Hình 9.1: Sự thay đổi áp suất bình ngưng theo mức độ chuyển động tới chỗ rút Pk = P- áp suất tổng ; pp –phân áp suất ; PG-V –phân áp suất hỗn hợp khí- khơng khí; Pk –trở kháng bình ngưng Cùng với khơng khí có lượng bị hút, điều gâ tổn thất nước ngưng Để loại trừ hỗn hợp hơi- khơng khí cần phải làm mát thiết bị trao đổi nhiệt tương ứng có quay hệ thống nước ngưng Vì bề mặt trao đổi nhiệt thiết bị trao đổi nhiệt lớn hỗn hợp bị hút lớn nên việc hút hợp lý làm miền kết thúc việc ngưng Chỗ hút phụ thuộc trước hết vào hướng dòng bình ngưng- người ta phân biệt bình ngưng có dòng xuống (hình 9.2a), dòng hướng lên (hình 9.2b), dòng bên sườn (hình 9.2c) rút khơng khí a) rút khơng khí rút khơng khí b) c) Hình 9.2: sơ đồ bố trí bề mặt trao đổi nhiệt dòng bình ngưng Độ chắc, gọn lớn bình ngưng vẽ (hình 9.2a) ưu việt khơng thật, trở kháng lớn nhất- tiết diện thơng lúc bắt đầu dòng bé (cho tồn lưu lượng nó), việc rửa khắp bề mặt hâm khó khăn Khuyết điểm sơ đồ độ lạnh lớn nước ngưng, việc kết thúc đường tới chỗ hút lại trùng với chỗ rút nước ngưng Các sơ đồ đại bình ngưng (hình 9.2 b,c) làm kiểu hồi nhiệt- tiếp xúc nước ngưng tháo vào thùng nước ngưng với dòng vào bình ngưng ngăn ngừa triệt tiêu độ lạnh nước ngưng Khơng khí hút liên tục ejecto Hơi từ cửa trích tuabin tới ejecto Có thể sử dụng BKK áp suất cao, điều hợp lý Vì triệt tiêu phần tử phụ - bình làm mát thốt, lưu lượng với thực tế lưu lượng cần để làm việc ejecto Đối với chế độ khởi động người ta dự định đưa qua van giảm áp tới ejecto phụ Lưu lượng làm việc cho ejecto có giá trị rõ rệt (0,5 – 0,8 % lưu lượng cho tuabin), ngồi số với khơng khí từ bình ngưng Để tránh tổn thất nước ngưng để giảm tổn thất nhiệt cho làm việc cấu trúc ejecto kết hợp với bình làm mát Những bình trao đổi nhiệt làm mát dòng nước ngưng tuabin, nên gọi chúng BGN dùng thải ejecto Chi phí cho ejecto có bình làm mát nhỏ tiêu hao nhỏ Điều đạt áp dụng ejecto hai cấp ba cấp với độ nén cấp Sơ đồ thiết bị ejecto hai cấp có vẽ (hình 9.3) Nhiệt độ nước ngưng bình làm mát thấp làm việc cấp ngưng hoàn tồn Điều làm giảm việc rút hỗn hợp hơi- khơng khí vào cấp hai, điều đến lượt cho phép giảm tiêu hao cho làm giảm việc cấp tổng cộng cho ejecto Các bình làm mát ejecto ln đặt sau bơm ngưng, tức bình theo đường nước ngưng hệ thống hồi nhiệt Việc sử dụng nhiệt ngưng ejecto hệ thống hồi nhiệt thiết, nước ngưng tuabin hâm nóng bình trao đổi nhiệt lên 3-5 0C NMĐ ngưng 7-10 0C trung tâm nhiệt điện chúng vào bình ngưng 14 13 11 10 12 Hình 9.3: Sơ đồ mắc ejecto để hút hỗn hợp khí – khơng khí khỏi bình ngưng 1:hơi làm việc tới; 2:xả khơng khí; 3:cấp ejecto chính; 4:đường gánh để làm việc cấp thứ hai khởi động tuabin; 5:cấp ejecto chính; 6: lấy nước ngưng vào thể tích bình ngưng ;7: ejecto khởi động; 8:hút khơng khí khỏi bình ngưng; 9: bình ngưng tuabin; 10:bơm ngưng; 11:chuyển nước ngưng làm việc ejecto từ bình làm mát cấp hai sang bình làm mát cấp một; 12: đường để tái tuần hoàn nước ngưng tuabin khởi động nó; 13: van để tái tuần hồn trì mức nước bình ngưng; 14: thiết bị làm nước ngưng Ngồi ejecto làm việc thường xun, người ta đặt ejecto khởi động Nó mở q trình khởi động để thải sơ khơng khí khỏi bình ngưng thân tuabin, thân chạy khơng tải có chân khơng Do ejecto khởi động làm việc thời gian ngắn nên cấu tạo thường đơn giản- người ta chế tạo có cấp thường khơng có bình làm mát hỗn hợp hơi-khơng khí hút đẩy thẳng vào khí Khi để ý đến ảnh hưởng lớn áp suất bình ngưng đến độ kinh tế thiết bị tuabin người ta đặt ejecto có dự phòng – hai ejecto làm việc dự phòng Ejecto khởi động khơng đặt dự phòng Người ta tống hỗn hợp hơi- khơng khí từ BGNHA tới chỗ hút khí khỏi bình ngưng để thải khỏi hệ thống Đối với NMĐ người ta đưa bình ngưng làm mát tới vùng hút bình ngưng Để trì chân khơng tính tốn khơng thể cho phép nâng cao mức nước ngưng bình ngưng đến độ mà với phần bề mặt làm mát bị loại trừ việc trao đổi nhiệt Mặt khác, việc hạ thấp nhiều mức nước ngưng hay là, thế, tháo hồn tồn bình ngưng bất lợi, điều dẫn tới giảm cột áp nước đầu hút bơm dẫn tới xâm thực lối vào bơm ngưng Van đặc biệt để tái tuần hoàn giải nhiệm vụ trì mức nước ngưng bình ngưng Để giảm tiêu hao cho ejecto cần phải theo dõi trước hết độ kín chặt nối thân bình ngưng với ống tuabin, tiết diện chỗ nối lớn PHẦN PHỤ LỤC Hình 1.1 : Hệ số hấp thụ nước O2, N2 CO2 co 3 m/m o 1,8 0,06 1,6 1,4 1,2 3 N m/m 0,05 1,0 0,8 0,6 0,03 0,4 0,2 0,02 0,02 0,015 0,01 t 40 80 120 160 200 240 1: hệ số hấp thụ nước với O2 2: hệ số hấp thụ nước với N2 3: hệ số hấp thụ nước với CO2 280 °C Hình 1.2 : Sự phụ thuộc nồng độ cân O2 nước vào nhiệt độ nước áp suất khí bề mặt nước mg/kg 50 02 45 40 35 30 25 20 15 10 kG/cm2 5 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130140 150 160 t C Nhiệt độ nước, o C Hình 1.3 : Sự phụ thuộc hàm lượng oxi lại nước vào độ gia nhiệt thiếu O2 0,7 0,6 0,5 C 0,4 C 3° 0,2 2°C 5° 0,3 = hàm lu?ng oxi, mg/l 0,8 C 1° 0,1 20 40 60 80 100 120 °C Hình 1.4 : Sự phụ thuộc hàm lượng oxi lại vào lưu lượng 0,10 Hàm l ng oxi, mg/l 0,09 0,08 0,07 0,06 0,05 0,04 0,03 0,02 0,01 1,0 2,0 Hơi xả ra, kg/t Hỡnh 1.5 : Sự phụ thuộc hàm lượng oxi lại nước vào lưu lượng nước nhiệt độ nước 0,10 Hàm l ng oxi, mg/l 0,09 0,08 0,07 0,06 0,05 0,04 0,03 0,02 0,01 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 Luu l ng n c, t/h 10 oC ; 40 oC ; 67 oC ; 97 oC TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Thiết kế nhà máy nhiệt điện – Phạm Văn Tân [2] Quy trình vận hành lò máy thiết bị phụ -Phả Lại I [3] Nhiệt động kỹ thuật – Bùi Hải [4] Nhà máy nhiệt điện tập 1,2- ... LỤC PHẦN I:THIẾT KẾ NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN CÔNG SUẤT 300MW CHƯƠNG 1: CÁC PHƯƠNG ÁN ĐẶT TỔ MÁY VÀ CÔNG SUẤT ĐƠN VỊ 1.1 PHÂN TÍCH VÀ LỰA CHỌN LOẠI NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN 1.2 CHỌN CÔNG SUẤT TỔ MÁY ... /