Đồ án tốt nghiệp - Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện 2

Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 63 CHƯƠNG 5 CHỌN KHÍ CỤ ĐIỆN VÀ DÂY DẪN Những thiết bị chính trong nhà máy điện và trạm điện như máy phát, máy biến áp, máy bù cùng các khí cụ điện như máy cắt điện, dao cách ly, kháng điện được nối với nhau bằng thanh dẫn , thanh góp và cáp điện. Để nối từ đầu cực máy phát đến gian máy ta dùng thanh dẫn cứng. Thanh dẫn cứng khi dòng điện nhỏ thường dùng thanh hình chữ nh ật còn khi có dòng điện lớn thì dùng thanh dẫn ghép từ 2 hay 3 thanh hình chữ nhật đơn, còn khi có dòng > 3000A thì dùng thanh dẫn hình máng ( Để giảm hiệu ứng mặt ngoài và hiệu ứng gần, đồng thời tăng khả năng làm mát chúng). Tất cả các dây dẫn từ máy biến áp lên thanh góp 220 KV và 110 KV ta dùng dây dẫn mềm. Nó là dây xoắn đồng hay nhôm lõi thép. Khi dùng 1 sợi dây không đủ tải dòng cần thiết phải dùng chùm các dây dẫn mềm. I.CHỌN THANH DẪN CỨNG a. Chọn thiết bị theo dòng cho phép lâu dài • Dòng cho phép lâu dài của thanh dẫn I cp phải lớn hơn dòng cưỡng bức qua nó I cb ≤ I cp I cp : Là giá trị dòng cho phép lâu dài đã được hiệu chỉnh theo nhiệt độ • Thanh dẫn cứng ở đây dùng để nối từ cực máy phát đến máy biến áp. Trong chương 5 ta đã tính được dòng cưỡng bức I cb = 1,05. KA335,4 5,10.3 75 = • Tra tài liệu “ Thiết kế nhà máy điện ” ta chọn thanh dẫn hình máng bằng đồng có các thông số: h = 125 cm b = 55 cm c =6,5 cm r = 10 cm Tiết diện 1 cực là: 1370 mm 2 h 1 h x x y 0 y 0 r c y y b Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 64 Mô men trở kháng: W xx = 50 cm 3 W yy = 9,5 cm 3 W yoyo = 100 cm 3 Dòng điện cho phép là: 5500 A • Hiệu chỉnh dòng điện cho phép theo nhiệt độ môi trường MT θ = 25 0 C, nhiệt độ môi trường xung quanh nơi đặt thanh dẫn là xq θ = 35 0 C, nhiệt độ cho phép vận hành lâu dài của thanh dẫn cp θ = 70 0 C ⇒ K hc = MTcp xqcp θθ θθ − − = 88,0 2570 3570 = − − Vậy dòng cho phép hiệu chỉnh theo nhiệt độ I hc cp = k hc .I cp = 0,88.5500 = 4840 A > I cb = 4,335 KA thoả mãn điều kiện b.Kiểm tra ổn định nhiệt khi ngắn mạch Thanh dẫn đã chọn có I cp = 5500 A > 1000 A nên không cần kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt. c.Kiểm tra ổn định động • Điều kiện kiểm tra ổn định động: 2 /1400 cmKg cptt =≤ σσ cp σ : ứng suất cho phép của thanh dẫn đã chọn là thanh dẫn đồng có cp σ = 1400Kg/cm 2 • Xác định ứng suất do dòng ngắn mạch giữa các pha Lực tính toán F tt tác dụng lên thanh dẫn các pha F tt = 1,76 .10 -8 . 2 . xk i a L ( Kg ) I xk : Dòng ngắn mạch xung kích L : Khoảng cách giữa 2 sứ liền nhau A : Khoảng cách giữa các pha ở cấp điện áp U = 10,5 KV lấy L = 180 cm, a= 45 cm ⇒ F tt = 1,76.10 -8 . )(97,488)10.34,83.( 45 180 23 Kg= Mô men uốn M M = ).(46,8801 10 180.97,488 10 . cmKg LF tt == ứng suất tính toán trong vật liệu thanh dẫn Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 65 2 /0146,88 100 46,8801 ¦ cmKg W M yoyo tt === σ Ta thấy 22 /1400/0146,88 cmKgcmKg cptt =<= σσ • Khoảng cách giữa các miếng đệm (L 2 ) Lực điện động do ngắn mạch trong cùng 1 pha gây ra trên 1 đơn vị độ dài: f 2 = 1,68.10 -8 . hdm kI h l 2" K hd : Hai thanh hàn chặt vào nhau; K hd = 1 h : Bề rộng của hình máng; h =17,5 cm ⇒ f 2 = 1,68.10 -8 . 5,17 1 ( 2 .32,74. 10 3 ) 2 = 2,058 Kg/cm Khoảng cách giữa 2 miếng đệm L = 2 ).(.12 f W ttcpyy σσ − = cm269 058,2 )0146,881400.(5,9.12 = − So sánh L max = 269 cm với khoảng cách L = 180 cm ta thấy giữa 2 sứ đỡ không phải đặt thêm miếng đệm mà thanh dẫn vẫn đảm bảo ổn định động khi có ngắn mạch. II.CHỌN THANH DẪN MỀM 1.Chọn dây dẫn từ máy biến áp tự ngẫu lên thanh góp 220KV. • Điều kiện I cp ≥ I lvcb I lvcb = KA U S HT 38,0 220.3 35,145 .3 max == • Tra tài liệu “ Thiết kế nhà máy điện ” chọn dây nhôm lõi thép AC-300 có I cp = 690 A d = 29,2 mm ( Đường kính dây dẫn ) • Hiệu chỉnh dòng điện theo nhiệt độ môi trường với K hc = 0,78 I hc CP = 0,78.690 = 538 ( A ) I hc CP = 538 A > I cb = 380 A • Kiểm tra điều kiện vầng quang U vq ≥ U đm = 220 KV U vq : Điện áp tới hạn phát sinh vầng quang Dây dẫn đặt trên mặt phẳng nằm ngang ta có U vq =.84.m.r.lg r a (KV) m : Hệ số xét tới bề mặt nhẵn của dây dẫn m= 0,85 r : Bán kính ngoài của dây dẫn r = 29,2/2=14,6 mm = 1,46cm Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 66 a : Khoảng cách giữa các trục dây dẫn a = 500 cm ⇒ U vq = 84.0,85.1,46.log KV2,264 46,1 500 = U vq > U đm = 220 KV ⇒ Điều kiện vầng quang thoả mãn • Kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt Xung lượng nhiệt khi ngắn mạch đựơc xác định theo biểu thức B N = ∫ t t dtI 0 2 . A 2 s Một cách gần đúng ta lấy I t là giá trị hiệu dụng tức thời của dòng ngắn mạch I t 2 = I ckt 2 + i kckt 2 I CKt : Giá trị hiệu dụng tức thời dòng ngắn mạch thành phần chu kỳ i KCKt : Giá trị tức thời dòng ngắn mạch thành phần không chu kỳ I t 2 = 22 KCKtCKt iI + B N = ∫ t t dtI 0 2 . = ∫ t t CK dtI 0 2 . + ∫ t t KCK dtI 0 2 . B N = B NCK + B NKCK B NCK : Xung lượng nhiệt dòng ngắn mạch chu kỳ B NKCK : Xung lượng nhiệt dòng ngắn mạch không chu kỳ Xác định B NCK dùng phương pháp giải thích đồ thị Tìm giá trị hiệu dụng dòng ngắn mạch thành phần chu kỳ I CKt tại các thời điểm khác nhau 0; 0,1; 0,2 s là các giá trị I 0 ; I 0,1 ; I 0,2 đến thời điểm t. Biểu diễn trên đồ thị ta có diện tích giới hạn của đường cong này với các trục toạ độ chính là B NCK . Một cách gần đúng diện tích này có thể xác định theo đường bậc thang hoá I tbi 2 = t II ii Δ + − . 2 22 1 B NCK = ∑ = Δ n i TBi tI 1 2 . tΔ : Khoảng chia thời gian từ khi ngắn mạch cho đến khi cắt xong ngắn mạch. Ở phần tính toán ngắn mạch tại điểm N1 ta có : * Nhánh hệ thống X 1 = 0,078 X tt = X 1 . cb HT S S E 1234 E HT X 1 X 16 0,078 0,116 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 67 = 0,078. 34,2 100 3000 = Tra đường cong tính toán ta có I 0 = 0,425 I 0,1 = 0,41 I 0,2 = 0,4 Chuyển sang đơn vị có tên: I 0 = 0,425. KA2,3 230.3 120 = I 0,1 = 0,41. KA 1,3 230.3 3000 = I 0,2 = 0,4. KA 3 230.3 3000 = * Nhánh máy phát điện X tt = X 16 . cb dmMF S S ∑ 4 1 = 0,116. 348,0 100 300 = Tra đường cong tính toán ta có I 0 = 2,9 I 0,1 = 2,45 I 0,2 = 2,2 Chuyển sang đơn vị có tên I 0 = 2,9. KA 18,2 230.3 300 = I 0,1 = 2,45. KA 85,1 230.3 300 = I 0,2 = 2,2. KA 66,1 230.3 300 = ⇒ Vậy dòng ngắn mạch tại điểm N1 do hệ thống và nhà máy cung cấp I 0N1 = 3,2 + 2,18 = 5,38KA I 0,1N1 = 3,1 + 1,85 = 4,95 KA I 0,2N1 = 3 + 1,66 = 4,66 KA Bình phương các trị số dòng điện có tên I 0 2 N1 = 28,9 KA 2 I 0,1 2 N1 = 24,5 KA 2 I 0 2 ,2N1 = 21,7 KA 2 Tìm các trị số trung bình bình phương I tb1 2 = = + 2 2 1,0 2 0 II 2 7,26 2 5,249,28 KA= + I tb2 2 = = + 2 2 2,0 2 1,0 II 2 1,32 2 7,215,24 KA= +  Vậy ta có xung lượng nhiệt thành phần chu kỳ: Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 68 B NCK = ∑ Δ 4 1 2 . itbi tI = (26,7 + 23,1).10 6 .0,1 = 4,98.10 6 A 2 .S  Xung lượng nhiệt của dòng điện ngắn mạch thành phần không chu kỳ B NKCK = I ” .T a T a : Hằng số thời gian tương đương của lưới. Đối với lưới có U ≥ 1000V có thể lấy T a = 0,05s ⇒ B NKCK = 0,05.5,36.10 6 = 1,45.10 6 A 2 s  Vậy ta có xung lượng nhiệt toàn phần B N = B NCK + B NKCK = 4,98.10 6 + 1,45.10 6 = 6,43.10 6 A 2 s Để đảm bảo ổn định nhiệt thì dây dẫn đã chọn phải có tiết diện nhỏ nhất là: S min = C B N với dây nhôm lõi thép thì C = 88 As 1/2 /mm 2 ta có: S min = 2 6 8,28 88 10.43,6 mm= Mà ta đã chọn dây AC-240 ⇒ thoả mãn điều kiện: S chọn > S min = 28,8 mm 2 2.Chọn thanh dẫn cho cấp 110KV a.Điều kiện phát nóng lâu dài • Dòng điện cưỡng bức ở cấp điện áp này: I cb = 0,413 KA • Dây dẫn ta chọn phải thoả mãn điều kiện: I cp hc > I cb ⇒ I cp .K hc ≥ I cb ⇒ I cp ≥ hc cb K I = KA53,0 78,0 413,0 = • Tra sách “ Thiết kế nhà máy điện ” chọn dây AC-240 có I cp = 610 A có đường kính dây dẫn là 21,6 mm • Hiệu chỉnh dòng điện theo nhiệt độ môi trường với K hc = 0,78 I cp hc = 0,78.610 = 475,8 A I cp hc > I cb = 0,413 KA ⇒ Điều kiện phát nóng lâu dài thoả mãn b.Điều kiện vầng quang • U vq ≥ U đm • U vq : Điện áp tới hạn để phát sinh vầng quang. Nếu dây dẫn 3 pha bố trí trên mặt phẳng nằm ngang thì ta tính theo công thức • U vq = 84.m.r.lg r a KV Ta đã có m = 0,87; r = 21,6/2= 10,8 mm = 1,08cm; D = 400 cm ⇒ U vq = 84.0,87.1,08.lg KV7,202 08,1 400 =  Như vậy U vq = 202,7 > U đm = 110 KV ⇒ Điều kiện vầng quang thoả mãn Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 69 c.Điều kiện ổn định nhiệt Hoàn toàn tương tự như cấp điện áp 220 KV ta sẽ tính dòng ngắn mạch tại N2 ở các thời điểm t=0; 0,1; 0,2 I tbi 2 = t II ii Δ + − . 2 22 1 B NCK = ∑ = Δ n i TBi tI 1 2 . tΔ : Khoảng chia thời gian từ khi ngắn mạch cho đến khi cắt xong ngắn mạch. = Ở phần tính toán ngắn mạch tại điểm N2 ta có : * Nhánh hệ thống X 1 = 0,114 X tt = X 17 . cb HT S S = 0,114. KA42,3 100 3000 = Ta cos X tt > 3 nên không tra đường cong tính toán mà tính I 0 = I 0,1 = I 0,2 = I” = KA39,45,0. 114,0 1 = * Nhánh máy phát điện X tt = X 18 . cb dmMF S S ∑ 4 1 = 0,15 Tra đường cong tính toán ta có I 0 = 7 I 0,1 = 5,2 I 0,2 = 4,3 Chuyển sang đơn vị có tên I 0 = 7. KA5,10 115.3 300 = I 0,1 = 5,2. KA83,7 115.3 300 = I 0,2 = 4,3. KA48,6 115.3 300 =  Vậy dòng ngắn mạch tại điểm N2 do hệ thống và nhà máy cung cấp I 0N2 = 4,39 + 10,5 = 14,89 KA I 0,1N2 = 4,39 + 7,83 = 12,22 KA I 0,2N2 = 4,39 + 6,48 = 10,87 KA E 1234 E HT X 17 X 18 0,114 0,05 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 70 Bình phương các trị số dòng điện có tên I 2 N2 = 221,7KA 2 I 0,1 2 N2 = 149,3 KA 2 I 0,2 2 N2 = 118,2 KA 2 Tìm các trị số trung bình bình phương I tb1 2 = = + 2 2 1,0 2 0 II 2 5,185 2 3,1497,221 KA= + I tb2 2 = = + 2 2 2,0 2 1,0 II 2 7,133 2 2,1183,149 KA = +  Vậy ta có xung lượng nhiệt thành phần chu kỳ: B NCK = ∑ Δ 4 1 2 . itbi tI =(185,5 + 133,7).0,1.10 6 = 31,92.10 6 A 2 s  Xung lượng nhiệt của dòng điện ngắn mạch thành phần không chu kỳ B NKCK = I ” .T a = T a : Hằng số thời gian tương đương của lưới. Đối với lưới có U ≥ 1000V có thể lấy T a = 0,05s ⇒ B NKCK = 0,05.14,39.10 6 = 10,35.10 6 A 2 s  Vậy ta có xung lượng nhiệt toàn phần B N = B NCK + B NKCK = 31,92.10 6 + 10,35.10 6 = 42,27.10 6 A 2 s Để đảm bảo ổn định nhiệt thì dây dẫn đã chọn phải có tiết diện nhỏ nhất là: S min = C B N với dây nhôm lõi thép thì C = 88 As 1/2 /mm 2 ta có: S min = 2 6 88,73 88 10.27,42 mm= Mà ta đã chọn dây AC-240 ⇒ thoả mãn điều kiện: S chọn > S min = 73,88 mm 2 3.Chọn sứ đỡ cho thanh dẫn • Loại sứ trong nhà • U đm Sứ ≥ U đm mang = 10KV Tra bảng chọn loại sứ đỡ 0 Φ -10-4250KBY3 có U đm = 10KV F ph = 4250Kg H = 235 mm = 23,5 cm H2355mm H'=29,75 mm F tt F' tt Thanh dẫn Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 71 • Kiểm tra ổn định động = Điều kiện F ’ tt < 0,6 F ph = F ’ tt được xác định F ’ tt = F tt . H H ' = F tt = 488,97 Kg đã tính ở trên = h = 12,5 cm ( Chiều cao thanh dẫn )  Vậy H ’ = H + 2 h = 23,5 + cm 75,29 2 5,12 = F ’ tt = KG 619 5,23 75,29.97,488 =  Vậy F ’ tt = 619Kg < 0,6.F ph = 2550 Kg ⇒ Sứ đã chọn đảm bảo yêu cầu. 4.Chọn chống sét van Chống sét van được dùng để giảm quá điện áp tới mức điện áp dư của nó mà cách điện của thiết bị điện có thể chịu đựng được. Ta chọn chống sét van cho các thanh góp và các mạch phía 110 kV, 220 kV cũng như trung tính máy biến áp. Chọn các loại chống sét van sau : FP-220 FP-110 5.Chọn cáp cho phụ tải 10,5 KV • Phụ tải cấp điện áp 10,5 KV gồm : = 2 đường dây cáp kép P = 2,5 MW Cosϕ = 0,85 S = ϕ Cos P = MVA 9,2 85,0 5,2 = = 2 đường dây cáp đơn P = 2 MVA Cosϕ = 0,85 S = ϕ Cos P = MVA 35,2 85,0 2 = • Tiết diện cáp được chọn theo tiêu chuẩn mật độ dòng điện kinh tế J kt Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 72 S cáp = kt lvbt J I I lvbt : Dòng điện làm việc bình thường * Chọn tiết diện cáp đơn Các đường cáp đơn có S = 2,35 MVA nên dòng điện làm việc bình thường là: I lvbt = KA 129,0 5,10.3 35,2 = Từ đồ thị phụ tải địa phương ta tính thời gian sử dụng công suất cực đại: T max = h S TP ii 7,5771 41,9 4.8,42.4,66.6,54.88.4,6 .365365. . max 24 0 = ++++ = ∑ Tra bảng có T max = 5771,7 h ta chọn cáp lõi nhôm cách điện bằng giấy tẩm dầu đặt trong đất có J kt = 1,3A/mm 2 Tiết diện cáp trong trường hợp này S cáp = 3,1 129 = 99mm 2 Tra bảng chọn loại cáp ba lõi bằng nhôm cách điện bằng giấy tẩm dầu nhựa thông và chất dẻo không cháy, vỏ bằng chì S = 95 mm 2 U đm = 10 KV I cp = 205 A = Kiểm tra cáp theo điều kiện phát nóng lâu dài K 1 .K 2 .I cp ≥ I lvbt t K 1 : Hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ K 1 = 0 ' 0 θθ θθ − − cp cp cp θ : Nhiệt độ phát nóng cho phép cáp cp θ = 60 0 C ' 0 θ : Nhiệt độ thực tế nơi đặt cáp ' 0 θ = 25 0 C 0 θ : Nhiệt độ tính toán tiêu chuẩn 0 θ = 15 0 C K 1 = 88,0 1560 2560 = − − K 2 : Hệ số hiệu chỉnh theo số cáp đặt song song với cáp đơn có k 2 =1 ⇒ 0,88.1.205 = 180 A > I lvbt = 129 A Vậy cáp đã chọn thoả mãn điều kiện phát nóng lâu dài cho phép * Chọn tiết diện cáp kép có S= 2,9 MVA = Dòng điện làm việc bình thường qua mỗi cáp I lvbt = A U S dm 08,0 5,10.3.2 9,2 .3.2 == [...]... tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Oát kế Oát kế phản kháng Oát kế tự ghi Tần số kế Công tơ Công tơ phản kháng Cộng 341 1,8 3 42/ 1 1,8 -3 3 8,3 -3 40 -6 70 0,66 WT_6 72 0,66 20 ,4 1, 62 1, 62 3 ,24 1,8 1,8 8,3 6,5 0,66 0,66 19, 72 1, 62 1, 62 3 ,24 Biến điện áp AB S2 = 20 ,4 2 + 3 ,24 2 = 20 ,7 (VA) Cos ϕ = 20 ,4 = 0,98 20 ,7 Biến điện áp BC S2 = 19, 72 2 + 3 ,24 2 = 19,9 (VA) Cosϕ = 19, 72 = 0,99 19,9 Vậy... 1 kháng điện Lúc này công suất qua kháng còn lại là: Squa K = ∑ S- 1 2 ∑ S đơn Ta có: Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 74 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Công suất qua kháng MVA Bình thường Sự cố kháng 1 Sự cố kháng 2 Kháng 1 Kháng 2 5 ,25 0 9,41 5 ,25 9,41 0 Dòng cưỡng bức qua kháng là: IcbK = S max K 3.U dm 9,41 = 3.10,5 = 0, 52 KA Tra bảng ta chọn kháng đơn PbA-1 0-6 00 có dòng điện. .. được máy cắt 8DA - 10 và cáp của lưới điện phân phối có tiết diện nhỏ nhất là 50 mm2 theo yêu cầu đầu bài Kháng điện được chọn theo điều kiện Uđm K ≥ Umạng = 10,5 KV Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 73 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Iđm ≥ Icb B2 B1 B2 B2 10,5 KV = = 1 đơn 2, 35 MVA 2 kép 2, 9 MVA 1 đơn 2, 35 MVA * Xác định dòng cưỡng bức qua kháng: Dòng cưỡng bức qua kháng được giả thiết. .. 85As1 /2/ mm2 t1 : Thời gian cắt của máy cắt 1 tcắt MC1 = tcắt MC2 + Δ t = 0,7 + 0,4 = 1,1 sec ⇒ InhS1 = 70.85 1,1 = 5,673KA Dòng ổn định nhiệt cáp 2 Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 75 Đồ án tốt nghiệp InhS2 = Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện S 2 C 2 t2 = 50.85 0,7 = 5,0797 KA Ta phải chọn được kháng có XK% sao cho hạn chế được dòng ngắn mạch nhỏ hơn hay bằng dòng cắt định mức của máy cắt đã chọn đồng... cần phải chọn là: S≥ Ia + Ib (0,34 + 0 ,2) × 0,0175 × 40 = 0,756 mm2 Lς = 0,5 ΔU Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 78 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Để đảm bảo yêu cầu độ bền cơ học ta chọn dây đồng có tiết diện S = 1,5 mm2 Chọn BU cho cấp điện áp 110 và 22 0 KV Phụ tải phía thứ cấp của BU phía 110 và 22 0 KV thường là các cuộn dây điện áp của các dây đồng hồ vôn mét có tổng trở tương đối... tổng phụ tải phía thứ cấp Z2 (tính cả dây dẫn) không được vượt quá phụ tải định mức của biến dòng nghĩa là: Z2 = Zdc + Zdd ≤ ZđmBI ⇒ Zdd = ZđmBI – Zdc ≈ rdd = Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ SL S 80 Đồ án tốt nghiệp S≥ Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện SL 40 × 0,0175 = 4,48 mm2 = Z dmBI − Z dc 1 ,2 − 1,044 Chọn dây dẫn đồng có tiết diện 5 mm2 làm dây dẫn từ BI đến các dụng cụ đo Máy biến dòng đã chọn không.. .Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Có Jkt = 1,3A/mm2 Tiết diện cáp được chọn Scáp = I lvbt 80 = = 61,5mm 2 J kt 1,3 Tra bảng chọn loại cáp ba pha lõi nhôm cách điện bằng giấy tẩm dầu nhựa thông và chất dẻo không cháy vỏ bằng chì đặt trong đất Uđm = 10 KV S = 70 mm2 Icp = 165 A • Tương tự như trên ta kiểm tra cáp theo điều kiện phát nóng lâu dài K1.K2.Icp ≥ Ilvbt K1 = 0,88 K2 =... mức Z2 = Zdc + Zdd ≤ ZđmBI Trong đó Zdc: tổng phụ tải các dụng cụ đo Zdd: tổng trở của dây dẫn nối từ BI đến các dụng cụ đo Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 79 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Chọn biến dòng cho cấp điện áp máy phát (10,5 KV) Từ sơ đồ nối dây các dụng cụ đo lường vào BI như hình vẽ ta xác định được phụ tải thứ cấp của BI ở các pha Tên dụng cụ Kiểu Am Pe mét Oát kế tác... PbA-1 0-6 0 0-1 0 XK% = 10% Iđm = 600A * Kiểm tra kháng vừa chọn Điện kháng tương đối của kháng điện vừa chọn XK = XK% I cb 5,5 = 0,1 = 0,917 I dm 0,6 Dòng ngắn mạch tại N6 I”N6 = I cb 5,5 = = 5,46 KA ⇒ Thoả mãn điều kiện: X HT + X K 0,09 + 0,917 I”N6 ≤ Icắt đm1= 40KA Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 76 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện I”N6 ≤ InhS1 = 5,673KA Dòng ngắn mạch tại N7 I”N7 = X... các pha Tên dụng cụ Kiểu Am Pe mét Oát kế tác dụng Oát kế tác dụng tự ghi Oát kế phản kháng Công tơ tác dụng Công tơ phản kháng Cộng Phụ tải (VA) A 1 5 10 5 2, 5 2, 5 26 3 02 341 33 3 42/ 1 670 B 1 0 0 0 0 5 6 C 1 5 10 5 2, 5 2, 5 26 Phụ tải ở các pha là: Pha A: SA = 26 (VA) Pha B: SB = 6 (VA) Pha C: SC = 26 (VA) Như vậy phụ tải lớn nhất là ở pha A và C Điện áp định mức của BI UđmBI ≥ UF = 10,5 KV Dòng định . tb2 2 = = + 2 2 2, 0 2 1,0 II 2 1, 32 2 7 ,21 5 ,24 KA= +  Vậy ta có xung lượng nhiệt thành phần chu kỳ: Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện. Đồ án tốt nghiệp Thiết kế phần điện nhà máy nhiệt điện Nguyễn Thị Tuyết H7B – HTĐ 70 Bình phương các trị số dòng điện có tên I 2 N2 = 22 1,7KA 2 I 0,1 2