Tàu hàng sức chở 6800 tấn là loại tàu vỏ thép, kết cấu hàn điện hồ quang

MỤC LỤC 1.1 TỔNG QUAN VỀ TÀU 1.2 TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG NĂNG LƯỢNG VÀ TRANG TRÍ ĐỘNG LỰC 1.3 CÁC THIẾT BỊ ĐỘNG LỰC KHÁC CHƯƠNG 2: SỨC CẢN 10 2.2 THIẾT KẾ CHONG CHÓNG 12 CHƯƠNG - THIẾT KẾ HỆ TRỤC 20 DỮ KIỆN PHỤC VỤ THIẾT KẾ .20 3.2 TRỤC CHONG CHĨNG 3.3 CÁC CHI TIẾT CHÍNH CỦA HỆ TRỤC 3.4 KIỂM NGHIỆM 21 22 26 PHƯƠNG PHÁP VÀ SƠ ĐỒ TÍNH 35 4.2 TÍNH DAO ĐỘNG NGANG THEO PHƯƠNG PHÁP SIMANXKI 38 CHƯƠNG 5: DAO ĐỘNG XOẮN .41 DỮ KIỆN PHỤC VỤ TÍNH TỐN 41 5.2 MƠ HÌNH VÀ PHƯƠNG PHÁP TÍNH DAO ĐỘNG 5.3 DAO ĐỘNG XOẮN CƯỠNG BỨC 5.4 KẾT LUẬN VỀ VÙNG CẤM QUAY 42 52 65 CHƯƠNG 6: 65 DỮ KIỆN PHỤC VỤ THIẾT KẾ .65 6.1 SỐ LIỆU BAN ĐẦU 6.2 HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 6.3 HỆ THỐNG DẦU BÔI TRƠN 6.4 HỆ THỐNG NƯỚC LÀM MÁT 6.5 HỆ THỐNG KHÔNG KHÍ NÉN 6.6 HỆ THỐNG KHÍ XẢ–TIÊU ÂM 6.7 HỆ THỐNG CỨU HỎA 65 66 71 73 76 78 80 CHƯƠNG – TỔNG QUAN 1.1 TỔNG QUAN VỀ TÀU 1.1.1.1Loại tàu Tàu hàng sức chở 6800 loại tàu vỏ thép, kết cấu hàn điện hồ quang.Tàu thiết kế trang bị 01 Diezel kỳ truyền động trực tiếp cho 01 hệ trục chân vịt Vùng hoạt động Tàu hàng 6800 thiết kế thoả mãn cấp không hạn chế theo Quy phạm phân cấp đóng tàu biển vỏ thép 2013 1.1.1.2Cấp thiết kế Vùng hoạt động tàu : Biển Quốc tế Tàu hàng 6800 thiết kế thỏa mãn cấp Không hạn chế theo Quy phạm phân cấp đóng tàu vỏ thép - 2013, Bộ Khoa học Công nghệ Môi trường ban hành Phần hệ thống động lực tính tốn thiết kế thỏa mãn tương ứng cấp Không hạn chế theo 6259:2013 –“ Quy phạm phân cấp đóng tàu vỏ biển vỏ thép” Các thông số phần vỏ tàu – Chiều dài lớn Lmax = 102,79 m – Chiều dài đường nước thiết kế LWL = 98,40 – Chiều rộng thiết kế B = 17,0 – Chiều cao mạn D = 9,10 – Chiều chìm tồn tải d = 7,20 m – Lượng chiếm nước Disp = 9105 tons m m m 1.1.1.3Hệ động lực – Máy LH41LA – Số lượng 01 – Công suất H = 2684 kW – Số vòng quay N = 240 rpm – Kiểu truyền động Trực tiếp – Chân vịt Định bước 1.1.1.4Quy phạm áp dụng TCVN 6259:2013 –“ Quy phạm phân cấp đóng tàu vỏ biển vỏ thép” 1.1.1.5Cơng ước quốc tế áp dụng (1) Công ước quốc tế an toàn sinh mạng người biển, 1974 (SOLAS, 74); (2) Công ước quốc tế mạn khô tàu biển, 1966 (LOAD LINES, 66); (3) Công ước quốc tế ngăn ngừa ô nhiễm biển tàu gây ra, 73/78 (MARPOL, 73/78); (4) Qui tắc quốc tế tránh va biển, 1972 (COLREG, 72); (5) Công ước đo dung tích tàu biển, 1969 (TONNAGE, 69); (6) Nghị Tổ chức lao động quốc tế (ILO) 1.2 TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG NĂNG LƯỢNG VÀ TRANG TRÍ ĐỘNG LỰC 1.2.1 Bố trí buồng máy Buồng máy bố trí từ sườn số (Sn8) đến sườn số 29 (Sn29) Lên xuống buồng máy 04 cầu thang (02 cầu thang tầng 02 cầu thang tầng 2) Trong buồng máy lắp đặt 01 máy thiết bị phục vụ hệ thống động lực, hệ thống ống toàn tàu Điều khiển thiết bị thực chỗ buồng máy Điều khiển máy thực chỗ buồng máy từ xa buồng lái Một số bơm chuyên dụng điều khiển từ xa boong bơm vận chuyển dầu đốt, bơm nước vệ sinh, sinh hoạt, quạt thơng gió 1.2.2 Máy Máy có kí hiệu LH41LA, hãng HANSHIN - JAPAN sản xuất, động Diezel kỳ tác dụng đơn, dạng thùng, hàng xi lanh thẳng đứng, làm mát gián tiếp hai vòng tuần hồn, bơi trơn áp lực tuần hồn kín, khởi động khơng khí nén, tự đảo chiều, điều khiển chỗ từ xa buồng lái 1.2.3 Thông số máy – Số lượng – Kiểu máy – Hãng sản xuất – Cơng suất định mức, [H] – Vòng quay định mức, [N] – Số kỳ, [τ] – Số xy-lanh, [Z] – Đường kính xy-lanh, [D] – Hành trình piston, [S] –Suất tiêu hao nhiên liệu [ ge] 01 LH41LA HANSHIN 2684 kW 240 rpm 410 mm 800 mm 132 g/cv.h 1.2.4 Tổ máy phát điện 1.2.4.1Diesel lai máy phát Diesel lai máy phát có ký hiệu 6NY16L-HN hãng YANMAR sản xuất, diesel kỳ tác dụng đơn, hàng xy-lanh thẳng đứng, tăng áp, làm mát từ hệ làm mát trung tâm, bôi trơn áp lực tuần hồn kín, khởi động nén – Số lượng: 02 – Kiểu máy: 6NY16L-HN – Hãng (Nước) sản xuất: YANMAR (JAPAN) – Công suất định mức, [Ne]: 360 hp – Vòng quay định mức, [n]: 1200 rpm – Số kỳ, [τ]: – Số xy-lanh, [Z]: – Đường kính xy-lanh, [D]: 148 mm – Hành trình piston, [S]: 165 mm – Suất tiêu hao nhiên liệu: 190 g/cv.h 1.2.4.2Máy phát điện – Số lượng: – Hãng sản xuất: Brushless A.C.Generator – Kiểu: pha – Cơng suất máy phát: 300 kVA – Vòng quay máy phát: 1200 rpm – Điện áp: 450 V – Tần số: 60 Hz Ngồi có thiết bị khác kèm theo tổ máy phát điện 1.2.4.3Thiết bị kèm theo tổ máy phát điện – Bơm LO bôi trơn máy – Bơm nước làm mát – Bơm nước biển làm mát – Bầu làm mát dầu nhờn – Bầu làm mát nước – Máy phát điện chiều – Mô-tơ điện khởi động – Các bầu lọc – Bầu tiêu âm – Ống bù hòa giãn nở 01 01 01 01 01 01 01 01 01 01 cụm cụm cụm cụm cụm cụm cụm cụm cụm cụm 1.3 CÁC THIẾT BỊ ĐỘNG LỰC KHÁC 1.3.1 Tổ bơm 1.3.1.1Tổ bơm nước chữa cháy dung Số lượng : 01 Kiểu : M.D.V.Cent Lưu lượng x Cột nước : (60-120) m3/h x (20-55) m Công suất x Vòng quay : 26 kW x 1750 v/p 1.3.1.2Bơm dự phòng a b Số lượng 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.H.G - Naniwa Lưu lượng x Áp suất : 50 m3/h x 0,45 MPa Công suất x Vòng quay : 18,5 kW x 1150 v/p Bơm nước biển trực nhật Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.H.Cent - Naniwa Lưu lượng x Cột nước : 60 m3/h x 20 m Công suất x Vòng quay : 7,5 kW x 1750 v/p Bơm nước Số lượng : 02 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.H.Cent - Naniwa Lưu lượng x Cột nước : m3/h x 40 m Cơng suất x Vòng quay : ,2 kW x 3500 v/p 1.3.1.2.1 Bơm dầu cặn Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.H.Piston - Naniwa Lưu lượng x Cột nước : m3/h x 40 m Cơng suất x Vòng quay : 1,5 kW x 1800 v/p 1.3.1.2.2 Bơm trợ lực dầu FO nồi Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.H.G - Naniwa Lưu lượng x Áp suất : 0,5 m3/h x 0,2 MPa Công suất x Vòng quay : 0,4 kW x 1125 v/p 1.3.1.2.3 Bơm tuần hoàn nước nồi Số lượng : 01 Kiểu : M.D.H.Cent Lưu lượng x Áp suất : m3/h x 0,3MPa Cơng suất x Vòng quay : 1,5 kW x 3480 v/p Hãng sản xuất : Naniwa 1.3.1.2.4 Bơm dằn nước đáy tàu : Số lượng : 01 Kiểu : M.D.V.Cent Lưu lượng x Cột nước : (120-60) m3/h x (20-55) m Cơng suất x Vòng quay : 26 kW x 1750 v/p 1.3.1.3Các thiết bị phụ : 1.3.1.3.1 Máy nén khí cố : Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : Diesel Driven - Burmhan Korea Lưu lượng x Áp suất : 11,5 m3/h x 30 kG/cm2 Cơng suất x Vòng quay : PS x 2200 v/p 1.3.1.3.2 Máy phân li dầu HFO : Số lượng : 02 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D - Mitsubishi Lưu lượng x Công suất : 900 l/h x 5,5 kW 1.3.1.3.3 Máy phân li dầu DO : Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D - Mitsubishi Lưu lượng x Công suất : 760 l/h x 5,5 kW 1.3.1.3.4 Máy phân li dầu LO : Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D - Mitsubishi Lưu lượng x Công suất : 1400 l/h x 5,5 kW 1.3.1.3.5 Bơm dầu thừa : Số lượng : 01 Kiểu : Trochoid L.lượng x Áp suất x Công suất : 9000 l/h x 0,2 MPa x 0,4 kW 1.3.1.3.6 Máy phát điện nước : Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : WM 10M - Miura, Japan Lưu lượng x Công suất : 10T/day x 5,5 kW 1.3.1.3.7 Lò đốt dầu thải : Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : WM 10M - Miura, Japan Công suất : 200000 kcal/h 1.3.1.3.8 Máy phân li dầu - nước : Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : USH 20 - Taiko, Japan Công suất : m3/h x 15 PPM 1.3.1.3.9 Nồi phụ 1.3.1.3.10 Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : Miura, Japan Công suất : 350kg/h x kG/cm2 Chai gió máy : Số lượng : 02 Dung tích x Áp suất : 900 lít x 30 kG/cm2 Chai gió máy phụ : 1.3.1.3.11 Số lượng : 01 Dung tích x Áp suất : 80 lít x 30 kG/cm2 Tổ quạt : Quạt thơng gió buồng máy : Số lượng : 02 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lượng x Áp suất : 450 m3/ph x 300 Pa Công suất x Vòng quay : 7,5 kW x 1740 v/p Quạt thải buồng phân li : Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lượng x Áp suất : 50m3/p x 300 Pa Công suất x Vòng quay : 0,7 kW x 3340 v/p Quạt thơng gió hầm hàng : Số lượng : 04 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lượng x Áp suất : 400m3/p x 300 Pa Công suất x Vòng quay : 5,5 kW x 1740 v/p Quạt thải buồng bơm cố : Số lượng : 01 Kiểu M.D.Axial - Onishi, Japan - Hãng sản xuất : Sản lượng x Áp suất Cơng suất x Vòng quay : 35m3/p x 200 Pa 0,4 kW x 3420 v/p Quạt buồng máy phát điện cố : Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lượng x Áp suất : 20 m3/p x 150 Pa Cơng suất x Vòng quay : 0,55 kW x 3410 v/p Quạt thải phòng CO2 : Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lượng x Áp suất : 35 m3/p x 200 Pa Cơng suất x Vòng quay : 0,4 kW x 3420 v/p Quạt thải nhà bếp : số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : M.D.Axial - Onishi, Japan Sản lượng x Áp suất : 35 m3/p x 200 Pa Công suất x Vòng quay : 0,4 kW x 3420 v/p 1.3.1.4 Bầu trao nhiệt : 1.3.1.4.1 Bộ hâm nhiên liệu máy : Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : Có áo bọc - ShoWa, Japan 1.3.1.4.2 Bộ hâm dầu phân li HFO : Số lượng : 02 Kiểu - Hãng sản xuất : Có áo bọc - ShoWa, Japan 1.3.1.4.3 Bộ hâm dầu phân li LO : Số lượng : 01 Kiểu - Hãng sản xuất : Có áo bọc - ShoWa, Japan 1.3.1.4.4 Bầu làm mát nước máy : Số lượng : 01 Kiểu : Dạng có áo bọc Thơng số kỹ thuật : 14m2 1.3.1.4.5 Bầu làm mát dầu LO máy : Số lượng : 01 Kiểu : Dạng có áo bọc Diện lích trao nhiệt : 60 m2 1.3.1.4.6 Bầu làm mát dầu xả : Số lượng : 01 Kiểu : Dạng có áo bọc Diện tích trao đổi : 5m CHƯƠNG 2: TÍNH SỨC CẢN & THIẾT KẾ SƠ BỘ CHONG CHÓNG SỨC CẢN 2.1.1 Các số liệu – Chiều dài lớn Lmax = 102,79 m – Chiều dài đường nước thiết kế LWL = 94,50 m – Chiều rộng thiết kế B = 17,0 m – Chiều cao mạn D = 9,10 m – Chiều chìm tồn tải d = 7,20 m – Lượng chiếm nước Disp = 9105 tons – Hệ số béo thể tích CB = 0,71 – Cơng suất tính tốn H = 2684 – Số vòng quay chong chóng np = 240 kW rpm 2.1.2 Công thức Pamiel 2.1.2.1Phạm vi áp dụng Pamiel № Đại lượng xác định Tàu thực thiết kế Phạm vi Pamiel Tỷ số kích thước [B/d] 2,36 1,5 – 3,5 Tỷ số kích thước [L/B] 5,79 – 11 Hệ số béo thể tích [CB] 0,71 0,35 – 0,8 Hệ số thon đuôi tàu [ϕ] 0,777 0,33 – 1,5 2.1.2.2Công thức xác định sức cản Pamiel ∇VS3 EPS = LC , (hp ) (2.1) Trong đó: VS – Tốc độ tàu tương ứng với giá trị EPS cần xác định, (m/s); ∇ – Lượng chiếm nước tàu, (tons); L– Chiều dài tàu thiết kế, (m); C0 – Hệ số tính tốn theo Pamiel 2.1.2.3Kết xác định sức cản tàu theo Pamiel № Đại lượng xác định Công thức tính Kết 10 Ky hiệu Đợn vị No Hạng mục tính Suất tiêu hao nhiên liệu máy đèn ge2 Số lượng máy đèn Z – Theo thiết kế Hệ số hoạt động đồng thời máy đèn k – Theo thiết kế 0,7 Lượng tiêu hao nhiên liệu nồi GNH g/h Thời gian hành trình liên tục tàu Tht h Tỉ trọng dầu DO γD t/m3 10 Hệ số dự trữ sóng gió K2 – Chọn 1,05 11 Dung tích két dầu DO dự trữ VDO m3 0,2.( N e g e + Z N e g e k + GNH ).Tht −1 γ D 106.( K ) 174,5 12 Thời gian lần cấp dầu cho két dầu nặng DO TD h Chọn 24 13 Dung tích két trực nhật DO VtnD m3 0, 2.( N e g e + Z N e g e k + GNH )TD γ D 106.K 2−1 5,8 Kết luận: Công thức xác định Kết g/hp.h Lí lịch máy 150 Lượng nhiên liệu tiêu thụ ứng với 75% công suất máy Theo nhiệm vụ thư 365.103 720 0,82 Tàu trang bị két chứa dầu đốt có: – Tổng dung tích: V = 1051 m3 – Két dầu DO dự trữ (01 két): Vdt = 175 m3 – Két dầu HFO dự trữ (01 két): Vdt = 850 m3 – Két dầu DO trực nhật (02 két): Vtn1 = 02x3 m3 – Két dầu HFO trực nhật (01 két):Vtn2 = 01x10 m3 – Két lắng dầu HFO (01 két ): = 01x10 m3 Vl 6.2.1.2.1 Bơm vận chuyển Bảng 6.3:Tính chọn bơm vận chuyển 68 No Hạn mục tính Ky hiệu Đơn vị Dung tích két DO trực nhật Vh1 m3 Theo 6.2.1 Dung tích két dầu HFO trực nhật Vh2 m3 Theo 6.2.1 10 Thời gian cần thiết để bơm đầy két DO T1 H Chọn 0,5 Thời gian cần thiết để bơm đầy két HFO T2 H Chọn 0,5 Lưu lượng bơm chuyển dầu DO vận Q m3/h Q= Vh1 T1 12 Lưu lượng bơm chuyển dầu HFO vận Q m3/h Q= Vh T2 20 Kết luận: Kết Công thức xác định Tàu trang bị bơm giới vận chuyển dầu đốt có: Với bơm vận chuyển dầu DO – Số lượng: 01 – Kiểu: Bánh nằm ngang – Lưu lượng: Q – Cột áp: = 12 H = m3/h 0,3 MPa Với bơm vận chuyển dầu HFO – Số lượng: 01 – Kiểu: Bánh nằm ngang – Lưu lượng: Q – Cột áp: = 20 H = m3/h 0,3 Mpa 6.2.1.2.2 Máy lọc Bảng 6.4:Tính chọn máy lọc No Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị Công thức xác định Giá trị Dung tích két lắng Vl m3 Theo 6.2.1–2 20 Số lượng máy lọc Z – Theo nhiệm vụ thực 69 No Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị Cơng thức xác định Giá trị Thời gian lọc T H Chọn 20 Lưu lượng máy lọc Q m3/h Q= Vl T Kết luận: Chọn máy lọc có lưu lượng như: Q = m3/h 6.2.2 Vận chuyển dầu đốt Mỗi loại dầu DO HFO có hệ thống van riêng biệt Dầu DO két dự trữ bơm vận chuyển dầu DO hút đẩy lên két dầu DO trực nhật qua hệ thống van bầu lọc Từ két trực nhật dầu DO dẫn tới phận cấp nhiên liệu cho động dẫn tới bơm cấp nhiên liệu cho nồi Dầu HFO két dự trữ bơm vận chuyển dầu hút đẩy lên két lắng dầu HFO qua hệ thống van bầu lọc Bơm vận chuyển dầu đốt hút dầu từ két lắng để đưa lên két hàng ngày Hai bơm vận chuyển dầu đốt (HFO DO) dùng lẫn cho Dầu tràn dầu xả từ két dầu DO HFO hàng ngày dẫn két dự trữ loại Dầu tràn dầu xả từ két lắng dầu HFO dẫn két dầu HFO dự trữ Quan sát dầu tràn kính quan sát Kiểm tra mức dầu két lắng két hàng ngày ống thủy loại kính phẳng chịu nhiệt két Trong tất két dự trữ ống đo đầu có nắp chụp Dầu DO HFO nạp vào két dự trữ trực tiếp qua ống rót boong đặt hai bên mạn nơi cấp nhận dầu Qua hệ thống ống van, bơm vận chuyển dầu đốt lấy dầu từ két dự trữ đưa tàu luân chuyển két Thơng két có lưới phòng hỏa, thiết bị chống nước vào đưa lên boong hở 6.2.3 Cấp dầu đốt cho động Máy lọc dầu DO dự phòng cho bơm vận chuyển dầu DO hút dầu từ két dự trữ lên két dầu DO hàng ngày Máy lọc dầu HFO hút dầu từ két lắng qua phận lọc dẩy lên két dầu HFO trực nhật Hai máy lọc bố trí với máy có the sử dụng lọc cho HFO DO – Cấp dầu cho máy chính: Dầu DO dầu HFO từ két trực nhật qua van đưa tới thiết bị xử lý nhiên liệu sau đưa tới máy Dầu thừa từ máy đưa thiết bị điều chỉnh độ nhớt thiết bị xử lý nhiên liệu Trên thiết bị xử lý nhiên liệu có bầu hâm dầu trường hợp sử dụng dầu HFO Dầu DO sử dụng trường hợp máy khởi động, chuẩn bị dừng chạy nhỏ tải cấp qua bơm tuần hoàn dầu DO 70 – Cấp dầu cho máy đèn: Dầu lọc từ két hàng ngày qua van ngắt vài đường ống chung Từ dầu phân chia tới van chặn qua bầu lọc vào bơm cấp dầu máy Dầu thừa từ két đưa két dự trữ dầu DO, HFO – Cấp dầu cho nồi phụ:Nồi phụ việc sử dụng khí xả động đốt dầu Dầu DO HFO từ két hàng ngày bơm cấp dầu nồi hút qua van bầu lọc, sau đẩy tới phun nhiên liệu nồi Dầu thừa từ nồi đưa két dầu hàng ngày loại 6.3 HỆ THỐNG DẦU BƠI TRƠN 6.3.1 Dự trữ dầu bơi trơn Bảng 6.5:Tính dung tích dự trữ dầu bơi trơn No Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị Cơng thức xác định Kết Cơng suất máy Ne1 hp Theo lý lịch máy 3600 Công suất máy đèn Ne2 hp Theo lý lịch máy 360 Số lượng máy đèn Z tổ Theo thiết kế Suất tiêu hao dầu bơi trơn máy gm g/hp.h Theo lý lịch máy 0,64 Suất tiêu hao dầu bôi trơn máy đèn gmp g/hp.h Theo lý lịch máy 0,75 Hệ số hoạt động đồng thời máy đèn k – Theo thiết kế 0,7 Hệ số dự trữ dầu bôi trơn k1 – Chọn 1,2 Hệ số sử dụng dầu bôi trơn k2 – Chọn 1,1 Hệ số dung tích két k3 – Chọn 1,12 γm kG/l Chọn theo loại dầu 0,92 Theo nhiệm vụ thư 720 10 Tỷ trọng dầu bôi trơn 11 Thời gian hoạt động liên tục phương tiện Tht H 12 Lượng dầu bôi trơn tiêu hao hành trình Bm kG (g m N e1 + g mp N e Z k ) ( k1 k 2T ) −1 10 1784 71 Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị 13 Lượng dầu bơi trơn hệ thống tuần hồn máy W L Theo lý lịch máy 3000 14 Lượng dầu bôi trơn hệ thống tuần hoàn máy đèn Wp L Theo lý lịch máy 200 15 Chu kỳ thay dầu máy T H Theo lý lịch máy 1000 16 Chu kỳ thay dầu máy đèn Tp H Theo lý lịch máy 500 17 Dung tích két dầu bơi trơn dự trữ Vm L  B m Tht  T  + W + ht W p k γ  Tp  m T  4914 No Kết Công thức xác định Kết luận: Tàu trang bị két chứa dầu bơi trơn có: – Tổng dung tích két dự trữ: V = m3 – Tổng dung tích két dự trữ dầu bơi trơn xilanh: V2 = m3 6.3.2 Vận chuyển Bơm vận chuyển dầu bơi trơn có chức năng: – Hút cấp dầu cho máy chính, máy đèn – Vận chuyển két dầu nhờn dự trữ – Vận chuyển từ két dự trữ ngồi tàu Máy lọc có chức năng: – Lọc dầu nhờn két dầu nhờn tuần hồn máy – Dự phòng cho bơm vận chuyển dầu nhờn kèm chức nạp dầu vào két dự trữ lấy khỏi tàu qua đầu nối ống boong đặt hai bên mạn boong Thơng có lưới phòng hỏa két dầu đưa lên boong hở, kiểm tra mức dầu két ống thủy loại kính chịu nhiệt có van tự đóng buồng máy 6.3.2.1Nguyên ly hoạt động Hệ thống bôi trơn thiết kế theo phương pháp xử lý dầu song song: có hệ thống bơi trơn độc lập + Hệ thống bơi trơn tuần hồn: Dầu bơm LO hút dầu từ két dầu tuần hoàn đẩy lên sinh hàn LO qua bầu lọc tự động vào vào bôi trơn động Kết thúc q trình bơi trơn động dầu đưa trở lại két LO tuần hoàn Ngoài với hệ thống bơi trơn tuần hồn máy bố trí thêm hệ thống tuần hồn bơi trơn xilanh riêng biệt: Dầu từ két dầu bôi trơn xilanh trực nhật (đặt boong A) đưa tới két đo lường trước đưa tới cấp dầu cho xilanh, dầu thừa đưa trở lại két đầu trực nhật 72 + Hệ thống xử lý dầu nhờn: Song song với hệ thống bơi trơn tuần hồn, phận dầu từ két tuần hoàn két LO dự trữ bơm cấp dầu cho máy phân ly hút đẩy vào bầu hâm Sau qua bầu hâm, dầu có nhiệt độ khoảng 60 0C dẫn vào máy phân ly Dầu khỏi máy phân ly đưa trở lại két LO tuần hoàn, đưa tới bơi trơn máy đèn đưa tới két LO để từ đưa tới bôi trơn máy móc khác hay cho nhu cầu sử dung dầu bôi trơn khác Hệ thống bôi trơn bố trí để bơi trơn ổ đỡ trục chong chóng ống bao trục, cấp dầu cho cụm làm kín ống bao phía trước phía sau 6.4 HỆ THỐNG NƯỚC LÀM MÁT 6.4.1.1Két giãn nở Bảng 6.7: Dung tích két giãn nở hệ thống nước nhiệt độ thấp No Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị Cơng thức xác định Cơng suất máy N hp Theo lý lịch máy Số lượng máy Z – Theo thiết kế Công suất máy đèn Np hp Theo lý lịch máy Số lượng máy đèn Zp – Theo thiết kế Lượng nước tiêu hao cho mã lực B lít/hp p Hệ số dung tích két K Thời gian hai lần bơm lên két T phút Dung tích két giãn nở Vgn lít Kết 3600 360 Chọn theo thiết kế 0,28 Chọn theo thiết kế 0,032 Chọn theo thiết kế 25 Vgn= (B.ΣNe.Z.T.K)/ γ 967,7 Kết luận: – Chọn két giãn nở hệ thống làm mát nước nhiệt độ thấp có dung tích: V = m3 – Chọn két giãn nở hệ thống làm mát nước nhiệt độ cao có dung tích m3 6.4.1.2Đường kính ống nối hai cửa thơng biển Bảng 6.8: Tính đường kính ống nối hai cửa thơng biển No Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị Lưu lượng bơm nước biển làm mát Q1 m3/h Công thức xác định Theo lý lich máy Kết 60 73 No Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị Lưu lương bơm cấp nước biển cho máy sản xuất nước Q2 m3/h Theo lý lịch máy 50 Lưu lượng bơm nước bẩn, cứu hỏa dùng chung Q3 m3/h Theo lý lịch máy 120 Lưu lượng bơm balast Q4 m3/h Theo lý lịch máy 120 Tổng lưu lượng nước biển QT m3/h QT = ∑Qi 350 Vận tốc đường ống chung V m/s Chọn Đường kính ống nối hai cửa thông biển D mm D= Công thức xác định Kết 4.QT 10 3600.π V 248 Kết luận: Chọn kích thước ống hai cửa thơng biển có đường kính theo quy phạm: D = 250 mm 6.4.1.3Hệ thống làm mát nước biển Máy làm mát gián tiếp hai vòng tuần hồn : * Hệ thống làm mát vòng ngồi : Nước biển hai bơm làm mát truyền động điện hút nước từ đường ống chung đẩy tới bầu làm mát LO Trên đường ống tới bầu làm mát LO tách làm hai nhánh Nhánh tới làm mát bơi trơn hệ trục Còn nhánh hai tới làm mát bầu làm mát khí nạp (gắn máy), tới bầu làm mát nước xả mạn * Hệ thống làm vòng : Nước sau vào máy bơm nước làm mát hút đưa tới bầu làm mát nước máy Tại nhả nhiệt cho nước biển làm mát máy làm mát máy Bổ sung giãn nở nhờ két giãn nở đặt bên ngồi máy Kiểm tra hệ thống áp kế nhiệt kế gắn bảng đồng hồ máy 74 6.4.1.4Hệ thống làm mát máy phát điện Diesel máy phát điện nhà chế tạo hai vòng làm mát độc lập Mỗi máy trang bị thêm két giãn nở, bơm làm mát nước hút nước sau làm mát bầu làm mát đẩy tới làm nguội bầu làm mát dầu nhờn, vào blốc xilanh, nắp xilanh, ống xả, bọt khí tách két giãn nở nhánh đường Ống dẫn nước bầu làm mát nước khép kín vòng tuần hồn Nước biển bơm máy hút từ đường ống chung làm mát bầu làm mát khơng khí nạp Sau chúng dược đẩy tới bầu làm mát nước xả mạn tàu kiểm tra hệ thống áp kế nhệt kế gắn bảng đồng hồ Diesel Diesel máy phát điện cảng có hai vòng tuần hồn Vòng tuần hồn làm mát nước gắn hồn chỉnh máy Vòng ngồi bơm nước biển lấy nước từ đường ống chung đẩy làm mát bầu làm mát nước xả mạn tàu Máy nén khí làm mát nước nhờ bơm làm mát gắn máy nén khí hút nước từ két nước làm mát máy nén khí đưa đến làm mát máy nén Sau làm mát xong nước đưa két 75 6.5 HỆ THỐNG KHƠNG KHÍ NÉN 6.5.1.1Bình chứa khơng khí nén Bảng 6.9:Tính thể tích bính chứa khơng khí nén khởi động No Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị Cơng thức xác định Kết Số lượng máy Zc – Theo thiết kế Số xilanh máy i – Theo lý lịch máy Đường kính xilanh máy D Dm Theo lý lịch máy 4,1 Hành trình piston máy S Dm Theo lý lịch máy Tổng dung tích xilanh V dm Chỉ số khởi động máy a – Số lần khởi động liên tục máy n lần Áp suất khởi động trung bình máy P1 Áp suất khí lớn bình chứa 10 11 π D V = i .S Tính với nguội 729,5 trạng thái Với động không tự đảo chiều kG/cm2 Theo lý lịch máy P2 kG/cm2 Theo áp suất trung bình khởi động máy 30 Dung tích cần thiết bình chứa khí nén Vb L Vb = V n.a P2 − P1 1332 Số lượng bình khí nén khởi động trang bị nb – Thiết kế định Kết luận: tàu trang bị bình chứa khí nén sau: – Bình khí nén khởi động: Vkd = 3,8 (3Mpa) m3 – Bình khí nén điều khiển: Vdk = 0,1 (0,8 Mpa) m3 – Bình khí nén trực nhật: = (0,8Mpa) m3 Vtn 6.5.1.1.1 Máy nén khí 76 Bảng 6.10:Tính chọn máy nén khí khởi động No Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị Cơng thức xác định Kết Tổng dung tích bình chứa khơng khí nén khởi động Vkđ dm3 Theo mục 6.6.1 tính 1332 Áp suất cơng tác lớn bình khí khởi động Pkmax kG/cm2 Theo mục 6.6.1 tính 30 Áp suất tính tốn nhỏ bình khí khởi động Pkmin kG/cm2 Theo Qui phạm Thời gian nén T h Theo Qui phạm Sản lượng cần thiết máy nén khí khởi động Qkd dm3/h QKd = ( pk max − pk )Vkd T 33300 Kết luận: – Chọn máy nén khí khởi động: + Số lượng: 02 + Loại: Máy nén cấp + Lưu lượng: 120 m3/h (3Mpa) + Động điện: 27 kW x 1000 v/ph – Máy nén khí phục vụ : + Số lượng: 01 + Lưu lượng: 150 m3/h (0,8Mpa) + Động điện: 60 kW – Máy nén cố: + Số lượng : 01 + Lưu lượng: 30 m3/h (3Mpa) 6.5.1.2Nguyên ly hoạt động Trên tàu bố trí máy nén khí khởi động song song để cấp khí cho bình chứa khí khởi động Khí nén từ hai bình ln sẵn sàng để khởi động máy chính, ngồi từ bình khí nén khởi động khí nén đưa đến bình khí nén khởi động máy đèn bình khí nén phục vụ Khởi động máy đèn lấy gió từ bình khí nén chính, ngồi bố trí máy nén cố cấp gió để khởi động máy đèn xảy cố (máy nén sử dụng lượng lấy từ ắcquy) 77 Máy nén khí phục vụ cấp khí nén cho bình khí nén phục vụ Bình khí nén phục vụ cấp khí nén đến nơi sử dụng khí nén khác tàu (khơng phục vụ cho cơng tác khởi động máy) Khí nén phục vụ đưa qua phận làm khơ khí trước di sử dụng Bình khí nén điều khiển cấp khí nén để điều khiển khởi động máy máy đèn Khí điều khiển có áp suất 7÷8 kG/cm2 Bình khí nén điều khiển lấy khí nén từ bình khí nén phục vụ từ bình khí nén khởi động qua hệ thống van giảm áp Trên tất bình khí nén trang bị van an toàn, thiết bị báo áp suất (đảm bảo nhìn thấy từ bng điều khiển), công tắc áp suất, thiết bị báo động áp suất thấp, thiết bị tách nuớc khỏi bình khí nén Máy nén khí khởi động trang bị van điện từ điều khiển khởi động hay ngừng máy nén khí áp suất khí bình khí nén khởi động có áp suất thấp cao 6.6 HỆ THỐNG KHÍ XẢ–TIÊU ÂM 6.6.1 Nhiệm vụ hệ thống khí xả – Xả khí ngồi buồng máy – Đảm bảo trì nhiệt độ buồng máy – Đảm bảo độ ồn cho phép 6.6.2 Nguyên ly hoạt động – Máy lắp hệ thống khí xả độc lập, áp suât tối đa không vượt 300 mm cột nước, tốc độ khí xả khơng q 40 m/s, giảm âm tối thiểu 25 dB(A) Khí xả máy đưa qua nồi phụ sau qua bầu tiêu âm máy đặt phía nồi xả ngồi đỉnh ống khói – Mỗi máy đèn trang bị hệ thống khí xả–tiêu âm riêng biệt, máy đèn lắp bầu tiêu âm – Nước tách từ bầu tiêu âm gom két gom nước bẩn hệ thống khí xả đưa két nước bẩn đáy tàu – Trên hệ thống bố trí ống giãn nở để bù trừ giãn nở nhiệt, ống bọc cách nhiệt sợi thủy tinh Đâu ống khí xả ngồi đỉnh ống khói bố trí để tránh nước mưa rơi vào hệ thống 6.6.2.1Bầu tiêu âm máy Bảng 6.11:Tính bầu tiêu âm máy 78 No Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị Cơng thức xác định Kết Thể tích tồn xilanh V dm3 Theo máy 105,5 Số xilanh Z – Theo lý lịch máy Vòng quay lớn nmax v/p Theo lý lịch máy 247 Hệ số tính tốn K – Với động tàu thuỷ Hệ số giảm thể tích bầu tiêu âm tác dụng tiêu âm nồi K1 – Chọn theo kết cấu nồi Thể tích bầu tiêu âm Vb dm3 Tỉ số chiều dài đương kính bầu tiêu âm R – Chọn Đường kính bầu tiêu âm D dm D=3 Chiều dài bầu tiêu âm L dm L = D.R Vb = K V∑ nmax 2.Z 55000 0,11 6781,5 4.V R.π 5,1 5,1 Kết luận: Chọn bầu tiêu âm cho máy có kích thước – Đường kính: D = 0,5 m – Chiều dài: L = 0,5 m Bảng 6.12:Tính bầu tiêu âm máy đèn No Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị Đường kính xilanh máy đèn D1 dm Hành trình piston máy đèn S1 dm Số xilanh Z – Theo lý lịch máy Dung tích tồn xilanh VΣ – V = i π D S 17,02 Cơng thức xác định Theo lí lịch máy Kết 1,48 1,65 79 No Hạng mục tính Ky hiệu Đơn vị nmax v/p Công thức xác định Kết Vòng quay lớn Hệ số tính tốn K – Thể tích bầu tiêu âm Vb dm3 Tỉ số chiều dài đường kính bầu tiêu âm R – Chọn Đường kính bầu tiêu âm D dm D= 4V Rπ 7,4 L dm L = D.R 7,4 10 Chiều dài bầu tiêu âm Theo lý lịch máy 1200 Với động tàu thuỷ 55000 Vb = K V∑ nmax Z 318,5 Kết luận: Chọn bầu tiêu âm cho máy đèn có kích thước: – Đường kính: D = 0,75 m – Chiều dài: L = 0,75 m 6.7 HỆ THỐNG CỨU HỎA – Buồng máy hầm hàng lắp đặt hệ thống phát khói hệ thống cứu hoả CO2 Hệ thống CO2 lắp đặt phù hợp với hệ giếng thơng gió nhà bếp, lắp đặt phù hợp với buồng máy phát cố, lắp đặt phù hợp với kho sơn – Ngoài hệ thống cứu hoả CO2, buồng máy trang bị hệ thống bảo vệ hệ thống vòi phun nước cho thiết bị máy theo qui định Hệ thống vòi nước máy lắp đặt để chữa cháy cho khu vực sinh hoạt, boong hở buồng máy – Trạm điều khiển chữa cháy: Trạm điều khiển chữa cháy bố trí lắp đặt khu vực điều chỉnh sau: + Dừng khẩn cấp quạt thơng gió buồng máy + Dừng khẩn cấp bơm dầu nhiên liệu buồng máy + Đóng ngắt nhanh khẩn cấp van két dầu buồng máy + Khởi động dừng bơm nước bẩn đáy tàu, bơm chữa cháy bơm dùng chung bơm chữa cháy khẩn cấp + Nút ấn gọi tay báo động cháy + Nối bờ + Hộp xả khí CO2 cho buồng máy + Một bình cứu hoả CO2 xách tay 80 + Thiết bị đóng từ xa cửa sập cho quạt buồng máy mái hắt từ khu vực cháy – Hệ thống cứu hỏa nước lắp đặt cho buồng ở, phòng điều khiển bng máy, buồng máy lái, khoang hàng tàu Hệ thống trnga bị thêm bơm cứu hỏa cố (đặt đáy đôi hầm hàng số hàm hàng số ) 81 82 ... VỀ TÀU 1.1.1. 1Loại tàu Tàu hàng sức chở 6800 loại tàu vỏ thép, kết cấu hàn điện hồ quang .Tàu thiết kế trang bị 01 Diezel kỳ truyền động trực tiếp cho 01 hệ trục chân vịt Vùng hoạt động Tàu hàng. .. hoạt động Tàu hàng 6800 thiết kế thoả mãn cấp không hạn chế theo Quy phạm phân cấp đóng tàu biển vỏ thép 2013 1.1.1.2Cấp thiết kế Vùng hoạt động tàu : Biển Quốc tế Tàu hàng 6800 thiết kế thỏa... mm Trục chong chóng kết cấu bích liền, đặt hai gối đỡ có kết cấu kiểu bạc cao su Hai gối đỡ bố trí ống bao trục, bơi trơn làm mát gối nước ngồi tàu trích từ hệ thống nước làm mát chung Trục chong